JPH06313292A - 一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパブルシートの抄造方法 - Google Patents
一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパブルシートの抄造方法Info
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- JPH06313292A JPH06313292A JP10082693A JP10082693A JPH06313292A JP H06313292 A JPH06313292 A JP H06313292A JP 10082693 A JP10082693 A JP 10082693A JP 10082693 A JP10082693 A JP 10082693A JP H06313292 A JPH06313292 A JP H06313292A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 不連続繊維を一方向に配向させることによ
り、配向方向に対し高い機械的強度を有するスタンパブ
ルシートを製造する新規な方法を提供する。 【構成】 不連続繊維と熱可塑性樹脂との混合層を抄造
する方法において、不連続繊維と熱可塑性樹脂の分散液
をディスパージョンタンクからヘッドボックスに送る輸
送管が、複数本からなり、その内径の６倍以内の間隔で
ヘッドボックスの幅方向に配置された抄造装置を用いる
と共に、少なくともヘッドボックス内では分散液中の不
連続繊維の割合を０．１５〜０．５０重量％として抄造
することにより、不連続繊維が流動方向に高配向したス
タンパブルシートが得られる。 【効果】 不連続繊維が流動方向に配向した混合層の抄
造が可能で、そのスタンパブルシートは配向方向に対し
高い機械的強度を有し、自動車のバンパービーム等の特
定方向に高い強度を要求される長尺部材の成形用材料と
して有用である。
り、配向方向に対し高い機械的強度を有するスタンパブ
ルシートを製造する新規な方法を提供する。 【構成】 不連続繊維と熱可塑性樹脂との混合層を抄造
する方法において、不連続繊維と熱可塑性樹脂の分散液
をディスパージョンタンクからヘッドボックスに送る輸
送管が、複数本からなり、その内径の６倍以内の間隔で
ヘッドボックスの幅方向に配置された抄造装置を用いる
と共に、少なくともヘッドボックス内では分散液中の不
連続繊維の割合を０．１５〜０．５０重量％として抄造
することにより、不連続繊維が流動方向に高配向したス
タンパブルシートが得られる。 【効果】 不連続繊維が流動方向に配向した混合層の抄
造が可能で、そのスタンパブルシートは配向方向に対し
高い機械的強度を有し、自動車のバンパービーム等の特
定方向に高い強度を要求される長尺部材の成形用材料と
して有用である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一方向強化繊維熱可塑
性樹脂スタンパブルシートの抄造方法に関するものであ
る。本発明の抄造方法により得られたスタンパブルシー
トは、自動車のバンパービームやドアインパクトビーム
等の補強用芯材や一方向に機械的強度を要求される構造
部品として好適に用いられる。
性樹脂スタンパブルシートの抄造方法に関するものであ
る。本発明の抄造方法により得られたスタンパブルシー
トは、自動車のバンパービームやドアインパクトビーム
等の補強用芯材や一方向に機械的強度を要求される構造
部品として好適に用いられる。
【０００２】
【従来の技術】スタンパブルシートは、その優れた機械
的強度、加工性、量産性から自動車用構造部品を中心に
需要が増加している。従来のスタンパブルシートの製造
方法としては、連続長繊維からなるマットに熱可塑性樹
脂をラミネート含浸させてシート状にするラミネート法
と、不連続繊維と熱可塑性樹脂の繊維または粒子とを分
散させマット状にする方法、あるいはこのマット状物を
加熱、加圧、冷却してシート状にする分散法がよく知ら
れている。
的強度、加工性、量産性から自動車用構造部品を中心に
需要が増加している。従来のスタンパブルシートの製造
方法としては、連続長繊維からなるマットに熱可塑性樹
脂をラミネート含浸させてシート状にするラミネート法
と、不連続繊維と熱可塑性樹脂の繊維または粒子とを分
散させマット状にする方法、あるいはこのマット状物を
加熱、加圧、冷却してシート状にする分散法がよく知ら
れている。
【０００３】前者の例としては、ガラス織布に熱可塑性
樹脂を積層する特開昭４８−６１７６８号公報、樹脂シ
ートとガラス繊維マットとをエンドレスベルトで積層す
る特開昭５５−７７５２５号公報、さらにはガラス繊維
マットを樹脂でサンドイッチして一対の加熱加圧盤で積
層する特開昭５６−１４２０３６号公報の方法等が挙げ
られ、また後者の例としては、ポリプロピレンにガラス
繊維とパルプ状のポリプロピレン繊維を混合する特公昭
５１−４７７５２号公報、樹脂粉末と不連続ガラス繊維
よりなるマットを加熱加圧する特開昭５６−１１２２９
号公報、樹脂粉末、ガラス繊維、ポリオレフィンパル
プ、ラテックス及び凝集剤を含むことを特徴とする特開
昭５７−２８１３５号公報、及び樹脂粉末、ガラス繊
維、ラテックスバインダー及び凝集剤を含むことを特徴
とする特開昭５８−５９２２４号公報の方法等が知られ
ている。
樹脂を積層する特開昭４８−６１７６８号公報、樹脂シ
ートとガラス繊維マットとをエンドレスベルトで積層す
る特開昭５５−７７５２５号公報、さらにはガラス繊維
マットを樹脂でサンドイッチして一対の加熱加圧盤で積
層する特開昭５６−１４２０３６号公報の方法等が挙げ
られ、また後者の例としては、ポリプロピレンにガラス
繊維とパルプ状のポリプロピレン繊維を混合する特公昭
５１−４７７５２号公報、樹脂粉末と不連続ガラス繊維
よりなるマットを加熱加圧する特開昭５６−１１２２９
号公報、樹脂粉末、ガラス繊維、ポリオレフィンパル
プ、ラテックス及び凝集剤を含むことを特徴とする特開
昭５７−２８１３５号公報、及び樹脂粉末、ガラス繊
維、ラテックスバインダー及び凝集剤を含むことを特徴
とする特開昭５８−５９２２４号公報の方法等が知られ
ている。
【０００４】これらの方法にて製造されたスタンパブル
シートは、強化繊維が成形品中に均一に分散し、成形品
各部の強度及び寸法精度が安定している。しかし、製品
の要求性能として更に高強度、高剛性のものやバンパー
ビームのように長手方向に高い機械的強度を必要とする
場合もある。これらの要求に対し、強化繊維の含有量を
増加させる方法や、強化繊維を均一に分散させた層に一
方向に引き揃えた連続繊維を加える特開昭６２−２４０
５１４号公報等の方法が用いられている。また、不連続
繊維の配向性を高め、不連続繊維を一方向に配向させる
抄造法としては、特開平４−２０８４０５号公報、特開
平４−２０８４０６号公報及び特開平４−２０８４０７
号公報等が挙げられる。
シートは、強化繊維が成形品中に均一に分散し、成形品
各部の強度及び寸法精度が安定している。しかし、製品
の要求性能として更に高強度、高剛性のものやバンパー
ビームのように長手方向に高い機械的強度を必要とする
場合もある。これらの要求に対し、強化繊維の含有量を
増加させる方法や、強化繊維を均一に分散させた層に一
方向に引き揃えた連続繊維を加える特開昭６２−２４０
５１４号公報等の方法が用いられている。また、不連続
繊維の配向性を高め、不連続繊維を一方向に配向させる
抄造法としては、特開平４−２０８４０５号公報、特開
平４−２０８４０６号公報及び特開平４−２０８４０７
号公報等が挙げられる。
【０００５】しかしながら、強化繊維の含有量を増加さ
せる方法では、含有効果の発現率が小さい上に成形性の
低下を生じるという問題がある。また、強化繊維を均一
に分散させた層に一方向に引き揃えた連続繊維を加える
方法では、強化された方向への成形流動性の低下や層間
剥離による曲げ、圧縮特性の低下のため要求性能を満足
し得ないという問題がある。
せる方法では、含有効果の発現率が小さい上に成形性の
低下を生じるという問題がある。また、強化繊維を均一
に分散させた層に一方向に引き揃えた連続繊維を加える
方法では、強化された方向への成形流動性の低下や層間
剥離による曲げ、圧縮特性の低下のため要求性能を満足
し得ないという問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、不連
続繊維を一方向に配向させることにより、配向方向に対
し高い機械的強度を有するスタンパブルシートを製造す
る新規な方法を提供することである。
続繊維を一方向に配向させることにより、配向方向に対
し高い機械的強度を有するスタンパブルシートを製造す
る新規な方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、不連続繊維と
熱可塑性樹脂との混合層を抄造する方法において、不連
続繊維と熱可塑性樹脂の分散液をディスパージョンタン
クからヘッドボックスに送る輸送管が複数本からなり、
かつ、その内径の６倍以内の間隔でヘッドボックスの幅
方向に配置された抄造装置を用いると共に、少なくとも
ヘッドボックス内においては分散液中の不連続繊維の割
合を０．１５〜０．５０重量％として抄造することを特
徴とする一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパブルシー
トの製造方法である。
熱可塑性樹脂との混合層を抄造する方法において、不連
続繊維と熱可塑性樹脂の分散液をディスパージョンタン
クからヘッドボックスに送る輸送管が複数本からなり、
かつ、その内径の６倍以内の間隔でヘッドボックスの幅
方向に配置された抄造装置を用いると共に、少なくとも
ヘッドボックス内においては分散液中の不連続繊維の割
合を０．１５〜０．５０重量％として抄造することを特
徴とする一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパブルシー
トの製造方法である。
【０００８】本発明の一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタ
ンパブルシートの抄造方法を、図１，２に基づいて詳細
に説明する。原料の不連続繊維と熱可塑性樹脂等をディ
スパージョンタンク１にて界面活性剤を含む水等の発泡
液中に分散混合し、その発泡分散液は輸送管２を通して
ヘッドボックス３に送られる。本発明では、図２の上面
図Ｃや側面図Ｂに示すように、輸送管２はヘッドボック
ス３の幅方向に複数本配置され、かつ、その間隔９が輸
送管の内径８の６倍以内となるように配置されている。
ヘッドボックス３に送り込まれた発泡分散液は、メッシ
ュベルト４上に抄き出される。このメッシュベルト４の
下部に排水口５が配置されており、発泡分散液の液体は
メッシュベルト４及び排水口５より排水される。メッシ
ュベルト４上の不連続繊維と熱可塑性樹脂との混合層は
乾燥機６によって乾燥され、必要に応じて加熱プレス７
によってプレスし緻密なシートにする。なお、輸送管の
間隔９は、全て均一である必要はなく、輸送管の内径８
の６倍以内の範囲であればどのような組み合わせを用い
てもよい。また、図２の側面図Ｂの拡大図に示すように
輸送管の管壁の厚み１０は、輸送管の間隔９に含まれ
る。さらに、輸送管２は、図２の側面図Ａに示すように
ヘッドボックス３の高さ方向に多段となるように配置さ
れていてもよい。
ンパブルシートの抄造方法を、図１，２に基づいて詳細
に説明する。原料の不連続繊維と熱可塑性樹脂等をディ
スパージョンタンク１にて界面活性剤を含む水等の発泡
液中に分散混合し、その発泡分散液は輸送管２を通して
ヘッドボックス３に送られる。本発明では、図２の上面
図Ｃや側面図Ｂに示すように、輸送管２はヘッドボック
ス３の幅方向に複数本配置され、かつ、その間隔９が輸
送管の内径８の６倍以内となるように配置されている。
ヘッドボックス３に送り込まれた発泡分散液は、メッシ
ュベルト４上に抄き出される。このメッシュベルト４の
下部に排水口５が配置されており、発泡分散液の液体は
メッシュベルト４及び排水口５より排水される。メッシ
ュベルト４上の不連続繊維と熱可塑性樹脂との混合層は
乾燥機６によって乾燥され、必要に応じて加熱プレス７
によってプレスし緻密なシートにする。なお、輸送管の
間隔９は、全て均一である必要はなく、輸送管の内径８
の６倍以内の範囲であればどのような組み合わせを用い
てもよい。また、図２の側面図Ｂの拡大図に示すように
輸送管の管壁の厚み１０は、輸送管の間隔９に含まれ
る。さらに、輸送管２は、図２の側面図Ａに示すように
ヘッドボックス３の高さ方向に多段となるように配置さ
れていてもよい。
【０００９】本発明において、少なくともヘッドボック
ス内においては、不連続繊維が分散液の０．１５〜０．
５０重量％の割合とする。このように、不連続繊維を分
散液の０．１５〜０．５０重量％の割合とするのは、デ
ィスパージョンタンク１内、輸送管２内またはヘッドボ
ックス３内でもよい。輸送管２内やヘッドボックス３内
で不連続繊維を分散液の０．１５〜０．５０重量％の割
合とするには、ディスパージョンタンク１内で目的とす
る不連続繊維の割合より高い割合で混合し、その発泡分
散液をヘッドボックス３に送る輸送管２内で、排水口５
より排水された液体やそれ以外の液体等を導入して目的
の不連続繊維の割合にする方法や、ディスパージョンタ
ンク１内で目的とする不連続繊維の割合より高い割合で
混合し、輸送管２でヘッドボックス３に送り、この輸送
管２以外から排水口５より排水された液体やそれ以外の
液体等をヘッドボックス３に送り込み、ヘッドボックス
３内で目的の不連続繊維の割合にする方法等が挙げられ
る。
ス内においては、不連続繊維が分散液の０．１５〜０．
５０重量％の割合とする。このように、不連続繊維を分
散液の０．１５〜０．５０重量％の割合とするのは、デ
ィスパージョンタンク１内、輸送管２内またはヘッドボ
ックス３内でもよい。輸送管２内やヘッドボックス３内
で不連続繊維を分散液の０．１５〜０．５０重量％の割
合とするには、ディスパージョンタンク１内で目的とす
る不連続繊維の割合より高い割合で混合し、その発泡分
散液をヘッドボックス３に送る輸送管２内で、排水口５
より排水された液体やそれ以外の液体等を導入して目的
の不連続繊維の割合にする方法や、ディスパージョンタ
ンク１内で目的とする不連続繊維の割合より高い割合で
混合し、輸送管２でヘッドボックス３に送り、この輸送
管２以外から排水口５より排水された液体やそれ以外の
液体等をヘッドボックス３に送り込み、ヘッドボックス
３内で目的の不連続繊維の割合にする方法等が挙げられ
る。
【００１０】本発明によれば、発泡分散液が輸送管２を
通過する際に、分散液の流動は層流となるために不連続
繊維は流動方向に配向する。流動方向に配向した不連続
繊維は、輸送管２からヘッドボックス３内に流し出され
る時、拡大流れになり、不連続繊維は流動方向からその
直角方向に配向しようとする。しかし、隣接した輸送管
２から流れ出た分散液の流れと衝突し、平行流れとな
り、流動方向に配向した不連続繊維の配向状態は維持さ
れる。輸送管２がその内径の６倍より広い間隔でヘッド
ボックス３の幅方向に配置された場合には、流れ出た分
散液は平行流れとはならず、拡大流れとなるため、不連
続繊維は流動方向の直角方向に配向したり、幅方向で配
向割合に違いを生じて、不連続繊維を一方向に配向させ
る効果は失われる。また、ヘッドボックス内において分
散液中の不連続繊維の割合が０．５０重量％より高い場
合、不連続繊維間の絡み等が大きくなり、不連続繊維の
流動方向への配向の妨げとなり、不連続繊維を一方向に
配向させる効果は失われる。また、ヘッドボックス内に
おいて分散液中の不連続繊維の割合が０．１５重量％未
満の場合には、不連続繊維間の絡みが少なくなり、乾燥
後の混合層の強度が弱く、作業性が低下することと、混
合層の重量が小さいので、加熱プレスする時に多数の混
合層を積層するため、その層間の影響でシートや成形品
の強度が低下する。
通過する際に、分散液の流動は層流となるために不連続
繊維は流動方向に配向する。流動方向に配向した不連続
繊維は、輸送管２からヘッドボックス３内に流し出され
る時、拡大流れになり、不連続繊維は流動方向からその
直角方向に配向しようとする。しかし、隣接した輸送管
２から流れ出た分散液の流れと衝突し、平行流れとな
り、流動方向に配向した不連続繊維の配向状態は維持さ
れる。輸送管２がその内径の６倍より広い間隔でヘッド
ボックス３の幅方向に配置された場合には、流れ出た分
散液は平行流れとはならず、拡大流れとなるため、不連
続繊維は流動方向の直角方向に配向したり、幅方向で配
向割合に違いを生じて、不連続繊維を一方向に配向させ
る効果は失われる。また、ヘッドボックス内において分
散液中の不連続繊維の割合が０．５０重量％より高い場
合、不連続繊維間の絡み等が大きくなり、不連続繊維の
流動方向への配向の妨げとなり、不連続繊維を一方向に
配向させる効果は失われる。また、ヘッドボックス内に
おいて分散液中の不連続繊維の割合が０．１５重量％未
満の場合には、不連続繊維間の絡みが少なくなり、乾燥
後の混合層の強度が弱く、作業性が低下することと、混
合層の重量が小さいので、加熱プレスする時に多数の混
合層を積層するため、その層間の影響でシートや成形品
の強度が低下する。
【００１１】本発明における不連続繊維としては、ガラ
ス、金属、炭素繊維等の無機繊維または有機繊維等が挙
げられ、これらを単独に用いても、２種類以上を組み合
わせて用いてもよい。特に、繊維の補強効果と経済性の
バランスのとれたガラス繊維が好ましい。これらの不連
続繊維は、６〜５０mm、特に１３〜２５mmの長さが好ま
しい。不連続繊維の長さが５０mmを超える場合、不連続
繊維間の干渉により、繊維の直線性が得られず、繊維の
補強効果が低下する。また、不連続繊維の長さが６mmよ
り短い場合、充分な機械的強度は得られ難い。これらの
不連続繊維は、同一長さのものを単独に用いても、長さ
も異なるものを併用してもよい。また、これらの不連続
繊維は単繊維状、繊維束状の何れでもよく、それらを組
み合わせて用いてもよい。
ス、金属、炭素繊維等の無機繊維または有機繊維等が挙
げられ、これらを単独に用いても、２種類以上を組み合
わせて用いてもよい。特に、繊維の補強効果と経済性の
バランスのとれたガラス繊維が好ましい。これらの不連
続繊維は、６〜５０mm、特に１３〜２５mmの長さが好ま
しい。不連続繊維の長さが５０mmを超える場合、不連続
繊維間の干渉により、繊維の直線性が得られず、繊維の
補強効果が低下する。また、不連続繊維の長さが６mmよ
り短い場合、充分な機械的強度は得られ難い。これらの
不連続繊維は、同一長さのものを単独に用いても、長さ
も異なるものを併用してもよい。また、これらの不連続
繊維は単繊維状、繊維束状の何れでもよく、それらを組
み合わせて用いてもよい。
【００１２】本発明における熱可塑性樹脂としては、ポ
リエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリ
塩化ビニル、ポリスチレン、、ＡＢＳ、ポリアミド、ポ
リエステル、ポリカーボネート、ポリサルフォン及びこ
れらの変性体やポリマーブレンド、ポリマーアロイ等が
挙げられる。また、これらの２種類以上の組み合わせに
て用いてもよい。特に、繊維強化による補強効果の著し
い結晶性樹脂であり、自動車部品の素材として好適に用
いられているリサイクル性の高いポリオレフィン系樹脂
が好ましい。さらに目的に応じて添加剤、フィラー、着
色剤、発泡剤、架橋剤等を配合することができる。これ
らの熱可塑性樹脂は、未使用なものに限定されるわけで
はなく、スクラップ等を用いてもよく、その中に繊維や
フィラー等が含まれていてもよい。
リエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリ
塩化ビニル、ポリスチレン、、ＡＢＳ、ポリアミド、ポ
リエステル、ポリカーボネート、ポリサルフォン及びこ
れらの変性体やポリマーブレンド、ポリマーアロイ等が
挙げられる。また、これらの２種類以上の組み合わせに
て用いてもよい。特に、繊維強化による補強効果の著し
い結晶性樹脂であり、自動車部品の素材として好適に用
いられているリサイクル性の高いポリオレフィン系樹脂
が好ましい。さらに目的に応じて添加剤、フィラー、着
色剤、発泡剤、架橋剤等を配合することができる。これ
らの熱可塑性樹脂は、未使用なものに限定されるわけで
はなく、スクラップ等を用いてもよく、その中に繊維や
フィラー等が含まれていてもよい。
【００１３】本発明によって製造される不連続繊維と熱
可塑性樹脂との混合層における不連続繊維の割合は、２
０〜６０重量％、特に３０〜４５重量％であることが好
ましい。不連続繊維の割合が６０重量％を超える場合、
不連続繊維の絡みのため、その配向性が低下する上、成
形時の流動性が損なわれる。また、不連続繊維の割合が
２０重量％より小さい場合、成形時に樹脂の流動のた
め、繊維の配向性や直線性が損なわれる。
可塑性樹脂との混合層における不連続繊維の割合は、２
０〜６０重量％、特に３０〜４５重量％であることが好
ましい。不連続繊維の割合が６０重量％を超える場合、
不連続繊維の絡みのため、その配向性が低下する上、成
形時の流動性が損なわれる。また、不連続繊維の割合が
２０重量％より小さい場合、成形時に樹脂の流動のた
め、繊維の配向性や直線性が損なわれる。
【００１４】
【実施例】以下、実施例及び比較例により、本発明を具
体的に説明する。 実施例１ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を４０mmとした抄
造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３mm
のガラス繊維が分散液の０．２０重量％となるようにし
て抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％とポ
リプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートを発泡分散液の流動方
向（Ｌ方向）及びその直角方向（Ｃ方向）に試験片を切
り出し、ＪＩＳ Ｋ７１１３、ＪＩＳ Ｋ７０５６、Ｊ
ＩＳ Ｋ７２０３に準拠して引張強度、圧縮強度、曲げ
弾性率を各々測定した。その結果を表１に示す。表１の
結果から、本発明の抄造方法によるスタンパブルシート
は、Ｌ方向に高い機械的強度を有することが明らかであ
る。
体的に説明する。 実施例１ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を４０mmとした抄
造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３mm
のガラス繊維が分散液の０．２０重量％となるようにし
て抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％とポ
リプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートを発泡分散液の流動方
向（Ｌ方向）及びその直角方向（Ｃ方向）に試験片を切
り出し、ＪＩＳ Ｋ７１１３、ＪＩＳ Ｋ７０５６、Ｊ
ＩＳ Ｋ７２０３に準拠して引張強度、圧縮強度、曲げ
弾性率を各々測定した。その結果を表１に示す。表１の
結果から、本発明の抄造方法によるスタンパブルシート
は、Ｌ方向に高い機械的強度を有することが明らかであ
る。
【００１５】実施例２ 実施例１と同様な方法にて、長さ２５mmのガラス繊維４
０重量％とポリプロピレン６０重量％のスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造
方法によるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的
強度を有することが明らかである。
０重量％とポリプロピレン６０重量％のスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造
方法によるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的
強度を有することが明らかである。
【００１６】実施例３ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を４０mmとした抄
造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３mm
のガラス繊維が分散液の０．４０重量％となるようにし
て抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％とポ
リプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造方法によ
るスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的強度を有
することが明らかである。
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を４０mmとした抄
造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３mm
のガラス繊維が分散液の０．４０重量％となるようにし
て抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％とポ
リプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造方法によ
るスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的強度を有
することが明らかである。
【００１７】実施例４ 実施例３と同様な方法にて、長さ１３mmのガラス繊維３
５重量％とポリプロピレン６５重量％のスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造
方法によるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的
強度を有することが明らかである。
５重量％とポリプロピレン６５重量％のスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造
方法によるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的
強度を有することが明らかである。
【００１８】実施例５ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を１００mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．３０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを
得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結
果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造方法に
よるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的強度を
有することが明らかである。
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を１００mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．３０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを
得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結
果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造方法に
よるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的強度を
有することが明らかである。
【００１９】実施例６ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を１００mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．４０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを
得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結
果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造方法に
よるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的強度を
有することが明らかである。
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を１００mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．４０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを
得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結
果を表１に示す。表１の結果から、本発明の抄造方法に
よるスタンパブルシートは、Ｌ方向に高い機械的強度を
有することが明らかである。
【００２０】比較例１ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を２２０mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．２０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％のスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を２２０mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．２０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％のスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。
【００２１】比較例２ 比較例１と同様な方法で、ヘッドボックス内において長
さ１３mmのガラス繊維が分散液の０．３５重量％となる
ようにして抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維３５重
量％とポリプロピレン６５重量％となるスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。
さ１３mmのガラス繊維が分散液の０．３５重量％となる
ようにして抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維３５重
量％とポリプロピレン６５重量％となるスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。
【００２２】比較例３ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を１６０mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．４０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％のスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を１６０mmとした
抄造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３
mmのガラス繊維が分散液の０．４０重量％となるように
して抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％と
ポリプロピレン６０重量％のスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。
【００２３】比較例４ 図１，２に示した工程に基づき、５本の輸送管を備え、
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を４０mmとした抄
造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３mm
のガラス繊維が分散液の０．８０重量％となるようにし
て抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％とポ
リプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。
輸送管の内径８を２０mm、その間隔９を４０mmとした抄
造装置を用いて、ヘッドボックス内において長さ１３mm
のガラス繊維が分散液の０．８０重量％となるようにし
て抄造を行い、長さ１３mmのガラス繊維４０重量％とポ
リプロピレン６０重量％となるスタンパブルシートを得
た。得られたスタンパブルシートの物性を評価した結果
を表１に示す。
【００２４】比較例５ 比較例４と同様な方法で、ヘッドボックス内において長
さ１３mmのガラス繊維が分散液の０．８０重量％となる
ようにして抄造を行い、長さ２５mmのガラス繊維４０重
量％とポリプロピレン６０重量％となるスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。
さ１３mmのガラス繊維が分散液の０．８０重量％となる
ようにして抄造を行い、長さ２５mmのガラス繊維４０重
量％とポリプロピレン６０重量％となるスタンパブルシ
ートを得た。得られたスタンパブルシートの物性を評価
した結果を表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】本発明により、不連続繊維が流動方向に
配向した混合層の抄造が可能となり、そのスタンパブル
シートは配向方向に対し高い機械的強度を有し、自動車
のバンパービームやドアインパクトビーム等の長尺部材
等、特定方向に高い強度を要求される部材のスタンピン
グ成形用材料として極めて有用である。
配向した混合層の抄造が可能となり、そのスタンパブル
シートは配向方向に対し高い機械的強度を有し、自動車
のバンパービームやドアインパクトビーム等の長尺部材
等、特定方向に高い強度を要求される部材のスタンピン
グ成形用材料として極めて有用である。
【図１】本発明の一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパ
ブルシートの抄造方法の概略図である。
ブルシートの抄造方法の概略図である。
【図２】本発明の一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパ
ブルシートの抄造方法における輸送管とヘッドボックス
の概略図である。
ブルシートの抄造方法における輸送管とヘッドボックス
の概略図である。
１ ディスパージョンタンク ２ 輸送管 ３ ヘッドボックス ４ メッシュベルト ５ 排水口 ６ 乾燥機 ７ 加熱プレス ８ 輸送管の内径 ９ 輸送管の間隔 １０ 輸送管の管壁の厚み
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 的場 哲 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 木村 隆夫 三重県四日市市東邦町１番地 三菱油化株 式会社四日市総合研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 不連続繊維と熱可塑性樹脂との混合層を
抄造する方法において、不連続繊維と熱可塑性樹脂の分
散液をディスパージョンタンクからヘッドボックスに送
る輸送管が複数本からなり、かつ、その内径の６倍以内
の間隔でヘッドボックスの幅方向に配置された抄造装置
を用いると共に、少なくともヘッドボックス内において
は分散液中の不連続繊維の割合を０．１５〜０．５０重
量％として抄造することを特徴とする一方向強化繊維熱
可塑性樹脂スタンパブルシートの抄造方法。 - 【請求項２】 不連続繊維が、繊維長６〜５０mmのガラ
ス繊維である請求項１記載の一方向強化繊維熱可塑性樹
脂スタンパブルシートの抄造方法。 - 【請求項３】 熱可塑性樹脂が、ポリオレフィン系樹脂
である請求項１または２記載の一方向強化繊維熱可塑性
樹脂スタンパブルシートの抄造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10082693A JPH06313292A (ja) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | 一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパブルシートの抄造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10082693A JPH06313292A (ja) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | 一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパブルシートの抄造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06313292A true JPH06313292A (ja) | 1994-11-08 |
Family
ID=14284136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10082693A Withdrawn JPH06313292A (ja) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | 一方向強化繊維熱可塑性樹脂スタンパブルシートの抄造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06313292A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140094555A1 (en) * | 2011-05-31 | 2014-04-03 | Toray Industries, Inc. | Carbon-fiber-reinforced plastic and process for producing same |
| JP2015131952A (ja) * | 2013-12-13 | 2015-07-23 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用シート |
| JP2016020421A (ja) * | 2014-07-14 | 2016-02-04 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用基材及び繊維強化プラスチック成形体 |
| JP2016074197A (ja) * | 2013-10-28 | 2016-05-12 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用シート |
| JP2016210960A (ja) * | 2015-04-28 | 2016-12-15 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用シート |
| JP2018165337A (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-25 | 住友ベークライト株式会社 | 複合成形体および複合成形体の製造方法 |
-
1993
- 1993-04-27 JP JP10082693A patent/JPH06313292A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140094555A1 (en) * | 2011-05-31 | 2014-04-03 | Toray Industries, Inc. | Carbon-fiber-reinforced plastic and process for producing same |
| EP2716693A1 (en) | 2011-05-31 | 2014-04-09 | Toray Industries, Inc. | Carbon-fiber-reinforced plastic and process for producing same |
| JPWO2012165076A1 (ja) * | 2011-05-31 | 2015-02-23 | 東レ株式会社 | 炭素繊維強化プラスチックおよびその製造方法 |
| EP2716693A4 (en) * | 2011-05-31 | 2015-09-30 | Toray Industries | PLASTIC REINFORCED WITH CARBON FIBERS AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME |
| US9469740B2 (en) * | 2011-05-31 | 2016-10-18 | Toray Industries, Inc. | Carbon-fiber-reinforced plastic and process for producing same |
| JP2016074197A (ja) * | 2013-10-28 | 2016-05-12 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用シート |
| JP2015131952A (ja) * | 2013-12-13 | 2015-07-23 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用シート |
| JP2016020421A (ja) * | 2014-07-14 | 2016-02-04 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用基材及び繊維強化プラスチック成形体 |
| JP2016210960A (ja) * | 2015-04-28 | 2016-12-15 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用シート |
| JP2019123885A (ja) * | 2015-04-28 | 2019-07-25 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用シート |
| JP2018165337A (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-25 | 住友ベークライト株式会社 | 複合成形体および複合成形体の製造方法 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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