JPH0628681Y2 - 粒子検出装置の異常検知装置 - Google Patents
粒子検出装置の異常検知装置Info
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- JPH0628681Y2 JPH0628681Y2 JP16596888U JP16596888U JPH0628681Y2 JP H0628681 Y2 JPH0628681 Y2 JP H0628681Y2 JP 16596888 U JP16596888 U JP 16596888U JP 16596888 U JP16596888 U JP 16596888U JP H0628681 Y2 JPH0628681 Y2 JP H0628681Y2
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Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この考案は、粒子計数装置等に適用される粒子検出装置
の異常検知装置に関するものである。
の異常検知装置に関するものである。
血球等の粒子を計数する粒子計数装置には、隔壁で仕切
った両室にそれぞれ電極を設けるとともに、血液を希釈
液で希釈して作製した血液の粒子が浮遊する電解液を前
記両室に容れ、かつ前記粒子を通過させる微細孔を前記
隔壁に形成した粒子検出装置が広く用いられている。前
記電極間に定電流を供給するとともに微細孔に粒子を浮
遊した電解液を通過させて、電解液と血液の粒子の電気
的インピーダンスの差異に基づく電気的変化を検知する
ことにより、微細孔を通過した粒子を計数するものであ
る。
った両室にそれぞれ電極を設けるとともに、血液を希釈
液で希釈して作製した血液の粒子が浮遊する電解液を前
記両室に容れ、かつ前記粒子を通過させる微細孔を前記
隔壁に形成した粒子検出装置が広く用いられている。前
記電極間に定電流を供給するとともに微細孔に粒子を浮
遊した電解液を通過させて、電解液と血液の粒子の電気
的インピーダンスの差異に基づく電気的変化を検知する
ことにより、微細孔を通過した粒子を計数するものであ
る。
ところで、この粒子計数装置で粒子を計数していると、
微細孔に詰まりが発生し、そのため検出感度が大きくな
って正常な測定ができなくなるという問題があった。微
細孔の径はたとえば血球を計数する場合には数１０μｍ
から１００μｍと微小であるため、とくに微細孔が詰ま
り易いのである。
微細孔に詰まりが発生し、そのため検出感度が大きくな
って正常な測定ができなくなるという問題があった。微
細孔の径はたとえば血球を計数する場合には数１０μｍ
から１００μｍと微小であるため、とくに微細孔が詰ま
り易いのである。
そのため、従来つぎのような粒子検出装置の異常検知装
置があった。すなわち、第１の従来例は、粒子の計数に
要する時間を検出するものである。微細孔の詰まりが発
生すると、微細孔の部分の流体抵抗が増し電解液が流れ
にくくなる。このため、所定量の電解液が微細孔を流れ
るのに要する時間が増す。そこで、これに注目して計数
に要する時間を検出，監視する。
置があった。すなわち、第１の従来例は、粒子の計数に
要する時間を検出するものである。微細孔の詰まりが発
生すると、微細孔の部分の流体抵抗が増し電解液が流れ
にくくなる。このため、所定量の電解液が微細孔を流れ
るのに要する時間が増す。そこで、これに注目して計数
に要する時間を検出，監視する。
第２の従来例は、粒子検出装置から得られる粒子信号の
間隔や面積を検出するものがある。すなわち、微細孔に
詰まりが発生すると電解液が流れにくくなるため、検出
される粒子信号の間隔や幅が広くなり、また検出感度も
高くなるため粒子信号の高さが大きくなる。そこでこれ
らに注目して、粒子信号の間隔や面積を検出，監視す
る。
間隔や面積を検出するものがある。すなわち、微細孔に
詰まりが発生すると電解液が流れにくくなるため、検出
される粒子信号の間隔や幅が広くなり、また検出感度も
高くなるため粒子信号の高さが大きくなる。そこでこれ
らに注目して、粒子信号の間隔や面積を検出，監視す
る。
ところが、第１の従来例は、電解液を微細孔に通過させ
るための吸引圧力が変化した場合、微細孔を流れる流速
が変化するので、詰まりの検出感度が鈍くなったり、誤
検出が生じるという欠点があった。
るための吸引圧力が変化した場合、微細孔を流れる流速
が変化するので、詰まりの検出感度が鈍くなったり、誤
検出が生じるという欠点があった。
第２の従来例は、粒子の濃度や大きさによって微細孔を
流れる粒子の速度が変化するため、ある決まった濃度の
ある決まった粒子を測定する場合にしか正しく検出でき
ないという欠点があった。血液の場合には、検体ごとに
血球の大きさや濃度が大きく異なるので、検体によって
検出感度が鈍くなったり、誤検出が生じる。
流れる粒子の速度が変化するため、ある決まった濃度の
ある決まった粒子を測定する場合にしか正しく検出でき
ないという欠点があった。血液の場合には、検体ごとに
血球の大きさや濃度が大きく異なるので、検体によって
検出感度が鈍くなったり、誤検出が生じる。
したがって、この考案の目的は、吸引圧力，粒子の濃度
や大きさに影響されることなく、安定して微細孔の詰ま
りを検出することができる粒子検出装置の異常検知装置
を提供することである。
や大きさに影響されることなく、安定して微細孔の詰ま
りを検出することができる粒子検出装置の異常検知装置
を提供することである。
請求項(1)の粒子検出装置の異常検知装置は、隔壁で仕
切った両室にそれぞれ電極を設けるとともに粒子を浮遊
させた電解液を容れかつ前記粒子を通過させる微細孔を
前記隔壁に形成した粒子検出装置と、前記電極間に定電
流を供給する電源と、前記電極間に接続されて前記電極
間に現れた電圧の直流成分を取り出す電圧取出し手段
と、この電圧取出し手段の出力電圧を前記微細孔の詰ま
りの基準となる基準値と比較して前記基準値を超えた場
合に検知信号を出力する詰まり検出手段とを備えたもの
である。
切った両室にそれぞれ電極を設けるとともに粒子を浮遊
させた電解液を容れかつ前記粒子を通過させる微細孔を
前記隔壁に形成した粒子検出装置と、前記電極間に定電
流を供給する電源と、前記電極間に接続されて前記電極
間に現れた電圧の直流成分を取り出す電圧取出し手段
と、この電圧取出し手段の出力電圧を前記微細孔の詰ま
りの基準となる基準値と比較して前記基準値を超えた場
合に検知信号を出力する詰まり検出手段とを備えたもの
である。
請求項(2)の粒子検出装置の異常検知装置は、請求項(1)
において、前記粒子検出装置の前記電解液の液温を検出
して前記液温に対応した出力電圧を出力する液温取出し
手段と、前記電圧取出し手段の前記出力電圧を前記液温
取出し手段の前記出力電圧で補正する補正手段とを有
し、前記補正手段の出力電圧を前記詰まり検出手段の前
記基準値と比較するものである。
において、前記粒子検出装置の前記電解液の液温を検出
して前記液温に対応した出力電圧を出力する液温取出し
手段と、前記電圧取出し手段の前記出力電圧を前記液温
取出し手段の前記出力電圧で補正する補正手段とを有
し、前記補正手段の出力電圧を前記詰まり検出手段の前
記基準値と比較するものである。
請求項(3)の粒子検出装置の異常検知装置は、請求項(1)
または請求項(2)において、前記微細孔の孔寸法のばら
つきによる出力電圧の変位を調整する調整手段を前記電
圧取出し手段に設けたものである。
または請求項(2)において、前記微細孔の孔寸法のばら
つきによる出力電圧の変位を調整する調整手段を前記電
圧取出し手段に設けたものである。
請求項(1)の粒子検出装置の異常検知装置によれば、粒
子検出装置の電極間に電源を接続すると、電解液の抵抗
率と微細孔の孔寸法により決まるインピーダンスによる
直流成分と、粒子が微細孔を通過するときの前記インピ
ーダンスの増加によるパルス成分とからなる電圧が前記
電極間に現れる。この電圧の直流成分を電圧取出し手段
により取出し、そのレベルを詰まり検出手段の基準値と
比較する。この場合、微細孔の開口面積が詰まりにより
小さくなると、電極間のインピーダンスが増大して電極
間の電圧が上昇し、その電圧が基準値を超えると、詰ま
り検出手段より検出信号が出力される。前記のように、
電極間の電圧の直流成分は電解液の抵抗率と微細孔の孔
寸法により決まるインピーダンスによるものであるた
め、従来例のように電解液を微細孔に通過させるための
吸引圧力が変化しても電極間の電圧は変化せず、また粒
子濃度や粒子の大きさに影響されない。したがって常に
安定して微細孔の詰まりを検出することが可能になる。
子検出装置の電極間に電源を接続すると、電解液の抵抗
率と微細孔の孔寸法により決まるインピーダンスによる
直流成分と、粒子が微細孔を通過するときの前記インピ
ーダンスの増加によるパルス成分とからなる電圧が前記
電極間に現れる。この電圧の直流成分を電圧取出し手段
により取出し、そのレベルを詰まり検出手段の基準値と
比較する。この場合、微細孔の開口面積が詰まりにより
小さくなると、電極間のインピーダンスが増大して電極
間の電圧が上昇し、その電圧が基準値を超えると、詰ま
り検出手段より検出信号が出力される。前記のように、
電極間の電圧の直流成分は電解液の抵抗率と微細孔の孔
寸法により決まるインピーダンスによるものであるた
め、従来例のように電解液を微細孔に通過させるための
吸引圧力が変化しても電極間の電圧は変化せず、また粒
子濃度や粒子の大きさに影響されない。したがって常に
安定して微細孔の詰まりを検出することが可能になる。
請求項(2)の粒子検出装置の異常検知装置によれば、電
解液の液温に対応した電圧が液温取出し手段により得ら
れ、この出力電圧および電圧取出し手段の出力電圧を補
正手段にて入力して電圧取出し手段の出力電圧を温度補
正すると、補正された電圧は電解液の温度によるインピ
ーダンスの変化に影響されなくなり、精度のよい詰まり
検出が可能になる。
解液の液温に対応した電圧が液温取出し手段により得ら
れ、この出力電圧および電圧取出し手段の出力電圧を補
正手段にて入力して電圧取出し手段の出力電圧を温度補
正すると、補正された電圧は電解液の温度によるインピ
ーダンスの変化に影響されなくなり、精度のよい詰まり
検出が可能になる。
請求項(3)の粒子検出装置の異常検知装置によれば、微
細孔の孔寸法のばらつきによる電圧取出し手段の出力電
圧の変位を調整手段により調整することにより、微細孔
の孔寸法のばらつきに影響されない出力電圧が得られ、
精度のよい詰まり検出が可能になる。
細孔の孔寸法のばらつきによる電圧取出し手段の出力電
圧の変位を調整手段により調整することにより、微細孔
の孔寸法のばらつきに影響されない出力電圧が得られ、
精度のよい詰まり検出が可能になる。
この考案の一実施例を第１図ないし第６図に基づいて説
明する。すなわち、この粒子検出装置の異常検知装置
は、粒子検出装置１と，電源２と，電圧取出し手段３
と，液温取出し手段４と，補正手段５と，詰まり検出手
段６と，調整手段１８とを有する。
明する。すなわち、この粒子検出装置の異常検知装置
は、粒子検出装置１と，電源２と，電圧取出し手段３
と，液温取出し手段４と，補正手段５と，詰まり検出手
段６と，調整手段１８とを有する。
粒子検出装置１は、隔壁８で仕切った両室９，１０にそ
れぞれ電極１１，１２を設けるとともに粒子を浮遊させ
た電解液１３を容れかつ前記粒子を通過させる微細孔７
を隔壁８に形成したものである。
れぞれ電極１１，１２を設けるとともに粒子を浮遊させ
た電解液１３を容れかつ前記粒子を通過させる微細孔７
を隔壁８に形成したものである。
この粒子検出装置１は、隔壁８を構成するペレット１５
の微細孔７に血球等の粒子を通過させ、粒子と電解液と
の電気的インピーダンスの差異に基づく変化を検知する
ため、両室９，１０の一方の前方室（第１図において下
方）９に微細孔７に向けてノズル１６を設け、ノズル１
６から電解液である希釈された血液試料を一定速度で一
定重吐出し、またシース液をパイプ２１から前方室９に
一定圧力で流入させノズル１６の周囲に流すことにより
シースフローを形成している。このようにシースフロー
を形成することにより粒子は微細孔７の中心に一列に並
んで通過することができる。また両室９，１０の他方の
後方室（第１図において上方）１０に接続されたパイプ
１７よりシース液を流入させて後方室１０に設けた回収
管１４より回収することにより、微細孔７を通過した粒
子を回収管１４に回収し排出している。前方室９と後方
室１０とはペレット１５を含む隔壁８を間にして微細孔
７のみで通じている。
の微細孔７に血球等の粒子を通過させ、粒子と電解液と
の電気的インピーダンスの差異に基づく変化を検知する
ため、両室９，１０の一方の前方室（第１図において下
方）９に微細孔７に向けてノズル１６を設け、ノズル１
６から電解液である希釈された血液試料を一定速度で一
定重吐出し、またシース液をパイプ２１から前方室９に
一定圧力で流入させノズル１６の周囲に流すことにより
シースフローを形成している。このようにシースフロー
を形成することにより粒子は微細孔７の中心に一列に並
んで通過することができる。また両室９，１０の他方の
後方室（第１図において上方）１０に接続されたパイプ
１７よりシース液を流入させて後方室１０に設けた回収
管１４より回収することにより、微細孔７を通過した粒
子を回収管１４に回収し排出している。前方室９と後方
室１０とはペレット１５を含む隔壁８を間にして微細孔
７のみで通じている。
電極１１は後方室１０に設けられプラス電極を実施例と
している。電極１２は前方室９の内部に設けられステン
レス製でマイナス極を実施例としている。この電極１
１，１２間の電気抵抗は、電解液の抵抗率あるいは電気
伝導度，微細孔の孔寸法すなわち孔面積および孔長さに
より決まる。
している。電極１２は前方室９の内部に設けられステン
レス製でマイナス極を実施例としている。この電極１
１，１２間の電気抵抗は、電解液の抵抗率あるいは電気
伝導度，微細孔の孔寸法すなわち孔面積および孔長さに
より決まる。
電源２は、電極１１，１２間に定電流を供給する。実施
例では第２図のように、１００Ｖの直流電圧源ＣＶ１に
定電流源ＣＣを接続したもので、0.２ｍＡ程度の定電流
を電極１１，１２間に供給している。電極１１，１２間
に定電流を流すことにより、電極１１，１２間の電気抵
抗と電流値により決まる直流電圧が発生する。また微細
孔７を血液等の粒子が通過すると見掛け上微細孔７の電
気抵抗が増すので、電極間１１，１２の電気抵抗が粒子
の通過中大きく電極１１，１２間に発生する電圧が大き
くなり、しかも微細孔７を通過する粒子の大きさに比例
したパルス成分の電圧が発生し、この電圧が前記直流電
圧に重畳され、これらの電圧が電極１１、１２間に現れ
る。この場合、微細孔７にゴミ等が付着しその有効面積
が小さくなると、すなわち微細孔７が詰まりかけると、
電極１１，１２間のインピーダンスが大きくなり、第４
図に示すように正常時の電極１１、１２間の電圧の直流
成分Ｅおよびパルス成分Ｐから詰まり発生時の直流成分
Ｅ′およびパルス成分Ｐ′にいずれも大きくなり、感度
が上昇することとなる。このためノイズが発生して正し
い粒子数が計測できなかったり、粒子の正しい大きさが
計測できなくなる等の不具合が生じるのである。
例では第２図のように、１００Ｖの直流電圧源ＣＶ１に
定電流源ＣＣを接続したもので、0.２ｍＡ程度の定電流
を電極１１，１２間に供給している。電極１１，１２間
に定電流を流すことにより、電極１１，１２間の電気抵
抗と電流値により決まる直流電圧が発生する。また微細
孔７を血液等の粒子が通過すると見掛け上微細孔７の電
気抵抗が増すので、電極間１１，１２の電気抵抗が粒子
の通過中大きく電極１１，１２間に発生する電圧が大き
くなり、しかも微細孔７を通過する粒子の大きさに比例
したパルス成分の電圧が発生し、この電圧が前記直流電
圧に重畳され、これらの電圧が電極１１、１２間に現れ
る。この場合、微細孔７にゴミ等が付着しその有効面積
が小さくなると、すなわち微細孔７が詰まりかけると、
電極１１，１２間のインピーダンスが大きくなり、第４
図に示すように正常時の電極１１、１２間の電圧の直流
成分Ｅおよびパルス成分Ｐから詰まり発生時の直流成分
Ｅ′およびパルス成分Ｐ′にいずれも大きくなり、感度
が上昇することとなる。このためノイズが発生して正し
い粒子数が計測できなかったり、粒子の正しい大きさが
計測できなくなる等の不具合が生じるのである。
電圧取出し手段３は、電極１１，１２間に接続されて前
記電極１１、１２間に現れた電圧ＶＤの直流成分を取り
出す。この電圧取出し手段３の実施例を第２図に示す。
すなち、電極１１、１２間の電圧ＶＤを高入力インピー
ダンスかつ低出力インピーダンスの素子をたとえばエミ
ッタホロワのトランジスタＴ１で受け、電圧ＶＤのうち
直流成分を抵抗Ｒ１，Ｒ２で分圧し、パルス成分をコン
デンサＣにより除去する。さらに分圧された直流電圧は
正転増幅器Ａ１に入力され、可変抵抗を実施例とする調
整手段１８で所定の値になるように調整され、電極１
１，１２間の直流電圧に比例した電圧Ｖｄが出力され
る。正転増幅器Ａ１において、Ｒ３は抵抗、Ｃ１はコン
デンサである。
記電極１１、１２間に現れた電圧ＶＤの直流成分を取り
出す。この電圧取出し手段３の実施例を第２図に示す。
すなち、電極１１、１２間の電圧ＶＤを高入力インピー
ダンスかつ低出力インピーダンスの素子をたとえばエミ
ッタホロワのトランジスタＴ１で受け、電圧ＶＤのうち
直流成分を抵抗Ｒ１，Ｒ２で分圧し、パルス成分をコン
デンサＣにより除去する。さらに分圧された直流電圧は
正転増幅器Ａ１に入力され、可変抵抗を実施例とする調
整手段１８で所定の値になるように調整され、電極１
１，１２間の直流電圧に比例した電圧Ｖｄが出力され
る。正転増幅器Ａ１において、Ｒ３は抵抗、Ｃ１はコン
デンサである。
液温取出し手段４は、粒子検出装置１の電解液１３の液
温を検出して前記液温に対応した出力電圧を出力する。
すなわち、電解液は液温に応じてその電気伝導度あるい
は抵抗率が変化し電気抵抗が変化するので、液温を一定
にしていない場合には電圧取出し手段３の出力電圧Ｖｄ
を温度補正する必要がある。そこで液温取出し手段４の
液温検出手段２２で電解液１３の液温を電気信号に変換
し液温に比例した出力電圧Ｖｔを取り出す。第３図に示
すように、液温検出手段２２は抵抗ＲＴを有するサーミ
スタを実施例とするもので、ステンレス製の電極１２の
内部に埋設されている。この温度検出素子２２の一端に
抵抗Ｒ４，7.５Ｖの定電圧源ＣＶ２が接続されると、電
圧検出素子２２間に電圧ＶＴが発生する。この電圧ＶＴ
は正転増幅器Ａ２に印加され、たとえば2.５倍に増幅さ
れた後、差動増幅器Ａ３に入力される。差動増幅器Ａ３
では定電圧源ＣＶ３によりたとえば2.５Ｖを差し引かれ
た後、3.６倍に増幅されることにより、液温Ｔと比例関
係になる出力電圧Ｖｔが得られた。この実施例ではＶｔ
（Volt）＝Ｔ（℃）／１０であった。正転増幅器Ａ２に
おいてＲ５，Ｒ６は抵抗，Ｃ２はコンデンサ、差動増幅
器Ａ３においてＲ７〜Ｒ１０は抵抗，Ｃ３はコンデンサ
である。
温を検出して前記液温に対応した出力電圧を出力する。
すなわち、電解液は液温に応じてその電気伝導度あるい
は抵抗率が変化し電気抵抗が変化するので、液温を一定
にしていない場合には電圧取出し手段３の出力電圧Ｖｄ
を温度補正する必要がある。そこで液温取出し手段４の
液温検出手段２２で電解液１３の液温を電気信号に変換
し液温に比例した出力電圧Ｖｔを取り出す。第３図に示
すように、液温検出手段２２は抵抗ＲＴを有するサーミ
スタを実施例とするもので、ステンレス製の電極１２の
内部に埋設されている。この温度検出素子２２の一端に
抵抗Ｒ４，7.５Ｖの定電圧源ＣＶ２が接続されると、電
圧検出素子２２間に電圧ＶＴが発生する。この電圧ＶＴ
は正転増幅器Ａ２に印加され、たとえば2.５倍に増幅さ
れた後、差動増幅器Ａ３に入力される。差動増幅器Ａ３
では定電圧源ＣＶ３によりたとえば2.５Ｖを差し引かれ
た後、3.６倍に増幅されることにより、液温Ｔと比例関
係になる出力電圧Ｖｔが得られた。この実施例ではＶｔ
（Volt）＝Ｔ（℃）／１０であった。正転増幅器Ａ２に
おいてＲ５，Ｒ６は抵抗，Ｃ２はコンデンサ、差動増幅
器Ａ３においてＲ７〜Ｒ１０は抵抗，Ｃ３はコンデンサ
である。
補正手段５は、電圧取出し手段３の出力電圧Ｖｄを前記
液温取出し手段４の出力電圧Ｖｔで補正する。電解液は
液温に依存した電気伝導度δ（Ｔ），あるいは抵抗率ρ
（Ｔ）を有しているから、電圧取出し手段３で得られた
出力電圧Ｖｄも液温に関係し、出力電圧Ｖｔと同じ特性
を有することになる。したがってたとえば、標準的な微
細孔７の寸法を有するペレットにおいて、一般的に Ｖｄ＝Ｖｔ・ｆ（Ｖｔ）＋ｋ なる県警が成立可能である。ただし、ｆ（Ｖｔ）はＶｔ
の関数，ｋは定数である。なお、この関数式は予め実験
により求めることができる。そこで、この関係式に基づ
いて Ｖｄ′＝−Ｖｔ・ｆ（Ｖｔ）＋ｋ′ を仮定し、この式に実測電圧Ｖｔを代入することにより
Ｖｄ′を算出し、さらに実測電圧Ｖｄと算出電圧Ｖｄ′
とから（Ｖｄ＋Ｖｄ′）を算出することにより、液温に
無関係なデータを得ることができる。このことは補正手
段５により電圧取出し手段３の出力電圧Ｖｄを液温取出
し手段４の出力電圧Ｖｔを用いて補正することを意味す
る。このことにより、液温に関係のないしかも電極１
１，１２間の直流成分の電圧に対応した電圧を得ること
が可能になる。
液温取出し手段４の出力電圧Ｖｔで補正する。電解液は
液温に依存した電気伝導度δ（Ｔ），あるいは抵抗率ρ
（Ｔ）を有しているから、電圧取出し手段３で得られた
出力電圧Ｖｄも液温に関係し、出力電圧Ｖｔと同じ特性
を有することになる。したがってたとえば、標準的な微
細孔７の寸法を有するペレットにおいて、一般的に Ｖｄ＝Ｖｔ・ｆ（Ｖｔ）＋ｋ なる県警が成立可能である。ただし、ｆ（Ｖｔ）はＶｔ
の関数，ｋは定数である。なお、この関数式は予め実験
により求めることができる。そこで、この関係式に基づ
いて Ｖｄ′＝−Ｖｔ・ｆ（Ｖｔ）＋ｋ′ を仮定し、この式に実測電圧Ｖｔを代入することにより
Ｖｄ′を算出し、さらに実測電圧Ｖｄと算出電圧Ｖｄ′
とから（Ｖｄ＋Ｖｄ′）を算出することにより、液温に
無関係なデータを得ることができる。このことは補正手
段５により電圧取出し手段３の出力電圧Ｖｄを液温取出
し手段４の出力電圧Ｖｔを用いて補正することを意味す
る。このことにより、液温に関係のないしかも電極１
１，１２間の直流成分の電圧に対応した電圧を得ること
が可能になる。
このような処理は、たとえば電圧取出し手段３の出力電
圧Ｖｄおよび液温取出し手段４の出力電圧Ｖｔをそれぞ
れＡ／Ｄ変換器（図示せず）に入力してデジタルデータ
に変換し、両データをさらに演算処理装置（図示せず）
に入力して、演算処理すればよく、これにより液温に無
関係な直流成分のデータを得ることができる。
圧Ｖｄおよび液温取出し手段４の出力電圧Ｖｔをそれぞ
れＡ／Ｄ変換器（図示せず）に入力してデジタルデータ
に変換し、両データをさらに演算処理装置（図示せず）
に入力して、演算処理すればよく、これにより液温に無
関係な直流成分のデータを得ることができる。
さらに具体的に説明すると、第５図は液温取出し手段４
により取り出された出力電圧Ｖｔと電圧取出し手段３に
より取り出された出力電圧Ｖｄの関係を説明するもので
ある。出力電圧Ｖｔ，Ｖｄ間の前記関係式のおいて、微
細孔７に詰まりが発生していないとき、 Ｖｄ＝ａＶｔ２＋ｂＶｔ＋Ｃ …(1) なる関係が成立しているものとする。ただし、ａ，ｂ，
ｃは定数である。第５図に実線で示す曲線は、標準的な
寸法の微細孔７を有するペレット１５を用いて液温を変
えながら電圧ＶｄとＶｔとを順次測定することにより得
られる。この式(1)に基づいて Ｖｄ′＝−ａＶｔ２＋−ｂＶｔ＋Ｃ′ …(2) なる式を仮定し、前記式(1)とこの式(2)とを辺々加える
と、 Ｖｄ＋Ｖｄ′＝Ｃ＋Ｃ′ となり、液温に無関係なデータになることがわかる。す
なわち、詰まりが発生していないとき、実測電圧Ｖｄ
と、式(2)に実測電圧Ｖｔを代入して求めた算出電圧Ｖ
ｄ′との和 Ｖｄ＋Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′ …(3) は液温に関係なくＣ＋Ｃ′なる値をとる。たとえば２５
℃で第５図のように出力電圧Ｖｔ＝2.５（Volt）のとき
出力電圧Ｖｄ＝Ｖｄ′＝３（Volt）の関係があるとする
と、Ｃ＋Ｃ′＝６（Volt）を示す。もし、詰まりが発生
していれば、電圧Ｖｄ＋Ｖｄ′はＣ＋Ｃ′より大きな値
となる。
により取り出された出力電圧Ｖｔと電圧取出し手段３に
より取り出された出力電圧Ｖｄの関係を説明するもので
ある。出力電圧Ｖｔ，Ｖｄ間の前記関係式のおいて、微
細孔７に詰まりが発生していないとき、 Ｖｄ＝ａＶｔ２＋ｂＶｔ＋Ｃ …(1) なる関係が成立しているものとする。ただし、ａ，ｂ，
ｃは定数である。第５図に実線で示す曲線は、標準的な
寸法の微細孔７を有するペレット１５を用いて液温を変
えながら電圧ＶｄとＶｔとを順次測定することにより得
られる。この式(1)に基づいて Ｖｄ′＝−ａＶｔ２＋−ｂＶｔ＋Ｃ′ …(2) なる式を仮定し、前記式(1)とこの式(2)とを辺々加える
と、 Ｖｄ＋Ｖｄ′＝Ｃ＋Ｃ′ となり、液温に無関係なデータになることがわかる。す
なわち、詰まりが発生していないとき、実測電圧Ｖｄ
と、式(2)に実測電圧Ｖｔを代入して求めた算出電圧Ｖ
ｄ′との和 Ｖｄ＋Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′ …(3) は液温に関係なくＣ＋Ｃ′なる値をとる。たとえば２５
℃で第５図のように出力電圧Ｖｔ＝2.５（Volt）のとき
出力電圧Ｖｄ＝Ｖｄ′＝３（Volt）の関係があるとする
と、Ｃ＋Ｃ′＝６（Volt）を示す。もし、詰まりが発生
していれば、電圧Ｖｄ＋Ｖｄ′はＣ＋Ｃ′より大きな値
となる。
このようにして、電解液１３の液温に影響されない電圧
を得ることができ、出力電圧Ｖｄの調整や詰まりの検知
がより一層簡単に行なえるようになる。
を得ることができ、出力電圧Ｖｄの調整や詰まりの検知
がより一層簡単に行なえるようになる。
詰まり検出手段６は、補正手段５で補正された電圧Ｖｄ
＋Ｖｄ′を前記微細孔７の詰まりの基準となる基準値と
比較して前記基準値を超えた場合に検知信号を出力す
る。たとえば基準値は前記液温に関係のない値（Ｃ＋
Ｃ′）に第５図に示すようにα＝0.１５なる値を加えた
（Ｃ＋Ｃ′＋α）とし、これを詰まり検知レベルとす
る。そして、補正手段５により得られた直流成分のデー
タ、すなわち実測された出力電圧Ｖｄ，Ｖｔを用いて算
出されたＶｄ＋Ｖｄ′＝（Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋
Ｃ′）と、比較判定手段により比較判定し、 Ｖｄ−Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′＜Ｃ＋
Ｃ′＋αが成立しているときには詰まりは発生していな
いと判定される。また、 Ｖｄ−Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′≧Ｃ＋
Ｃ′＋αが成立したとき詰まりが発生したと判定され、
簡単に判定することが可能になる。
＋Ｖｄ′を前記微細孔７の詰まりの基準となる基準値と
比較して前記基準値を超えた場合に検知信号を出力す
る。たとえば基準値は前記液温に関係のない値（Ｃ＋
Ｃ′）に第５図に示すようにα＝0.１５なる値を加えた
（Ｃ＋Ｃ′＋α）とし、これを詰まり検知レベルとす
る。そして、補正手段５により得られた直流成分のデー
タ、すなわち実測された出力電圧Ｖｄ，Ｖｔを用いて算
出されたＶｄ＋Ｖｄ′＝（Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋
Ｃ′）と、比較判定手段により比較判定し、 Ｖｄ−Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′＜Ｃ＋
Ｃ′＋αが成立しているときには詰まりは発生していな
いと判定される。また、 Ｖｄ−Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′≧Ｃ＋
Ｃ′＋αが成立したとき詰まりが発生したと判定され、
簡単に判定することが可能になる。
なお、出力電圧Ｖｄ，Ｖｔの測定は計数中やそれ以外に
かかわらず任意の時に行うことができる。
かかわらず任意の時に行うことができる。
調整手段１８は、微細孔７の孔寸法すなわち開口面積の
大きさ等のばらつきによる電圧の変位を調整するもので
ある。実施例で第２図に示す正転増幅器Ａ１の可変抵抗
を用いている。ペレット１５ごとに微細孔７の寸法が多
少ばらつくと、出力電圧ＶｄとＶｔの関係も多少ばらつ
くので、実測したＶｄ，Ｖｔを用いて前記の詰まりの判
定を行うと不具合が生じる。そこで、第２図の可変抵抗
の町営手段１８により出力電圧Ｖｄを所定の値に調整
し、前記の判定条件を用いて正しく詰まりの判定が行え
るようにするものである。第６図は出力電圧ＶｄとＶｔ
の関係を示し、曲線Ｑ１は正しく調整されていない場合
の関係を示し、曲線Ｑ２は出力電圧Ｖｄが正しく調整さ
れている場合の関係を示している。同じく直線Ｑ３は正
しく調整されていない場合のＶｄ＋Ｖｄ′のレベルを示
し、直線Ｑ４は出力電圧Ｖｄが正しく調整されている場
合のＶｄ＋Ｖｄ′のレベルを示している。この図から明
らかなように直線Ｑ３を直線Ｑ４に一致させることによ
り曲線Ｑ１を曲線Ｑ２に一致させることができるのがわ
かる。詰まり液温状態にかかわらず、 Ｖｄ＋Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′が（Ｃ＋
Ｃ′）になるように出力電圧Ｖｄを調整すればよいの
で、調整が非常に簡単である。
大きさ等のばらつきによる電圧の変位を調整するもので
ある。実施例で第２図に示す正転増幅器Ａ１の可変抵抗
を用いている。ペレット１５ごとに微細孔７の寸法が多
少ばらつくと、出力電圧ＶｄとＶｔの関係も多少ばらつ
くので、実測したＶｄ，Ｖｔを用いて前記の詰まりの判
定を行うと不具合が生じる。そこで、第２図の可変抵抗
の町営手段１８により出力電圧Ｖｄを所定の値に調整
し、前記の判定条件を用いて正しく詰まりの判定が行え
るようにするものである。第６図は出力電圧ＶｄとＶｔ
の関係を示し、曲線Ｑ１は正しく調整されていない場合
の関係を示し、曲線Ｑ２は出力電圧Ｖｄが正しく調整さ
れている場合の関係を示している。同じく直線Ｑ３は正
しく調整されていない場合のＶｄ＋Ｖｄ′のレベルを示
し、直線Ｑ４は出力電圧Ｖｄが正しく調整されている場
合のＶｄ＋Ｖｄ′のレベルを示している。この図から明
らかなように直線Ｑ３を直線Ｑ４に一致させることによ
り曲線Ｑ１を曲線Ｑ２に一致させることができるのがわ
かる。詰まり液温状態にかかわらず、 Ｖｄ＋Ｖｄ′＝Ｖｄ−ａＶｔ２−ｂＶｔ＋Ｃ′が（Ｃ＋
Ｃ′）になるように出力電圧Ｖｄを調整すればよいの
で、調整が非常に簡単である。
この粒子検出装置の異常検知装置は、電圧取り出し手段
３により電極１１，１２間に発生した電圧の直流成分に
対応した値を取出し、その値と液温取出し手段４により
取り出された液温と対応した値とを用いて補正すること
により、液温に依存しない電圧の直流成分に対応した値
を得ることができるので、微細孔７の孔寸法のばらつき
を吸収するための調整手段１８による電圧取出し手段３
の調整が容易となり、詰まり検知の判定も容易になる。
３により電極１１，１２間に発生した電圧の直流成分に
対応した値を取出し、その値と液温取出し手段４により
取り出された液温と対応した値とを用いて補正すること
により、液温に依存しない電圧の直流成分に対応した値
を得ることができるので、微細孔７の孔寸法のばらつき
を吸収するための調整手段１８による電圧取出し手段３
の調整が容易となり、詰まり検知の判定も容易になる。
なお、液温および微細孔７が一定となる条件下で微細孔
７の詰まり検知を行う場合には、液温取出し手段，補正
手段や調整手段は不要である。
７の詰まり検知を行う場合には、液温取出し手段，補正
手段や調整手段は不要である。
請求項(1)の粒子検出装置の異常検知装置は、電極間に
現れる電圧の直流成分を所定の基準値と比較したため、
電極間の電圧の直流成分は電解液および微細孔により決
まるインピーダンスに基づくので、微細孔を流れる粒子
や電解液の流速の影響を受けず、従来のように吸引圧
力，粒子の濃度や大きさに影響されないので、常に安定
して微細孔の詰まりの検知ができるという効果がある。
現れる電圧の直流成分を所定の基準値と比較したため、
電極間の電圧の直流成分は電解液および微細孔により決
まるインピーダンスに基づくので、微細孔を流れる粒子
や電解液の流速の影響を受けず、従来のように吸引圧
力，粒子の濃度や大きさに影響されないので、常に安定
して微細孔の詰まりの検知ができるという効果がある。
請求項(2)の粒子検出装置の異常検知装置は、電解液の
液温に対応した電圧で電圧取出し手段の出力電圧を温度
補正したため、電解液の温度に影響されない精度のよい
詰まり検出が可能になる。
液温に対応した電圧で電圧取出し手段の出力電圧を温度
補正したため、電解液の温度に影響されない精度のよい
詰まり検出が可能になる。
請求項(3)の粒子検出装置の異常検知装置は、微細孔の
孔寸法のばらつきによる電圧取出し手段の出力電圧の変
位を調整したため、微細孔の孔寸法に影響されない精度
のよい詰まり検出が可能になる。
孔寸法のばらつきによる電圧取出し手段の出力電圧の変
位を調整したため、微細孔の孔寸法に影響されない精度
のよい詰まり検出が可能になる。
第１図はこの考案の一実施例の説明図、第２図は電圧取
出し手段の回路図、第３図は液温取出し手段の回路図、
第４図は微細孔に詰まりが発生したときの電極間の電圧
特性図、第５図は出力電圧Ｖｄ，Ｖｔの関係図、第６図
は微細孔のばらつきにおける出力電圧Ｖｄ，Ｖｔの関係
図である。 １……粒子検出装置、２……電源、３……電圧取出し手
段、４……詰まり検出手段、７……微細孔、８……隔
壁、９，１０……両室、１１，１２……電極、１３……
電解液。
出し手段の回路図、第３図は液温取出し手段の回路図、
第４図は微細孔に詰まりが発生したときの電極間の電圧
特性図、第５図は出力電圧Ｖｄ，Ｖｔの関係図、第６図
は微細孔のばらつきにおける出力電圧Ｖｄ，Ｖｔの関係
図である。 １……粒子検出装置、２……電源、３……電圧取出し手
段、４……詰まり検出手段、７……微細孔、８……隔
壁、９，１０……両室、１１，１２……電極、１３……
電解液。
Claims (3)
- 【請求項１】隔壁で仕切った両室にそれぞれ電極を設け
るとともに粒子を浮遊させた電解液を容れかつ前記粒子
を通過させる微細孔を前記隔壁に形成した粒子検出装置
と、前記電極間に定電流を供給する電源と、前記電極間
に接続されて前記電極間に現れた電圧の直流成分を取り
出す電圧取出し手段と、この電圧取出し手段の出力電圧
を前記微細孔の詰まりの基準となる基準値と比較して前
記基準値を超えた場合に検知信号を出力する詰まり検出
手段とを備えた粒子検出装置の異常検知装置。 - 【請求項２】前記粒子検出装置の前記電解液の液温を検
出して前記液温に対応した出力電圧を出力する液温取出
し手段と、前記電圧取出し手段の前記出力電圧を前記液
温取出し手段の前記出力電圧で補正する補正手段とを有
し、前記補正手段の出力電圧を前記詰まり検出手段の前
記基準値と比較する請求項(1)記載の粒子検出装置の異
常検知装置。 - 【請求項３】前記電圧取出し手段は前記微細孔の孔寸法
のばらつきによる前記出力電圧の変位を調整する調整手
段を有する請求項(1)または請求項(2)記載の粒子検出装
置の異常検知装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16596888U JPH0628681Y2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 粒子検出装置の異常検知装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16596888U JPH0628681Y2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 粒子検出装置の異常検知装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0285353U JPH0285353U (ja) | 1990-07-04 |
| JPH0628681Y2 true JPH0628681Y2 (ja) | 1994-08-03 |
Family
ID=31452935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16596888U Expired - Lifetime JPH0628681Y2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 粒子検出装置の異常検知装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0628681Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003075324A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-12 | Sysmex Corp | 抵抗式粒子計数装置 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9429509B2 (en) * | 2002-01-28 | 2016-08-30 | Sysmex Corporation | Particle analyzer and particle analysis method |
| CN110857910A (zh) * | 2018-08-24 | 2020-03-03 | 深圳市帝迈生物技术有限公司 | 微孔堵孔检测装置及方法、血液细胞分析仪 |
| CN111122841A (zh) * | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 深圳市帝迈生物技术有限公司 | 提高样本结果准确性的方法及样本分析仪 |
| CN115901580A (zh) * | 2022-12-23 | 2023-04-04 | 深圳市科曼医疗设备有限公司 | 粒子通道的堵孔识别方法、系统及装置、设备及存储介质 |
-
1988
- 1988-12-22 JP JP16596888U patent/JPH0628681Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003075324A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-12 | Sysmex Corp | 抵抗式粒子計数装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0285353U (ja) | 1990-07-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |