JPH06287035A - セメントクリンカの焼成装置 - Google Patents
セメントクリンカの焼成装置Info
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- JPH06287035A JPH06287035A JP7388293A JP7388293A JPH06287035A JP H06287035 A JPH06287035 A JP H06287035A JP 7388293 A JP7388293 A JP 7388293A JP 7388293 A JP7388293 A JP 7388293A JP H06287035 A JPH06287035 A JP H06287035A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/44—Burning; Melting
- C04B7/45—Burning; Melting in fluidised beds, e.g. spouted beds
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 セメントクリンカの焼成装置における脱硝効
果を高める。 【構成】 セメントクリンカは、予熱装置１０によって
予熱され、噴流層または流動層造粒炉２１によって造粒
され、流動層焼成炉２２によって焼成され、流動層クー
ラ２３および充填層クーラ２４によって冷却されて形成
される。予熱装置１０中には、仮焼炉１５が含まれる。
仮焼炉１５の底部からは、噴流層または流動層造粒炉２
１からの排ガス４０が供給される。一部の排ガス４１
は、ノズル４３，４４から旋回流を形成するように吹き
込まれる。絞り４５の下部に吹き込まれる排ガスは、バ
ーナ４２からの燃料と、燃料供給シュート４６からの原
料粉末とで混合され、燃焼によって原料の吸熱分解反応
を促進させる。この吸熱分解反応は、８５０〜９００℃
で行われ、還元性雰囲気であるので、脱硝効果が高い。
残存する燃料は、絞り４５の上部でノズル４４からの排
ガスによって２次燃焼される。
果を高める。 【構成】 セメントクリンカは、予熱装置１０によって
予熱され、噴流層または流動層造粒炉２１によって造粒
され、流動層焼成炉２２によって焼成され、流動層クー
ラ２３および充填層クーラ２４によって冷却されて形成
される。予熱装置１０中には、仮焼炉１５が含まれる。
仮焼炉１５の底部からは、噴流層または流動層造粒炉２
１からの排ガス４０が供給される。一部の排ガス４１
は、ノズル４３，４４から旋回流を形成するように吹き
込まれる。絞り４５の下部に吹き込まれる排ガスは、バ
ーナ４２からの燃料と、燃料供給シュート４６からの原
料粉末とで混合され、燃焼によって原料の吸熱分解反応
を促進させる。この吸熱分解反応は、８５０〜９００℃
で行われ、還元性雰囲気であるので、脱硝効果が高い。
残存する燃料は、絞り４５の上部でノズル４４からの排
ガスによって２次燃焼される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、セメントクリンカの焼
成装置、特にその脱硝効率の改善に関する。
成装置、特にその脱硝効率の改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、セメントクリンカの焼成装置
においては、石灰質原料と粘土質原料などが混合され、
ロータリキルンと呼ばれる窯で一部分溶融するまで加熱
される。加熱温度は、たとえば１４００℃程度であり、
大型のロータリキルンでは、火炎温度が最高２０００℃
にまで達する場合もある。このような高温度で燃焼を行
うと、空気中の窒素が酸化され、窒素酸化物（ＮＯｘ）
が発生する。窒素酸化物は大気汚染物質であるので、そ
の排出は極力抑制する必要がある。セメントクリンカの
焼成装置から窒素酸化物を除去することについての先行
技術は、たとえば特開昭５３−６２６７号公報、特開昭
５５−３３５１０号公報、特開昭５８−４０４１１号公
報、および実開昭６２−１８５１０号公報などで開示さ
れている。図３は、特開昭５３−６２６７号公報で開示
されている先行技術の一例を示す。セメントクリンカを
焼成するためのキルン１の頂部には、立上りダクト２が
接続される。立上りダクト２の上方には、絞り３を介し
て仮焼炉４が接続される。仮焼炉４には、原料供給シュ
ート５を介して５５０〜６５０℃に予熱された原料が供
給される。絞り３の上方寄りに、バーナ６が設けられ
る。バーナ６には、燃料が供給される。バーナ６の上方
には、２次空気導入口７が設けられ、空気または酸素ガ
スが供給される。仮焼炉４の頂部は、サイクロン８に接
続され、仮焼炉４からの排ガス中に含まれているセメン
トの原料が回収される。
においては、石灰質原料と粘土質原料などが混合され、
ロータリキルンと呼ばれる窯で一部分溶融するまで加熱
される。加熱温度は、たとえば１４００℃程度であり、
大型のロータリキルンでは、火炎温度が最高２０００℃
にまで達する場合もある。このような高温度で燃焼を行
うと、空気中の窒素が酸化され、窒素酸化物（ＮＯｘ）
が発生する。窒素酸化物は大気汚染物質であるので、そ
の排出は極力抑制する必要がある。セメントクリンカの
焼成装置から窒素酸化物を除去することについての先行
技術は、たとえば特開昭５３−６２６７号公報、特開昭
５５−３３５１０号公報、特開昭５８−４０４１１号公
報、および実開昭６２−１８５１０号公報などで開示さ
れている。図３は、特開昭５３−６２６７号公報で開示
されている先行技術の一例を示す。セメントクリンカを
焼成するためのキルン１の頂部には、立上りダクト２が
接続される。立上りダクト２の上方には、絞り３を介し
て仮焼炉４が接続される。仮焼炉４には、原料供給シュ
ート５を介して５５０〜６５０℃に予熱された原料が供
給される。絞り３の上方寄りに、バーナ６が設けられ
る。バーナ６には、燃料が供給される。バーナ６の上方
には、２次空気導入口７が設けられ、空気または酸素ガ
スが供給される。仮焼炉４の頂部は、サイクロン８に接
続され、仮焼炉４からの排ガス中に含まれているセメン
トの原料が回収される。
【０００３】仮焼炉４内では、絞り３の付近に噴流層
（Ｉ）が形成され、その上部には、浮遊層（ＩＩ）が形
成される。噴流層（Ｉ）内では、吸熱分解反応であるセ
メント原料の仮焼が行われ、８２０〜９５０℃の温度に
維持される。燃焼は、キルン１からの排ガス中の酸素を
用いて行われるので、酸素が不足し、還元性雰囲気での
燃焼となる。この還元性雰囲気は脱硝効果を有し、窒素
酸化物の含有量を低下させる。浮遊層（ＩＩ）では、残
存する燃料を完全燃焼させる。燃焼が不充分であると、
仮焼炉４に続くサイクロン８内などでも燃焼が継続し、
熱効率が悪い。
（Ｉ）が形成され、その上部には、浮遊層（ＩＩ）が形
成される。噴流層（Ｉ）内では、吸熱分解反応であるセ
メント原料の仮焼が行われ、８２０〜９５０℃の温度に
維持される。燃焼は、キルン１からの排ガス中の酸素を
用いて行われるので、酸素が不足し、還元性雰囲気での
燃焼となる。この還元性雰囲気は脱硝効果を有し、窒素
酸化物の含有量を低下させる。浮遊層（ＩＩ）では、残
存する燃料を完全燃焼させる。燃焼が不充分であると、
仮焼炉４に続くサイクロン８内などでも燃焼が継続し、
熱効率が悪い。
【０００４】特開昭５５−３３５１０号公報では、流動
層からの排ガスを再循環させて、窒素酸化物の発生を抑
制するめたの構成が開示されている。特開昭５８−４０
４１１号公報では、２段の流動層を用いて窒素酸化物と
硫黄酸化物とを低減するための構成が開示されている。
実開昭６２−１８５１０号公報では、複数段の燃焼によ
って窒素酸化物を低減するための構成が開示されてい
る。
層からの排ガスを再循環させて、窒素酸化物の発生を抑
制するめたの構成が開示されている。特開昭５８−４０
４１１号公報では、２段の流動層を用いて窒素酸化物と
硫黄酸化物とを低減するための構成が開示されている。
実開昭６２−１８５１０号公報では、複数段の燃焼によ
って窒素酸化物を低減するための構成が開示されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図３に示されるような
特開昭５３−６２６７号公報の先行技術では、２次空気
導入口７からフレッシュな空気や酸素ガスを導入して燃
焼させるので、局部的に高温になる。このため、流動層
（Ｉ）で減少した窒素酸化物が、浮遊層（ＩＩ）で再び
形成されるおそれがある。また、噴流層（Ｉ）内では、
燃料、酸素ガスおよび原料粉の混合を充分に行うことが
困難であるので、脱硝反応が不充分である。さらに、フ
レッシュ空気または酸素ガスを２次空気導入口７から導
入するので、還元性雰囲気である範囲が狭い。絞りを複
数段積み重ねる構成も開示されているけれども、中間絞
りの下部も酸化雰囲気となり、脱硝効果が低い。
特開昭５３−６２６７号公報の先行技術では、２次空気
導入口７からフレッシュな空気や酸素ガスを導入して燃
焼させるので、局部的に高温になる。このため、流動層
（Ｉ）で減少した窒素酸化物が、浮遊層（ＩＩ）で再び
形成されるおそれがある。また、噴流層（Ｉ）内では、
燃料、酸素ガスおよび原料粉の混合を充分に行うことが
困難であるので、脱硝反応が不充分である。さらに、フ
レッシュ空気または酸素ガスを２次空気導入口７から導
入するので、還元性雰囲気である範囲が狭い。絞りを複
数段積み重ねる構成も開示されているけれども、中間絞
りの下部も酸化雰囲気となり、脱硝効果が低い。
【０００６】流動層で２段燃焼や排ガス再循環を行う先
行技術では、セメントクリンカの焼成のような１３００
℃以上の流動層に対して、脱硝効果はほとんど生じな
い。
行技術では、セメントクリンカの焼成のような１３００
℃以上の流動層に対して、脱硝効果はほとんど生じな
い。
【０００７】本発明の目的は、窒素酸化物の還元率を高
めることができるセメントクリンカの焼成装置を提供す
ることである。
めることができるセメントクリンカの焼成装置を提供す
ることである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、セメント原料
粉を、予熱手段によって予熱してから噴流層または流動
層造粒炉に投入し、造粒物を流動層炉で焼成するセメン
トクリンカの焼成装置において、造粒炉の直上から上方
に延びて底部に造粒炉からの排ガスが供給され、中間高
さ位置に絞りが形成される仮焼炉を含み、仮焼炉の絞り
の下部には、予熱手段によって予熱されたセメント原料
粉と燃料とが投入され、造粒炉からの排ガスの一部が旋
回流を形成するように導入されることを特徴とするセメ
ントクリンカの焼成装置である。
粉を、予熱手段によって予熱してから噴流層または流動
層造粒炉に投入し、造粒物を流動層炉で焼成するセメン
トクリンカの焼成装置において、造粒炉の直上から上方
に延びて底部に造粒炉からの排ガスが供給され、中間高
さ位置に絞りが形成される仮焼炉を含み、仮焼炉の絞り
の下部には、予熱手段によって予熱されたセメント原料
粉と燃料とが投入され、造粒炉からの排ガスの一部が旋
回流を形成するように導入されることを特徴とするセメ
ントクリンカの焼成装置である。
【０００９】また本発明は、前記仮焼炉の絞りの上部
に、造粒炉からの排ガスの一部が旋回流を形成するよう
に導入されることを特徴とする。
に、造粒炉からの排ガスの一部が旋回流を形成するよう
に導入されることを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明に従えば、セメント原料粉は予熱してか
ら噴流層または流動層造粒炉で造粒され、流動層炉で焼
成される。造粒炉の直上には、上方に延びる仮焼炉が設
けられる。仮焼炉の底部には、造粒炉からの排ガスが供
給される。仮焼炉の中間高さ位置には絞りが形成され
る。仮焼炉の絞りの下部には、予熱されたセメント原料
粉と燃料とが投入され、造粒炉からの排ガスの一部が旋
回流を形成するように導入される。旋回流によって原料
と燃料と排ガスとの混合が迅速に行われ、燃焼および原
料の分解反応が非常に速く行われる。燃焼は、造粒炉か
らの燃焼排ガス中に含まれる残存酸素（Ｏ2）によって
行われるので、還元性雰囲気で行われ、窒素酸化物の還
元率が高い。また反応は均一に行われ、原料の分解によ
る吸熱反応によって、温度が８５０〜９００℃程度に保
たれ、脱硝率が高くなる。
ら噴流層または流動層造粒炉で造粒され、流動層炉で焼
成される。造粒炉の直上には、上方に延びる仮焼炉が設
けられる。仮焼炉の底部には、造粒炉からの排ガスが供
給される。仮焼炉の中間高さ位置には絞りが形成され
る。仮焼炉の絞りの下部には、予熱されたセメント原料
粉と燃料とが投入され、造粒炉からの排ガスの一部が旋
回流を形成するように導入される。旋回流によって原料
と燃料と排ガスとの混合が迅速に行われ、燃焼および原
料の分解反応が非常に速く行われる。燃焼は、造粒炉か
らの燃焼排ガス中に含まれる残存酸素（Ｏ2）によって
行われるので、還元性雰囲気で行われ、窒素酸化物の還
元率が高い。また反応は均一に行われ、原料の分解によ
る吸熱反応によって、温度が８５０〜９００℃程度に保
たれ、脱硝率が高くなる。
【００１１】また本発明に従えば、絞りの上部にも旋回
流を形成するように造粒炉からの排ガスが導入される。
排ガスは高温であるので、絞り上部での２次燃焼を確実
に熱効率よく行うことができる。
流を形成するように造粒炉からの排ガスが導入される。
排ガスは高温であるので、絞り上部での２次燃焼を確実
に熱効率よく行うことができる。
【００１２】
【実施例】図１は、本発明の一実施例によるセメントク
リンカの焼成装置の構成を示す。予熱装置１０には、４
段のサイクロン（Ｃ１〜Ｃ４）１１〜１４と、仮焼炉１
５が含まれる。４段目のサイクロン１４からの排ガス
は、吸引ファン１６を介して排出される。原料は、粉末
の状態で原料供給口１７に供給される。原料供給口１７
は、３段目のサイクロン１３から４段目のサイクロン１
４の排ガス流路に設けられる。供給された原料はサイク
ロン１４まで気流搬送される。サイクロン１４内では、
排ガスと原料とが分離される。補集された原料は、サイ
クロン１２からサイクロン１３へ排ガスを導く管路に投
入される。以下サイクロン１３、サイクロン１２を経
て、原料粉は仮焼炉（ＰＣ）１５に供給される。
リンカの焼成装置の構成を示す。予熱装置１０には、４
段のサイクロン（Ｃ１〜Ｃ４）１１〜１４と、仮焼炉１
５が含まれる。４段目のサイクロン１４からの排ガス
は、吸引ファン１６を介して排出される。原料は、粉末
の状態で原料供給口１７に供給される。原料供給口１７
は、３段目のサイクロン１３から４段目のサイクロン１
４の排ガス流路に設けられる。供給された原料はサイク
ロン１４まで気流搬送される。サイクロン１４内では、
排ガスと原料とが分離される。補集された原料は、サイ
クロン１２からサイクロン１３へ排ガスを導く管路に投
入される。以下サイクロン１３、サイクロン１２を経
て、原料粉は仮焼炉（ＰＣ）１５に供給される。
【００１３】仮焼炉１５は、噴流層または流動層造粒炉
２１（ＳＢＫ）の直上に設けられる。噴流層または流動
層造粒炉２１では、原料粉を１３００℃程度に加熱し、
造粒が行われる。噴流層または流動層造粒炉２１の直下
には、流動層焼成炉（ＦＢＫ）２２が設けられる。流動
層焼成炉２２では、造粒された原料粉が１４００℃程度
に加熱され、焼成される。焼成された後は、流動層クー
ラ（ＦＢＱ）２３で急冷され、さらに充填層クーラ（Ｐ
ＢＣ）２４で冷却される。
２１（ＳＢＫ）の直上に設けられる。噴流層または流動
層造粒炉２１では、原料粉を１３００℃程度に加熱し、
造粒が行われる。噴流層または流動層造粒炉２１の直下
には、流動層焼成炉（ＦＢＫ）２２が設けられる。流動
層焼成炉２２では、造粒された原料粉が１４００℃程度
に加熱され、焼成される。焼成された後は、流動層クー
ラ（ＦＢＱ）２３で急冷され、さらに充填層クーラ（Ｐ
ＢＣ）２４で冷却される。
【００１４】仮焼炉１５からの排ガスは、サイクロン１
１に導かれ、排ガスと原料粉とが分離される。分離され
た原料粉は供給シュート２５を介してエゼクタ２６に導
かれる。エゼクタ２６には、押込ブロア２７からの空気
が供給され、供給ライン２８を介し、気流搬送によって
原料が噴流層または流動層造粒炉２１内に供給される。
噴流層または流動層造粒炉２１内では、流動層焼成炉２
２からの排ガスによって噴流層または流動層が形成さ
れ、バーナで加熱される。造粒された粉末は、排出シュ
ート２９を介して、Ｌ−バルブ３０に貯留される。Ｌ−
バルブ３０は、マテリアルシールによって気密封止を行
いながら、必要に応じて貯留された造粒物を投入シュー
ト３１を介して流動層焼成炉２２に投入する。
１に導かれ、排ガスと原料粉とが分離される。分離され
た原料粉は供給シュート２５を介してエゼクタ２６に導
かれる。エゼクタ２６には、押込ブロア２７からの空気
が供給され、供給ライン２８を介し、気流搬送によって
原料が噴流層または流動層造粒炉２１内に供給される。
噴流層または流動層造粒炉２１内では、流動層焼成炉２
２からの排ガスによって噴流層または流動層が形成さ
れ、バーナで加熱される。造粒された粉末は、排出シュ
ート２９を介して、Ｌ−バルブ３０に貯留される。Ｌ−
バルブ３０は、マテリアルシールによって気密封止を行
いながら、必要に応じて貯留された造粒物を投入シュー
ト３１を介して流動層焼成炉２２に投入する。
【００１５】流動層焼成炉２２内では、流動層を形成し
ながらバーナ加熱による焼成が行われる。焼成された粉
末は、供給シュート３２によって流動層クーラ２３に導
かれ、セメントとしての品質を向上するために急冷され
る。流動層クーラ２３からの排ガスは、流動層焼成炉２
２の上部に導かれ、噴流層または流動層造粒炉２１内へ
供給される。流動層クーラ２３には、押込みブロア３４
から給気ライン３５を介して冷却用の空気が供給され
る。急冷された粉末は、排出シュート３６を介して排出
される。
ながらバーナ加熱による焼成が行われる。焼成された粉
末は、供給シュート３２によって流動層クーラ２３に導
かれ、セメントとしての品質を向上するために急冷され
る。流動層クーラ２３からの排ガスは、流動層焼成炉２
２の上部に導かれ、噴流層または流動層造粒炉２１内へ
供給される。流動層クーラ２３には、押込みブロア３４
から給気ライン３５を介して冷却用の空気が供給され
る。急冷された粉末は、排出シュート３６を介して排出
される。
【００１６】排出シュート３６は、充填層クーラ２４に
接続される。充填層クーラ２４には、押込みブロア３７
から冷却用の空気が供給される。充填層クーラ２４の排
ガスは、排気ダクト３８を介して流動層焼成炉２２の風
箱に供給される。充填層クーラ２４からは、排出装置３
９を介して製品のセメントクリンカが排出される。
接続される。充填層クーラ２４には、押込みブロア３７
から冷却用の空気が供給される。充填層クーラ２４の排
ガスは、排気ダクト３８を介して流動層焼成炉２２の風
箱に供給される。充填層クーラ２４からは、排出装置３
９を介して製品のセメントクリンカが排出される。
【００１７】噴流層または流動層造粒炉２１からの排ガ
スは、仮焼炉１５の底部に導入される排ガス４０と、仮
焼炉１５の途中から導入される排ガス４１とに分割され
る。分割される排ガス４１は、全体の一部であり、０〜
３０％の範囲であることが望ましい。
スは、仮焼炉１５の底部に導入される排ガス４０と、仮
焼炉１５の途中から導入される排ガス４１とに分割され
る。分割される排ガス４１は、全体の一部であり、０〜
３０％の範囲であることが望ましい。
【００１８】図２は、仮焼炉１５についての構成を拡大
して示す。仮焼炉１５の下部は、コーン形状を有する。
このコーン形状の部分に、バーナ４２およびノズル４３
が設けられる。バーナ４２には燃焼用の燃料が供給され
る。ノズル４３には、バルブ４３ａを介して、分離され
た排ガス４１が供給される。ノズル４３からは、仮焼炉
１５内部に旋回流を形成するように排ガスが噴出する。
仮焼炉１５の上部にもノズル４４が設けられ、バルブ４
４ａを介して分離された排ガス４１が供給される。ノズ
ル４４も仮焼炉１５内に旋回流を形成するように排ガス
を吹き込む。仮焼炉１５のノズル４４より下側の中間高
さ位置には、絞り４５が形成される。絞り４５の下方
に、原料供給シュート４６が設けられ、２段目のサイク
ロン１２からの原料粉が投入される。
して示す。仮焼炉１５の下部は、コーン形状を有する。
このコーン形状の部分に、バーナ４２およびノズル４３
が設けられる。バーナ４２には燃焼用の燃料が供給され
る。ノズル４３には、バルブ４３ａを介して、分離され
た排ガス４１が供給される。ノズル４３からは、仮焼炉
１５内部に旋回流を形成するように排ガスが噴出する。
仮焼炉１５の上部にもノズル４４が設けられ、バルブ４
４ａを介して分離された排ガス４１が供給される。ノズ
ル４４も仮焼炉１５内に旋回流を形成するように排ガス
を吹き込む。仮焼炉１５のノズル４４より下側の中間高
さ位置には、絞り４５が形成される。絞り４５の下方
に、原料供給シュート４６が設けられ、２段目のサイク
ロン１２からの原料粉が投入される。
【００１９】仮焼炉１５の絞り４５よりも下側の空間で
は、原料供給シュート４６を介して投入された原料粉
と、バーナ４２から供給される燃料と、排ガス４０とが
混合され、さらにノズル４３を介して、排ガス４１の一
部が旋回流を形成するように供給される。これによって
迅速な混合が行われ、排ガス４０，４１中に５〜１０％
程度残留する酸素（Ｏ2）および排ガス４０，４１の高
温度によって燃焼が生じる。しかしながら酸素濃度が低
いので、還元性雰囲気の燃焼となる。さらに原料の仮焼
反応は、吸熱反応であるので、温度は８５０〜９００℃
に均一に保たれる。そのため窒素酸化物は還元され、脱
硝効果が高い。
は、原料供給シュート４６を介して投入された原料粉
と、バーナ４２から供給される燃料と、排ガス４０とが
混合され、さらにノズル４３を介して、排ガス４１の一
部が旋回流を形成するように供給される。これによって
迅速な混合が行われ、排ガス４０，４１中に５〜１０％
程度残留する酸素（Ｏ2）および排ガス４０，４１の高
温度によって燃焼が生じる。しかしながら酸素濃度が低
いので、還元性雰囲気の燃焼となる。さらに原料の仮焼
反応は、吸熱反応であるので、温度は８５０〜９００℃
に均一に保たれる。そのため窒素酸化物は還元され、脱
硝効果が高い。
【００２０】絞り４５の上部では、ノズル４４から排ガ
ス４１の一部が供給される。排ガス４１の温度は、高温
であるので、燃え残りの燃料が確実に燃焼する。これに
よって熱効率を向上させることができる。
ス４１の一部が供給される。排ガス４１の温度は、高温
であるので、燃え残りの燃料が確実に燃焼する。これに
よって熱効率を向上させることができる。
【００２１】以上のように本実施例によれば、仮焼炉１
５の還元性雰囲気を用いて脱硝効果を高めることができ
る。また焼成は流動層焼成炉２２を用いて効率的に行
い、加熱温度も１４００℃程度であるので、火炎温度が
２０００℃程度まで達する大型ロータリキルンなどより
も窒素酸化物の発生量を少なくすることができる。しか
も仮焼工程において脱硝効果を高めることができ、燃焼
条件も安定であるので、窒素酸化物の発生を充分に抑制
することができる。
５の還元性雰囲気を用いて脱硝効果を高めることができ
る。また焼成は流動層焼成炉２２を用いて効率的に行
い、加熱温度も１４００℃程度であるので、火炎温度が
２０００℃程度まで達する大型ロータリキルンなどより
も窒素酸化物の発生量を少なくすることができる。しか
も仮焼工程において脱硝効果を高めることができ、燃焼
条件も安定であるので、窒素酸化物の発生を充分に抑制
することができる。
【００２２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、仮焼炉内
の燃焼および原料の分解反応を、還元性雰囲気中で迅速
かつ均一温度で行うことができるので、脱硝率および熱
効率を高めることができる。
の燃焼および原料の分解反応を、還元性雰囲気中で迅速
かつ均一温度で行うことができるので、脱硝率および熱
効率を高めることができる。
【００２３】また本発明によれば、２次燃焼を確実かつ
熱効率よく行うことができる。
熱効率よく行うことができる。
【図１】本発明の一実施例の概略的な系統図である。
【図２】図１に示す仮焼炉１５を簡略化した断面図であ
る。
る。
【図３】従来からのセメントクリンカの焼成装置におけ
る脱硝のための構成を示す簡略化した断面図である。
る脱硝のための構成を示す簡略化した断面図である。
１０ 予熱装置 １１〜１４ サイクロン １５ 仮焼炉 ２１ 噴流層または流動層造粒炉 ２２ 流動層焼成炉 ２３ 流動層クーラ ２４ 充填層クーラ ４０，４１ 排ガス ４２ バーナ ４３，４４ ノズル ４３ａ，４４ａ バルブ ４５ 絞り ４６ 原料供給シュート
フロントページの続き (72)発明者 向井 克治 東京都千代田区神田美土代町１番地 住友 セメント株式会社内 (72)発明者 石鉢 俊幸 東京都千代田区神田美土代町１番地 住友 セメント株式会社内 (72)発明者 橋本 勲 兵庫県明石市川崎町１番１号 川崎重工業 株式会社明石技術研究所内 (72)発明者 村尾 三樹雄 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 金森 省三 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 セメント原料粉を、予熱手段によって予
熱してから噴流層または流動層造粒炉に投入し、造粒物
を流動層炉で焼成するセメントクリンカの焼成装置にお
いて、 造粒炉の直上から上方に延びて底部に造粒炉からの排ガ
スが供給され、中間高さ位置に絞りが形成される仮焼炉
を含み、 仮焼炉の絞りの下部には、予熱手段によって予熱された
セメント原料粉と燃料とが投入され、造粒炉からの排ガ
スの一部が旋回流を形成するように導入されることを特
徴とするセメントクリンカの焼成装置。 - 【請求項２】 前記仮焼炉の絞りの上部に、造粒炉から
の排ガスの一部が旋回流を形成するように導入されるこ
とを特徴とする請求項１記載のセメントクリンカの焼成
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07388293A JP3250758B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | セメントクリンカの焼成装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07388293A JP3250758B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | セメントクリンカの焼成装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06287035A true JPH06287035A (ja) | 1994-10-11 |
| JP3250758B2 JP3250758B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=13531027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07388293A Expired - Fee Related JP3250758B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | セメントクリンカの焼成装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3250758B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002173349A (ja) * | 2000-12-06 | 2002-06-21 | Hitachi Cement Kk | セメント原料の焼成方法および焼成装置 |
| JP2005519019A (ja) * | 2002-03-07 | 2005-06-30 | エフ エル スミス アクチェセルスカプ | セメントクリンカーの製造方法及び製造プラント |
| CN112500002A (zh) * | 2020-08-05 | 2021-03-16 | 山东卓昶节能科技有限公司 | 一种干法窑炉大幅度提产无氨逃逸脱硝降耗系统 |
| CN112611223A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-04-06 | 博爱金隅水泥有限公司 | 一种采用分级燃烧的脱硝系统及工艺 |
| CN115507653A (zh) * | 2019-06-03 | 2022-12-23 | 中国科学院工程热物理研究所 | 带还原炉的水泥窑炉系统及其控制方法 |
-
1993
- 1993-03-31 JP JP07388293A patent/JP3250758B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN112611223A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-04-06 | 博爱金隅水泥有限公司 | 一种采用分级燃烧的脱硝系统及工艺 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3250758B2 (ja) | 2002-01-28 |
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