JPH0629479Y2 - ガスタービンエンジン - Google Patents
ガスタービンエンジンInfo
- Publication number
- JPH0629479Y2 JPH0629479Y2 JP1990063006U JP6300690U JPH0629479Y2 JP H0629479 Y2 JPH0629479 Y2 JP H0629479Y2 JP 1990063006 U JP1990063006 U JP 1990063006U JP 6300690 U JP6300690 U JP 6300690U JP H0629479 Y2 JPH0629479 Y2 JP H0629479Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine
- temperature
- combustor
- engine
- housing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この考案は、ガスタービンエンジン、詳しくは、遠心圧
縮機、燃焼器およびタービンを１つのエンジンハウジン
グ内に配置してなるガスタービンエンジンの放熱ロスの
低減構造に関するものである。
縮機、燃焼器およびタービンを１つのエンジンハウジン
グ内に配置してなるガスタービンエンジンの放熱ロスの
低減構造に関するものである。
［従来の技術］ 第３図は従来のガスタービンエンジンの一例の概要を示
す一部破断斜視図を示す。同図において、２１は遠心圧
縮機、２２は燃焼器、２３は軸流タービンで、動翼２３
Ａと静翼２３Ｂとからなり、上記燃焼器２２から送出さ
れる高温燃焼ガスＧを通路２４を経て導くことにより作
動し、出力軸２５に回転力を与える。
す一部破断斜視図を示す。同図において、２１は遠心圧
縮機、２２は燃焼器、２３は軸流タービンで、動翼２３
Ａと静翼２３Ｂとからなり、上記燃焼器２２から送出さ
れる高温燃焼ガスＧを通路２４を経て導くことにより作
動し、出力軸２５に回転力を与える。
２６は熱交換器で、上記遠心圧縮機２１により圧縮され
た高圧空気Ａ１がコレクタ２７を介して供給される一
方、上記軸流タービン２３を通過後の排ガスＦが上記高
圧空気Ａ１に対して直交する方向から供給されて、両者
Ａ１、Ｆの熱交換をおこなう。
た高圧空気Ａ１がコレクタ２７を介して供給される一
方、上記軸流タービン２３を通過後の排ガスＦが上記高
圧空気Ａ１に対して直交する方向から供給されて、両者
Ａ１、Ｆの熱交換をおこなう。
上記燃焼器２２は上記熱交換器２６での熱交換により高
温化された高圧空気Ａ２および燃料ノズル２８より供給
される燃料を混合し燃焼する。
温化された高圧空気Ａ２および燃料ノズル２８より供給
される燃料を混合し燃焼する。
上記した各構成要素、すなわち、遠心圧縮機２１、燃焼
器２２、軸流タービン２３、熱交換器２６を１つのエン
ジンハウジング２９内に収納配置している。
器２２、軸流タービン２３、熱交換器２６を１つのエン
ジンハウジング２９内に収納配置している。
［考案が解決しようとする課題］ この種のガスタービンエンジンにおいては、タービンの
高効率化を達成する上で、外部への放熱ロスをできるだ
け低減させることが望まれる。
高効率化を達成する上で、外部への放熱ロスをできるだ
け低減させることが望まれる。
ところが、上記の従来構造のガスタービンエンジンにお
いては、熱交換器２６から送出されて燃焼器２２に至る
高圧空気Ａ２の温度が非常に高く、この高温空気により
エンジンハウジング２９が加熱される。その結果、エン
ジンハウジング２９と外気との温度差が大きくなり、こ
の温度差に比例して放熱ロスも増大し、ガスタービンエ
ンジンの効率の面で好ましいものでなかつた。
いては、熱交換器２６から送出されて燃焼器２２に至る
高圧空気Ａ２の温度が非常に高く、この高温空気により
エンジンハウジング２９が加熱される。その結果、エン
ジンハウジング２９と外気との温度差が大きくなり、こ
の温度差に比例して放熱ロスも増大し、ガスタービンエ
ンジンの効率の面で好ましいものでなかつた。
この考案は上記実情に鑑みてなされたもので、エンジン
ハウジングからの放熱ロスを抑えて、効率の向上を達成
することができるガスタービンエンジンを提供すること
を目的とする。
ハウジングからの放熱ロスを抑えて、効率の向上を達成
することができるガスタービンエンジンを提供すること
を目的とする。
［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するために、この考案に係るガスタービ
ンエンジンは、遠心圧縮機、この遠心圧縮機により圧縮
された低温高圧空気および燃料を供給して燃焼する燃焼
器、この燃焼器から送出される高温高圧燃焼ガスにより
作動するタービン、上記燃焼器から送出される高温高圧
燃焼ガスを上記タービンに導くように配設されたスクロ
ールを内部に配置しているエンジンハウジングと、上記
タービン通過後の排ガスと上記低温高圧空気とを熱交換
する熱交換器とを備えたガスタービンエンジンにおい
て、上記エンジンハウジングがメインハウジングの内外
壁とそれの内側に配置した上記スクロールとによる３重
構造とされ、そのうち最も外側を上記低温高圧空気の流
動用通路に形成するとともに、中間を上記熱交換器で排
ガスと熱交換されてエンジンハウジングに戻されてくる
高温空気の流動用通路に形成したものである。
ンエンジンは、遠心圧縮機、この遠心圧縮機により圧縮
された低温高圧空気および燃料を供給して燃焼する燃焼
器、この燃焼器から送出される高温高圧燃焼ガスにより
作動するタービン、上記燃焼器から送出される高温高圧
燃焼ガスを上記タービンに導くように配設されたスクロ
ールを内部に配置しているエンジンハウジングと、上記
タービン通過後の排ガスと上記低温高圧空気とを熱交換
する熱交換器とを備えたガスタービンエンジンにおい
て、上記エンジンハウジングがメインハウジングの内外
壁とそれの内側に配置した上記スクロールとによる３重
構造とされ、そのうち最も外側を上記低温高圧空気の流
動用通路に形成するとともに、中間を上記熱交換器で排
ガスと熱交換されてエンジンハウジングに戻されてくる
高温空気の流動用通路に形成したものである。
この考案によれば、遠心圧縮機により圧縮された低温高
圧空気がエンジンハウジングによって形成される最も外
側の通路を流動するとともに、タービン通過後の排ガス
と上記低温高圧空気とを熱交換する熱交換器で熱交換さ
れた高温空気が中間の通路を流動し、かつ、最も高温高
圧燃焼ガスが最も内側のスクロール内を流動するといっ
たように、エンジンハウジングの内外方向において内側
から外側にかけて段階的に高温、中温、低温の空気およ
びガス通路とすることにより、流動途中での無駄な熱交
換作用を抑えて、上記熱交換器による熱交換効率を十分
に高く維持しつつ、エンジンハウジングの最外側面と外
気との温度差を小さくして、放熱ロスの低減を図り、ガ
スタービンエンジンとしての効率をできるだけ高めるこ
とが可能である。
圧空気がエンジンハウジングによって形成される最も外
側の通路を流動するとともに、タービン通過後の排ガス
と上記低温高圧空気とを熱交換する熱交換器で熱交換さ
れた高温空気が中間の通路を流動し、かつ、最も高温高
圧燃焼ガスが最も内側のスクロール内を流動するといっ
たように、エンジンハウジングの内外方向において内側
から外側にかけて段階的に高温、中温、低温の空気およ
びガス通路とすることにより、流動途中での無駄な熱交
換作用を抑えて、上記熱交換器による熱交換効率を十分
に高く維持しつつ、エンジンハウジングの最外側面と外
気との温度差を小さくして、放熱ロスの低減を図り、ガ
スタービンエンジンとしての効率をできるだけ高めるこ
とが可能である。
［実施例］ 以下、この考案の一実施例を図面にもとづいて説明す
る。
る。
第１図はこの考案に係る再生式ガスタービンエンジンの
一部切欠き側面図であり、同図において、１は遠心圧縮
機で、その出口にデイフユーザ１Ａが設けられている。
エンジンハウジングはインレツトハウジング１０、中間
ハウジング１１およびメインハウジング９とからなり、
上記遠心圧縮機１はインレツトハウジング１０と中間ハ
ウジング１１に収納されており、また上記メインハウジ
ング９は内外壁９Ａ、９Ｂの２重構造で、その内外壁９
Ａ、９Ｂ間に上記遠心圧縮機１により圧縮された低温の
高圧空気Ａ１の通路７を形成している。
一部切欠き側面図であり、同図において、１は遠心圧縮
機で、その出口にデイフユーザ１Ａが設けられている。
エンジンハウジングはインレツトハウジング１０、中間
ハウジング１１およびメインハウジング９とからなり、
上記遠心圧縮機１はインレツトハウジング１０と中間ハ
ウジング１１に収納されており、また上記メインハウジ
ング９は内外壁９Ａ、９Ｂの２重構造で、その内外壁９
Ａ、９Ｂ間に上記遠心圧縮機１により圧縮された低温の
高圧空気Ａ１の通路７を形成している。
２は単筒缶形の燃焼器で、第２図に示すように、ほぼ径
方向に突出させてメインハウジング９に装着されてお
り、その内筒２Ａの下端が後述するスクロール１２に連
結されているとともに、外筒２Ｂがメインハウジング９
の内壁９Ａとスクロール１２との間に形成された環状の
通路４に接続されている。また、この燃焼器２は燃料ノ
ズル８、スワラ１４を備えている。
方向に突出させてメインハウジング９に装着されてお
り、その内筒２Ａの下端が後述するスクロール１２に連
結されているとともに、外筒２Ｂがメインハウジング９
の内壁９Ａとスクロール１２との間に形成された環状の
通路４に接続されている。また、この燃焼器２は燃料ノ
ズル８、スワラ１４を備えている。
３Ａ、３Ｂは軸方向に沿つて前後２段に配設された軸流
タービンで、これら各タービン３Ａ、３Ｂは軸方向の前
部にはそれぞれタービンノズル１３Ａ、１３Ｂが配設さ
れており、前段の軸流タービン３Ａが軸１５を介して上
記遠心圧縮機１と一体回転可能に構成されているととも
に、後段の軸流タービン３Ｂに出力軸５が直結されてい
る。
タービンで、これら各タービン３Ａ、３Ｂは軸方向の前
部にはそれぞれタービンノズル１３Ａ、１３Ｂが配設さ
れており、前段の軸流タービン３Ａが軸１５を介して上
記遠心圧縮機１と一体回転可能に構成されているととも
に、後段の軸流タービン３Ｂに出力軸５が直結されてい
る。
１２はスクロールで、上記メインハウジング９の内壁９
Ａよりもさらに内側に配置されており、上記燃焼器２か
ら送出される高温燃焼ガスＧを内部で旋回させながら前
段のタービンノズル１３Ａを経て前段のタービン３Ａに
導くとともに、この前段のタービン３Ａを経た燃焼ガス
Ｇを後段のタービンノズル１３Ｂを経て後段のタービン
３Ｂに導くように構成している。
Ａよりもさらに内側に配置されており、上記燃焼器２か
ら送出される高温燃焼ガスＧを内部で旋回させながら前
段のタービンノズル１３Ａを経て前段のタービン３Ａに
導くとともに、この前段のタービン３Ａを経た燃焼ガス
Ｇを後段のタービンノズル１３Ｂを経て後段のタービン
３Ｂに導くように構成している。
６は熱交換器で、上記遠心圧縮機１で圧縮されデイフユ
ーザ１Ａから送出される低温の高圧空気Ａ１が上記通路
７を経て供給される一方、上記後段のタービン３Ｂを通
過後の排ガスＦが上記低温高圧空気Ａ１に対して直交す
る方向から供給されて、両者Ａ１、Ｆの熱交換をおこな
う。この熱交換器６を通過後の高温空気Ａ２は上記環状
の通路４を経て上記燃焼器２の外筒２Ｂ内に送給される
ように構成されている。
ーザ１Ａから送出される低温の高圧空気Ａ１が上記通路
７を経て供給される一方、上記後段のタービン３Ｂを通
過後の排ガスＦが上記低温高圧空気Ａ１に対して直交す
る方向から供給されて、両者Ａ１、Ｆの熱交換をおこな
う。この熱交換器６を通過後の高温空気Ａ２は上記環状
の通路４を経て上記燃焼器２の外筒２Ｂ内に送給される
ように構成されている。
上記構成のガスタービンエンジンにおいては、遠心圧縮
機１で圧縮された低温の高圧空気Ａ１が通路７を経て熱
交換器６に供給されるとともに、この熱交換器６での排
ガスＦとの熱交換により高温化された高温空気Ａ２が上
記通路７よりも内側の環状通路４を経て燃焼器２に供給
されることになる。このように、エンジンハウジングを
メインハウジング９の内外壁９Ａ、９Ｂとスクロール１
２とにより３重構造とし、エンジンハウジングの最も外
側の通路７に低温高圧空気Ａ１が流動するとともに、中
間の通路４に熱交換後の高温空気Ａ２が流動し、かつ、
最も内側のスクロール１２内の通路に最も高温の燃焼ガ
スＧが流動するといったように、エンジンハウジングの
内外方向において内側から外側にかけて段階的に高温ガ
スＧ、中温空気Ａ２、低温空気Ａ１の流動層が形成され
ることになり、これによって、メインハウジング９の内
外壁９Ａ、９Ｂを介して必要以上の熱交換作用が行なわ
れて熱交換器６による熱交換効率が低下することを抑制
しつつ、外気とエンジンハウジングの最外側面との温度
差が縮小され、放熱ロスの低減を図れる。
機１で圧縮された低温の高圧空気Ａ１が通路７を経て熱
交換器６に供給されるとともに、この熱交換器６での排
ガスＦとの熱交換により高温化された高温空気Ａ２が上
記通路７よりも内側の環状通路４を経て燃焼器２に供給
されることになる。このように、エンジンハウジングを
メインハウジング９の内外壁９Ａ、９Ｂとスクロール１
２とにより３重構造とし、エンジンハウジングの最も外
側の通路７に低温高圧空気Ａ１が流動するとともに、中
間の通路４に熱交換後の高温空気Ａ２が流動し、かつ、
最も内側のスクロール１２内の通路に最も高温の燃焼ガ
スＧが流動するといったように、エンジンハウジングの
内外方向において内側から外側にかけて段階的に高温ガ
スＧ、中温空気Ａ２、低温空気Ａ１の流動層が形成され
ることになり、これによって、メインハウジング９の内
外壁９Ａ、９Ｂを介して必要以上の熱交換作用が行なわ
れて熱交換器６による熱交換効率が低下することを抑制
しつつ、外気とエンジンハウジングの最外側面との温度
差が縮小され、放熱ロスの低減を図れる。
以上のように、この考案によれば、エンジンハウジング
をメインハウジングの内外壁と上記スクロールとによる
３重構造として、該エンジンハウジングの内外方向にお
いて内側から外側にかけて高温、中温、低温のガスおよ
び空気の流動層を段階的に形成したので、各流動層間に
位置する内外壁を介しての必要以上の熱交換作用を抑え
て熱交換器による熱交換効率を十分に高く維持しつつ、
外気とエンジンハウジングの最外側面との温度差を小さ
くして、放熱ロスを抑制でき、これによって、ガスター
ビンエンジンとしての効率の向上を達成することができ
るという効果を奏する。
をメインハウジングの内外壁と上記スクロールとによる
３重構造として、該エンジンハウジングの内外方向にお
いて内側から外側にかけて高温、中温、低温のガスおよ
び空気の流動層を段階的に形成したので、各流動層間に
位置する内外壁を介しての必要以上の熱交換作用を抑え
て熱交換器による熱交換効率を十分に高く維持しつつ、
外気とエンジンハウジングの最外側面との温度差を小さ
くして、放熱ロスを抑制でき、これによって、ガスター
ビンエンジンとしての効率の向上を達成することができ
るという効果を奏する。
第１図はこの考案の一実施例を示す一部切欠き側面図、
第２図は要部の縦断正面図、第３図は従来のガスタービ
ンエンジンの一例の概要を示す一部破断斜視図である。 １……遠心圧縮機、２……燃焼器、３Ａ、３Ｂ……ター
ビン、４……高温空気通路、５……出力軸、６……熱交
換器、７……低温空気通路、９……メインハウジング
（エンジンハウジング）、９Ａ、９Ｂ……内外壁、１２
……スクロール。
第２図は要部の縦断正面図、第３図は従来のガスタービ
ンエンジンの一例の概要を示す一部破断斜視図である。 １……遠心圧縮機、２……燃焼器、３Ａ、３Ｂ……ター
ビン、４……高温空気通路、５……出力軸、６……熱交
換器、７……低温空気通路、９……メインハウジング
（エンジンハウジング）、９Ａ、９Ｂ……内外壁、１２
……スクロール。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−238132（ＪＰ，Ａ) 特公 昭58−55331（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】遠心圧縮機と、この遠心圧縮機により圧縮
された低温高圧空気および燃料を供給して燃焼する燃焼
器と、この燃焼器から送出される高温高圧燃焼ガスによ
り作動するタービンと、上記燃焼器から送出される高温
高圧燃焼ガスを上記タービンに導くように配設されたス
クロールとを１つのエンジンハウジング内に配置し、上
記タービン通過後の排ガスと上記低温高圧空気とを熱交
換する熱交換器を備えたガスタービンエンジンにおい
て、上記エンジンハウジングを、メインハウジングの内
外壁とその内側に配置された上記スクロールとによる３
重構造とし、そのうち最も外側を上記低温高圧空気の流
動用通路に形成するとともに、中間を上記熱交換器で排
ガスと熱交換されてエンジンハウジングに戻されてくる
高温空気の流動用通路に形成したことを特徴とするガス
タービンエンジン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990063006U JPH0629479Y2 (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | ガスタービンエンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990063006U JPH0629479Y2 (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | ガスタービンエンジン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0421732U JPH0421732U (ja) | 1992-02-24 |
| JPH0629479Y2 true JPH0629479Y2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=31592673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1990063006U Expired - Lifetime JPH0629479Y2 (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | ガスタービンエンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0629479Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997009524A1 (en) * | 1995-09-08 | 1997-03-13 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Gas-turbine engine |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5855331A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-04-01 | Seiichi Kondo | 疎水性シリカゲルとその製法 |
| JPH076403B2 (ja) * | 1989-03-09 | 1995-01-30 | 日産自動車株式会社 | ガスタービン |
-
1990
- 1990-06-14 JP JP1990063006U patent/JPH0629479Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997009524A1 (en) * | 1995-09-08 | 1997-03-13 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Gas-turbine engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0421732U (ja) | 1992-02-24 |
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