JPH0629535B2 - ２サイクルエンジンの分離給油装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、オイルタンクのオイルをオイルポンプによ
つてエンジンに供給する２サイクルエンジンの分離給油
装置に関するものである。

〔従来の技術〕 一般に、この種の２サイクルエンジンにおいて、エンジ
ン各部に潤滑オイルを強制的に供給するにあたり、クラ
ンク軸で駆動されるプランジヤ形のオイルポンプが使用
される。

上記オイルポンプのオイル吐出量はプランジヤのストロ
ーク量により決定され、このストローク量をスロツトル
開度、つまり負荷に応じて制御した場合、負荷が一定で
あれば、エンジン回転数に対するオイルの供給量はほぼ
一定である。

そのため、とくに高回転域において、オイル量が不足す
る傾向にある。このオイル不足を補償しようとすると、
低回転域におけるオイル吐出量が過多となり、全般にオ
イル消費量や白煙の発生が多くなる。

従来、これを改善するために、上記プランジヤの軸方向
端面に形成されたカムと、このカムに摺接して上記プラ
ンジヤのストロークを設定するカム面をその外周に形成
した回動部材とを設け、上記回動部材をエンジンの負荷
および回転数に連動して所定角度回動させることによ
り、プランジヤのストローク量を制御して、オイル吐出
量を変化させるものが知られている（特開昭60-93106号
公報参照）。

この従来装置によれば、エンジンの負荷と回転数に連動
して、プランジヤのストローク量を制御し、オイル吐出
量を変化させるものであるから、エンジンの負荷に連動
させるためには、自動２輪車のハンドル部に設定された
スロツトルに、上記オイルポンプの回動部材をケーブル
を介して連結し、スロツトル開度が制御される。

〔発明が解決しようとする課題〕

このように、オイルポンプの外部に導出されたスロツト
ル開度制御用のケーブルを介して、オイルポンプのオイ
ル吐出量を制御する方式では、ケーブル等の経時変化
や、運転者の好みによる連動調整の改修などにより変動
を受けやすい。

そのため、上記従来装置では、オイル吐出量が必要以上
になつたり、必要以下になつたりするので、これが白煙
の発生、燃焼室内壁のカーボンの付着および潤滑の信頼
性の低下の要因となる。

また、従来、急加速時にスロツトル開度を全開にする
と、エンジン回転数が低いにもかかわらず、オイルポン
プのプランジヤストロークが最大となり、必要以上のオ
イルがエンジンに供給されて、白煙等が発生するのを防
止するために、上記ケーブルに弾性部材やダンパを介在
させて、スロツトル開度の遅延動作を行わせるものが知
られている（特開昭58-18724号公報参照）。

しかしながら、この場合でも、ケーブル，弾性部材およ
びダンパ等の経時変化などにより変動を受けやすい。

他方、上記のようなスロツトル開度制御用のケーブルを
介さないで、上記オイルポンプのオイル吐出量を制御す
る方式として、下記のものがある。

すなわち、上記オイルポンプのプランジヤの軸方向端面
に当接するカムを圧力応答ダイヤフラムに連結するとと
もに、このダイヤフラムをエンジンの排気管に接続し、
この排気管内の圧力変化、つまりエンジンの負荷に応動
して、プランジヤのストローク量を制御し、オイル吐出
量を変化させるものが知られている（特開昭52-84336号
公報参照）。

しかしながら、この従来装置によれば、排気管内の圧力
変化がエンジンの負荷に必ずしも適応しないから、急加
速時にスロツトル開度を全開にすると、エンジン回転数
が低いにもかかわらず、オイルポンプのプランジヤスト
ロークが最大となり、必要以上のオイルがエンジンに供
給されて、白煙等が発生する。

また、従来、オイルポンプのプランジヤにより吐出され
るオイルの吐出口にチエツクバルブを設け、所定のエン
ジン回転数に到達した際、上記チエツクバルブを開放
し、オイル吐出量を変化させるものが知られている（特
開昭49-64735号公報参照）。

しかしながら、この従来装置によれば、所定のエンジン
回転数でオイル吐出量が急激に変化するから、その変化
時点で必要以上のオイルがエンジンに供給されて、白煙
等が発生する。

この発明は、上記従来の課題を改善するためになされた
もので、エンジンに理想に近い給油量でオイルを供給
し、白煙の発生および燃焼室内壁のカーボンの付着を防
止するとともに、潤滑の信頼性の高い２サイクルエンジ
ンの分離給油装置を提供することを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

この発明による２サイクルエンジンの分離給油装置は、
スロツトルバルブの全開時における定常運転時の理想給
油量をエンジンの回転数に対応させて設定し、このエン
ジンの回転数の変化に基づいて、オイルポンプから吐出
されるオイル吐出量を上記理想給油量に対応して変化さ
せるとともに、上記エンジンの回転数に対し上記オイル
吐出量の変化に所定の応答遅れが設定される２サイクル
エンジンの分離給油装置であつて、ポンプケース内に設
けられたエンジンの回転数検出器と、このエンジンの駆
動によつてプランジヤが回転しながら軸方向に往復動し
かつこの往復動のストロークおよび上記プランジヤの回
転数によりオイル吐出量が設定されるプランジヤポンプ
と、上記回転数検出器に連動して作動しかつ上記プラン
ジヤポンプのストロークを変化させて上記オイル吐出量
をスロツトルバルブの全開時における定常運転時の理想
給油量に対応させる吐出量調整機とを具備し、上記吐出
量調整機は、上記プランジヤの軸方向における端面に形
成されたカムと、このカムに摺接して上記プランジヤの
ストロークを設定する斜面部をその外周に形成したピン
体とからなり、上記回転数検出器は、上記エンジンの回
転で駆動される入力軸と、この入力軸の回転にともなう
遠心力で移動して上記ピン体を軸方向へ移動させる移動
体とからなることを特徴とする。

〔作用〕

上記構成によれば、オイルポンプがプランジヤの往復ス
トロークとエンジンの回転数のみによつて制御され、か
つ上記オイルポンプの吐出量調整機と回転数検出器と
は、ピン体および移動体を介して互いに当接されている
から、従来のようにスロツトル開度制御用のケーブルを
要することなく、オイルポンプ内で給油量のコントロー
ルができ、構造がコンパクトとなる。

しかも、エンジンに理想に近い給油量でオイルを供給
し、白煙の発生および燃焼室内壁のカーボンの付着を防
止するとともに、潤滑の信頼性を高めることができる。

また、上記回転数検出器は、上記エンジンの回転で駆動
される入力軸の回転にともなう遠心力で移動して、上記
ピン体を軸方向へ移動させる移動体を備え、上記ピン体
および移動体に所定の応答遅れをもたせている。

したがつて、所定のエンジンの回転数でオイル吐出量が
急激に変化するおそれがなく、その変化時点で必要以上
のオイルがエンジンに供給されて、白煙等が発生するの
を有効に防止することができる。

〔実施例〕

以下、この発明の実施例を図面にしたがつて説明する。

第１図において、１はピストン、２はクランク室、８は
吸気管、８ａはリードバルブ、４は気化器、５はオイル
タンク、６はオイルポンプ、７はオイル吸入通路、８は
オイル吐出通路である。この２サイクルエンジンは分離
給油方式で、気化器４から吸気管８に導入された燃料と
空気との混合物に、オイルを混入して混合気をつくり、
これをクランク室２内に導入している。なお、上記オイ
ルはオイルタンク５からオイル吸入通路７、オイルポン
プ６およびオイル吐出通路８を介して、吸気管８内に吐
出される。

第２図はエンジンの回転数（以下、回転数Ｎという。）
とオイル量との関係を示し、Ｖ_１はエンジンの理想給油
量で、スロツトルバルブ（図示せず）が全開の状態でエ
ンジンが連続運転された場合におけるエンジン内部に供
給されるべき必要最小限の給油量を示す。ここで、定常
運転とは、スロツトル開度およびエンジンの回転数を一
定にしたエンジンの運転をいう。同様に、Ｖ_２はスロツ
トル開度が1/2のときの理想給油量、Ｖ_４はスロツトル
開度が1/4のときの理想給油量を示す。また、Ｖｉは従
来のスロツトルバルブのアイドリング開度時におけるオ
イル吐出量、Ｖｆは従来のスロツトルバルブの全開時に
おけるオイル吐出量を示す。

この発明の方法は、上記回転数Ｎに対して設定された理
想給油量Ｖ_１に、オイルポンプ６（第１図参照）からの
オイル吐出量を、回転数Ｎの変化に基づいて対応して変
化させるものである。ここで、オイル吐出量を理想給油
量Ｖ_１に対応させるとは、オイルポンプ６（第１図参
照）から吐出されるオイル吐出量と、実際にエンジンの
燃焼室内に供給されるオイル量との差などを考慮しても
良く、必ずしもオイル吐出量を理想給油量Ｖ_１に一致さ
せることではない。また、たとえば、後述するように、
低速域では回転数Ｎのみに直線的に比例してオイル吐出
量を制御してもよい。ところで、たとえばオイル吐出量
を理想給油量Ｖ_１と一致させた場合、高速時にスロツト
ル全開から急減速したとき、必要なオイル量も急速に減
少するのに対し、この発明の方法では、減速操作後も回
転数Ｎに対応して理想給油量Ｖ_１の曲線に沿つて徐々に
減少するだけであるから、オイル吐出量が過剰になるこ
とが考えられる。しかしながら、実施には、クランク室
２（第１図参照）内に入る混合気が減速されることによ
り、混合気中の比較的比重の大きいオイルが分離され
て、クランク室内が溜つていくので、それだけ燃焼室内
に入るオイル量が減少し、オイル過剰が抑制される。上
記溜り油は、発明者らの実験によれば、オイルポンプ６
（第１図参照）からのオイル吐出量に対して、多い場合
８０数％にもなる。

一方、急加速時には、逆にオイル吐出量が不足すること
が考えられる。しかしながら、通常、第１図のクランク
室２内には一定のオイルが溜つているので、急加速時に
クランク室２内の混合気が増速されることにより、クラ
ンク室２内にすでに溜つているオイルが混合気に吸引さ
れて燃焼室に入るので、オイル不足が抑制される。

ところで、第２図の従来のオイル吐出量Ｖｆは単純に回
転数Ｎに比例させたものである。これに対し、この発明
はオイル吐出量を理想給油量Ｖ_１に対応させるから、ス
ロツトル開度が全開時において、オイルの浪費が防止さ
れる。よつて、急加速時等の白煙が大幅に減少する。

また、オイル吐出量を回転数Ｎによつて、理想オイル量
Ｖ_１に対応させるから、つまりスロツトル開度と無関係
であるので、工場出荷後に変動を受け易いスロツトル開
度連動機構によりオイル吐出量が変動しない。したがつ
て、エンジンに所定量のオイルを供給し得るから、エン
ジンの正常な運転を図ることができる。よつて、従来、
工場出荷後の変動分を見込んで増量されていた吐出量を
削減可能となる。

つぎに、この発明の装置について詳しく説明する。

第３図は実施例の平面断面を示し、１０は入力軸で、た
とえばクランク軸９（第１図参照）に連結されて、エン
ジンの回転によつて回転する。この入力軸１０は、第４
図のように、駆動軸１１とこの駆動軸１１に継手部１１
ｂで連結された従動軸１２とからなる。駆動軸１１には
ねじ歯車１１ａが設けられ、このねじ歯車１１ａが第３
図のプランジヤ１３に設けられた大歯車１４にかみ合っ
て、プランジヤ１３を回転させる。第４図の従動軸１２
には斜め上方から孔１２ａが４箇所穿設され、この孔１
２ａに鋼球からなる遠心おもり１５が移動自在に入つて
いる。１６は環状体で、遠心おもり１５を上からおおう
ようにして設けられ、遠心おもり１５とで移動体１７を
構成する。この移動体１７は、従動軸１２の回転にとも
なう遠心おもり１５の遠心力で上方に移動する。２９は
エンジンの回転数検出器で、上記移動体１７と入力軸１
０とで構成されている。

１８はピン体で、第５図のように、中空状で、ポンプケ
ース１９との間にばね３０が設けられて、環状体１６を
下方に押圧している。一方、このピン体１８は、上記移
動１７の移動によつて、つまり環状体１６によつて上方
へ押圧される。このピン体１８の外周には、テーパ状の
斜面部１８ａが形成され、この斜面部１８ａがプランジ
ヤ１３の軸方向における端面から突出するカム４０に摺
接する。このカム４０は凸部２０および中央凸部２１か
らなる。上記凸部２０は、第３図に示すように、円周
（円筒）状であり、円周方向になめらかな凹凸が中央凸
部２１を中心にして点対称に形成され、低い所つまり低
凸部２０ａと、高い所つまり高凸部２０ｂが設けられ、
中央凸部２１が高凸部２０ｂよりも低い。

上記カム４０と上記ピン体１８によつて吐出量調整機２
２が構成される。

第５図において、２３はプランジヤポンプで、上記ポン
プケース１９とプランジヤ１３との間でポンプ室２４を
形成している。プランジヤ１３は、上記大歯車１４によ
つてポンプケース１９内で回転するとともに、この回転
にともない、上記両凸部２０，２１がピン体１８の側面
に摺接することによつて、ポンプケース１９内を軸方向
に摺動する。このプランジヤ１３には、ポンプ室２４に
連通してオイルが出入する出入通路１３ａと、この出入
通路１３ａ内へオイルを吸入する吸入口１３ｂと、上記
出入通路１３ａからオイルの吐出される吐出口１３ｃと
が穿設されている。

ポンプケース１９は、ピン体１８の収納される機械室２
５を一体に形成し、その側部に蓋２６が、その下部に移
動体１７の収納される下部ケース２７がそれぞれ取り付
けられている。このポンプケース１９には、吸入孔１９
ａ，１９ｂが対向する位置に穿設され、機械室２５を介
して吸入孔１９ａと吸入孔１９ｂとが連通している。プ
ランジヤ１３の吸入口１３ｂは、プランジヤ１３が１８
０°回転するごとに上記吸入孔１９ａ，１９ｂの一方に
交互に連通する。この連通時には、円周状の凸部２０の
低凸部２０ａとピン体１８の大径部分１８ｂとが、また
は中央凸部２１とピン体１８の斜面部１８ａもしくは第
６図の大径部分１８ｂとが摺接し、プランジヤ１３がば
ね２８によつて押され、ポンプ室２４が大きくなる。な
お、吸入孔１９ｂは下部ケース２７内に臨み、下部ケー
ス２７内にオイルを導入して下部ケース２７内を潤滑し
ている。また、両吸入孔１９ａ，１９ｂは第１図の吸入
通路７に連通している。

一方、吐出通路８には、第３図のポンプケース１９に穿
設された吐出孔１９ｃ，１９ｃが連通している。この吐
出孔１９ｃ，１９ｃは互いに対向する位置で、上記吸入
孔１９ａに対しプランジヤ１３の円周方向に９０°異な
る方向に穿設され、吸入側ど同様に、プランジヤ１３の
吐出口１３ｃに交互に連通する。この連通時には、円周
状の凸部２０の高凸部２０ｂとピン体１８の大径部分１
８ｂとが摺接し、ポンプ室２４が小さくなる。つまり、
このプランジヤポンプ２３のオイル吐出量（以下、オイ
ル吐出量Ｖｐという。）は、プランジヤポンプ２３の回
転数（以下、回転数Ｎｐという。）と、軸方向のストロ
ークとにより設定される。

なお、第５図のばね２８による中央凸部２１の押圧力
で、ピン体１８が上下方向に移動しないよう、斜面部１
８ａの形状変化が十分小さく設定され、かつ、ばね２８
により発生する摩擦力に対して、ピン体１８が移動可能
であるよう、ばね３０の反力および移動体１７の構造が
設定されていることはいうまでもない。

つぎに、上記構成の動作を説明する。

第１図のクランク軸９の回転にともない第４図の入力軸
１０、つまり駆動軸１１と従動軸１２とが回転する。こ
の回転による遠心力で遠心おもり１５は、一点鎖線の位
置から上方へ移動しようとする。一方、第６図のピン体
１８がばね３０によつて下方へ押圧されている。

第２図の低速域にある作動開始回転数Ｎ_１以下において
は、第４図の遠心おもり１５の遠心力による上昇力より
も、第６図の状態でばね３０の反力が大きく設定されて
おり、ピン体１８が下方の位置にある。つまり、第３図
の吐出量調整機２２はまだ作動していない。一方、ねじ
歯車１１ａに大歯車１４がかみ合って、プランジヤ１３
が回転する。この回転により、中央凸部２１と円周状の
凸部２０の高凸部２０ｂとが第６図のピン体１８の大径
部分１８ｂに摺接する。また、上記回転によりプランジ
ヤ１３の吸入口１３ｂおよび吐出口１３ｃが、それぞれ
交互に、ポンプケース１９の吸入孔１９ａ，１９ｂおよ
び吐出孔１９ｃに連通する。こうして、プランジヤポン
プ２３は、一定の小さなストロークかつ遅い回転数Ｎｐ
で作動し、オイル吐出量Ｖｐが、第２図のように、回転
数Ｎに比例して直線的に上昇することによつて理想給油
量Ｖ_１に対応している。

回転数Ｎが作動開始回転数Ｎ_１から、高速域にある作動
停止回転数Ｎ_２以下においては、第４図の遠心おもり１
５の上昇力が、あ第６図の状態のばね３０の反力よりも
大きく、ピン体１８が上方へ移動する。つまり、回転数
検出器２９が作動回転数Ｎ_１（第２図参照）を検出し
て、ピン体１８を、矢印Ａ方向へ移動させる。これによ
り、中央凸部２１が斜面部１８ａに摺接し、プランジヤ
１３のストロークが大きくなる。このストロークの回転
数Ｎに対する上昇率は、第４図の遠心おもり１５の遠心
力、つまり回転数Ｎの２乗、および第５図の斜面部１８
ａの形状によつて定められる。両凸部２０，２１および
ピン体１８からなる吐出量調整機２２は、上記のよう
に、プランジヤポンプ２３のストロークを変化させるこ
とにより、第２図のオイル吐出量Ｖｐを理想給油量Ｖ_１
に対応させている。

回転数Ｎが作動停止回転数Ｎ_２に達したとき、第５図の
ように、ピン体１８がポンプケース１９の内側に当接
し、ピン体１８がそれ以上上昇しなくなる。上記作動停
止回転数Ｎ_２（第２図参照）では、プランジヤ１３のス
トロークが最大かつ一定になる。つまり、第４図の回転
数検出器２９が作動停止回転数Ｎ_２（第２図参照）を検
知することによつて、第５図の吐出量調整機２２がプラ
ンジヤポンプ２３のストロークを一定に保つ。これによ
り、第２図のオイル吐出量Ｖｐが回転数Ｎに比例して直
線的に大きくなり、理想給油量Ｖ_１に対応する。

上記構成において、オイル吐出量Ｖｐは、第５図のプラ
ンジヤポンプ２３のストロークと回転数Ｎｐとの積に比
例して変化するから、つまり第２図の回転数Ｎを基にし
た２つのプラメータによつて変化するから、回転数Ｎに
対して複雑に変化する理想給油量Ｖ_１に対応させ易い。

ところで、第４図の回転数検出器２９は、低回転時にそ
の作動特性が不安定であり、正確なエンジン回転数Ｎを
検知できないおそれがある。このため、吐出量調整機２
２による第３図のプランジヤ１３のストローク調整が正
確に行なわれなくなるおそれがある。これに対し、第２
図の作動回転数Ｎ_１以下では、回転数検出器２９（第４
図参照）と無関係に、プランジヤ１３（第３図参照）の
ストロークを一定にしている。このため、オイル吐出量
Ｖｐがエンジン回転数Ｎに直線的に比例して変化するか
ら、低速域においても、設定したオイル吐出量Ｖｐを得
ることができる。したがつて、構造が簡易である機械式
の回転数検出器２９（第４図参照）を採用し得る。

また、エンジンの回転数Ｎは一定値に保持しようとして
も、常にわずかに変動するので、第４図の遠心おもり１
５が振動することが考えられる。これに対し、下部ケー
ス２７内には、第５図の吸入孔１９ｂからオイルが導入
されているから、このオイルが第４図の遠心おもり１５
の上下動の抵抗になり、その振動を防止し得る。また、
このため、回転数検出器２９の作動が安定するので、第
２図の作動開始回転数Ｎ_１を小さくし得る。

また、理想給油量Ｖ_１は高速域において、回転数Ｎに直
線的に比例する。これに対し、低速域と同様にオイル吐
出量Ｖｐを回転数Ｎに直線的に比例して変化させるか
ら、オイル吐出量Ｖｐを理想給油量Ｖ_１に対応させう
る。

ところで、作動開始回転数Ｎ_１付近では、オイル吐出量
Ｖｐが理想給油量Ｖ_１よりも少ないの、オイル不足であ
ることが考えられる。しかしながら、理想給油量Ｖ_１は
スロツトル全開における定常運転時のものであり、一
方、作動開始回転数Ｎ_１付近以下の低速域では、スロツ
トル全開かつ一定速で長時間運転されることがほとんど
ない。したがつて、理想オイル量Ｖ_１以下であつてもオ
イル量が不足するおそれがなく、かえつて、オイルの浪
費が防止される利点がある。

また、第５図のピン体１８を軸方向へ移動させることに
よつてプランジヤ１３のストロークを変化させることと
したから、ピン体１８を円周方向へ移動させるのと異な
り、ピン体１８および第４図の回転数検出器２９の構造
が簡易になる。

ところで、第１図のクランク室２内に溜る溜り油の多い
特性を有するエンジンの場合、急減速時には多くの溜り
油が溜り、一方、急加速時には多くの溜り油が燃焼室に
導かれる。このため、第２図のオイル吐出量Ｖｐは急減
速時に不足し、一方、急加速時に過剰になることが考え
られる。

ここで、第６図のピン体１８には、その移動に際し、ば
ね２８，３０による摩擦力が発生する。この摩擦力の分
だけ、ピン体１８の矢印Ａ，Ｂ方向の移動は、それぞ
れ、移動体１７が移動しようとするタイミングに対して
ずれることになる。このずれは、移動体１７の急な移動
のときに、つまり急な加減速のときに大きくなる。この
ため、急加速時には、たとえば第２図の低速域にある点
Ｏ_１から回転数Ｎが高くなるのに対し、第６図のピン体
１８の矢印Ａ方向への移動が上記摩擦力により若干遅れ
るので、つまり、プランジヤストロークの増加が若干遅
れるので、オイル吐出量は第２図のように直線的に点Ｏ
_２まで上昇した後、オイル吐出量Ｖｐ（ＵＰ）のように
変化する。一方、急減速時には、たとえば高速域にある
点Ｏ_３から回転数Ｎが低くなるのに対し、加速時と逆に
プランジヤストロークの減少が若干遅れるので、オイル
吐出量は直線的に点Ｏ_４まで下降した後、オイル吐出量
Ｖｐ（ｄｏｗｎ）のように変化する。これにより、急減
速時にオイルを多めに、急加速時にオイルを少なめに吐
出して、上記特性を有するエンジンンのオイルの過不足
を補い得る。つまり、たとえば上記摩擦力を設定するこ
とにより、オイル吐出量Ｖｐの変化は回転数Ｎの変化に
対して応答遅れを設定して、ヒステリシス特性を示し、
上記オイルの過不足を補い得る。

なお、この発明の装置によるオイル吐出量Ｖｐおよびヒ
ステリシル特性を有するオイル吐出量Ｖｐの制御方法
は、理想給油量Ｖ_１に対応させるものであるから、理想
給油量Ｖ_１に完全一致していないが、この発明の方法の
実施例に含まれることはいうまでもない。また、この発
明の方法および発明の装置において、低速域におけるオ
イル吐出量Ｖｐを理想給油量Ｖ_１よりも大きくしても良
いことはいうまでもない。

〔発明の効果〕

以上説明したように、この発明によれば、オイルポンプ
がプランジヤの往復ストロークとエンジンの回転数のみ
によつて制御され、かつ上記オイルポンプの吐出量調整
機と回転数検出器とは、ピン体および移動体を介して互
いに当接され、さらに、上記ピン体および移動体に所定
の応答遅れをもたせているから、エンジンに理想に近い
給油量でオイルを供給し、白煙の発生および燃焼室内壁
のカーボンの付着を有効に防止するとともに、潤滑の信
頼性を高めることができる。

さらに、この発明によれば、プランジヤのストローク
は、オイルポンプの内部に設けられたエンジンの回転数
検出器と連動して作動する吐出量調整機により変化させ
るので、スロツトルとオイルポンプのレバーとを連結す
るケーブル等や、エンジンの点火パルス検出装置、パル
ス信号伝達装置およびサーボモータとオイルポンプのレ
バーとを連結するワイヤ等を不要にでき、生産性が向上
しコスト低減が図れる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明が適用される２サイクルエンジンを示
す概略図、第２図はこの発明方法によるエンジンの回転
数とオイル量との関係を示す特性図、第３図はこの発明
装置の実施例の平面断面図、第４図は第３図のIV−IV線
断面図、第５図は高速域状態を示す第３図のＶ−Ｖ線断
面図、第６図は低速域状態を示す第３図のVI−VI線断面
図である。 ６……オイルポンプ、１０……入力軸、１３……プラン
ジヤ、１７……移動体、１８……ピン体、１８ａ……斜
面部、２２……吐出量調整機、２３……プランジヤポン
プ、２９……回転数検出器、４０……カム、Ｖ_１……ス
ロツトルバルブの全開時における定常運転時の理想給油
量、Ｖｐ……オイル吐出量。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】スロツトルバルブの全開時における定常運
   転時の理想給油量をエンジンの回転数に対応させて設定
   し、このエンジンの回転数の変化に基づいて、オイルポ
   ンプから吐出されるオイル吐出量を上記理想給油量に対
   応して変化させるとともに、上記エンジンの回転数に対
   し上記オイル吐出量の変化に所定の応答遅れが設定され
   る２サイクルエンジンの分離給油装置であつて、ポンプ
   ケース内に設けられたエンジンの回転数検出器と、この
   エンジンの駆動によつてプランジヤが回転しながら軸方
   向に往復動しかつこの往復動のストロークおよび上記プ
   ランジヤの回転数によりオイル吐出量が設定されるプラ
   ンジヤポンプと、上記回転数検出器に連動して作動しか
   つ上記プランジヤポンプのストロークを変化させて上記
   オイル吐出量をスロツトルバルブの全開時における定常
   運転時の理想給油量に対応させる吐出量調整機とを具備
   し、上記吐出量調整機は、上記プランジヤの軸方向にお
   ける端面に形成されたカムと、このカムに摺接して上記
   プランジヤのストロークを設定する斜面部をその外周に
   形成したピン体とからなり、上記回転数検出器は、上記
   エンジンの回転で駆動される入力軸と、この入力軸の回
   転にともなう遠心力で移動して上記ピン体を軸方向へ移
   動させる移動体とからなることを特徴とする２サイクル
   エンジンの分離給油装置。