JPH0629779A - 弾性表面波フィルタ - Google Patents
弾性表面波フィルタInfo
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- JPH0629779A JPH0629779A JP4185181A JP18518192A JPH0629779A JP H0629779 A JPH0629779 A JP H0629779A JP 4185181 A JP4185181 A JP 4185181A JP 18518192 A JP18518192 A JP 18518192A JP H0629779 A JPH0629779 A JP H0629779A
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- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic elements; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/02535—Details of surface acoustic wave devices
- H03H9/02818—Means for compensation or elimination of undesirable effects
- H03H9/02944—Means for compensation or elimination of undesirable effects of ohmic loss
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- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic elements; Electromechanical resonators
- H03H9/46—Filters
- H03H9/64—Filters using surface acoustic waves
- H03H9/6423—Means for obtaining a particular transfer characteristic
- H03H9/6433—Coupled resonator filters
- H03H9/6483—Ladder SAW filters
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は自動車電話及び携帯電話等の小型移
動体無線機のＲＦのフィルタに使用される梯子型の弾性
表面波フィルタに関し、温度上昇を抑制して耐電力性の
向上を図ることを目的とする。 【構成】 初段に配置される直列共振器Ｓ1 のくし形電
極２５ａ，２５ｂを形成するかみ合い状態の電極指２４
ａ，２４ｂの対数を、他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ 3 の対
数より多く形成する。
動体無線機のＲＦのフィルタに使用される梯子型の弾性
表面波フィルタに関し、温度上昇を抑制して耐電力性の
向上を図ることを目的とする。 【構成】 初段に配置される直列共振器Ｓ1 のくし形電
極２５ａ，２５ｂを形成するかみ合い状態の電極指２４
ａ，２４ｂの対数を、他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ 3 の対
数より多く形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車電話及び携帯電
話などの小型移動体無線機のＲＦ（高調波部）のフィル
タに使用される梯子型の弾性表面波フィルタに関する。
話などの小型移動体無線機のＲＦ（高調波部）のフィル
タに使用される梯子型の弾性表面波フィルタに関する。
【０００２】近年、小型で軽量な自動車電話、携帯電話
等の移動通信端末の開発が急速に進められている。これ
に伴い使用される部品の小型、高性能化が求められてお
り、ＲＦ部（高周波部）が小型にできる弾性表面波（Ｓ
ＡＷ）素子（共振子、フィルタ、分波器）の開発が期待
されている。特にＳＡＷ分波器はＲＦ部の小型に大きく
貢献できるデバイスなためにその開発が強く要望されて
いる。
等の移動通信端末の開発が急速に進められている。これ
に伴い使用される部品の小型、高性能化が求められてお
り、ＲＦ部（高周波部）が小型にできる弾性表面波（Ｓ
ＡＷ）素子（共振子、フィルタ、分波器）の開発が期待
されている。特にＳＡＷ分波器はＲＦ部の小型に大きく
貢献できるデバイスなためにその開発が強く要望されて
いる。
【０００３】このＳＡＷ分波器が、例えば自動車電話、
携帯電話等の移動体端末のＲＦ部には無線の送、受信用
等のフィルタに用いられる場合、挿入損失が小さいこ
と、帯域外の抑圧度が大きいこと等の特性が要求されて
いる。特にＲＦ部の最終段の増幅器の後には分波器が必
要であり、この分波器の送信側フィルタには１〜２Ｗ程
度の電力負荷がかかるために耐電力性が要求される。
携帯電話等の移動体端末のＲＦ部には無線の送、受信用
等のフィルタに用いられる場合、挿入損失が小さいこ
と、帯域外の抑圧度が大きいこと等の特性が要求されて
いる。特にＲＦ部の最終段の増幅器の後には分波器が必
要であり、この分波器の送信側フィルタには１〜２Ｗ程
度の電力負荷がかかるために耐電力性が要求される。
【０００４】
【従来の技術】従来、耐電力性の高い分波器として、誘
電体分波器が用いられているが、体積が大きくなること
から、体積を小型にできるＳＡＷフィルタがあり、トラ
ンスバーサル型フィルタが一般に用いられる。
電体分波器が用いられているが、体積が大きくなること
から、体積を小型にできるＳＡＷフィルタがあり、トラ
ンスバーサル型フィルタが一般に用いられる。
【０００５】また、分波器としては、送信用のバンドリ
ジェクト型ＳＡＷフィルタと受信用のトランスバーサル
型ＳＡＷフィルタを組み合わせたものが知られている。
ジェクト型ＳＡＷフィルタと受信用のトランスバーサル
型ＳＡＷフィルタを組み合わせたものが知られている。
【０００６】さらに、低損失化を図るＳＡＷフィルタと
してＳＡＷ共振器を直列腕と並列腕に梯子型に接続した
バンドパスフィルタ、及びこのバンドパスフィルタを組
み合わせた分波器が本発明者等において出願済である。
してＳＡＷ共振器を直列腕と並列腕に梯子型に接続した
バンドパスフィルタ、及びこのバンドパスフィルタを組
み合わせた分波器が本発明者等において出願済である。
【０００７】そこで、図１３に、梯子型のＳＡＷフィル
タの構成図を示す。図１３（Ａ）は記号化したＳＡＷフ
ィルタの回路であり、図１３（Ｂ）は基板上の配置を示
したもので、図１３（Ａ），（Ｂ）における梯子型のＳ
ＡＷフィルタ１１は、圧電基板１２上に、入出力間で直
列腕のＳＡＷ共振器Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 と並列腕のＳＡＷ
共振器Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 とが梯子状に形成されたもので
ある。
タの構成図を示す。図１３（Ａ）は記号化したＳＡＷフ
ィルタの回路であり、図１３（Ｂ）は基板上の配置を示
したもので、図１３（Ａ），（Ｂ）における梯子型のＳ
ＡＷフィルタ１１は、圧電基板１２上に、入出力間で直
列腕のＳＡＷ共振器Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 と並列腕のＳＡＷ
共振器Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 とが梯子状に形成されたもので
ある。
【０００８】ここで、図１４に、図１３におけるＳＡＷ
共振器の構成図を示す。図１４（Ａ）は、上記直列腕と
並列腕とを構成するＳＡＷ共振器（Ｓ1 〜Ｓ3 ，Ｐ1 〜
Ｐ3）であり、くし形電極（１３ａ，１３ｂ）が互いに
かみ合い状態で整合されたものである。このくし形電極
１３ａ，１３ｂが圧電基板１２上に、例えばアルミニウ
ム等の薄膜で形成される。この場合、図中、１４は電極
対、１５は開口長、１６はくし形電極周期である。
共振器の構成図を示す。図１４（Ａ）は、上記直列腕と
並列腕とを構成するＳＡＷ共振器（Ｓ1 〜Ｓ3 ，Ｐ1 〜
Ｐ3）であり、くし形電極（１３ａ，１３ｂ）が互いに
かみ合い状態で整合されたものである。このくし形電極
１３ａ，１３ｂが圧電基板１２上に、例えばアルミニウ
ム等の薄膜で形成される。この場合、図中、１４は電極
対、１５は開口長、１６はくし形電極周期である。
【０００９】このときの等価回路が、図１４（Ｂ）に示
すように、抵抗ｒ1 ，コンダクタンスＣ1 ，リアクタン
スＬ1 の直列インピーダンスと、コンダクタンスＣ0 の
インピーダンスとの並列接続されたものと等価となる。
そして、これを記号で表わしたものが図１４（Ｃ）で表
わされ、図１３（Ａ）のように配列される。
すように、抵抗ｒ1 ，コンダクタンスＣ1 ，リアクタン
スＬ1 の直列インピーダンスと、コンダクタンスＣ0 の
インピーダンスとの並列接続されたものと等価となる。
そして、これを記号で表わしたものが図１４（Ｃ）で表
わされ、図１３（Ａ）のように配列される。
【００１０】例えば、並列腕Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 の電極対
１４の数を５０対、開口長を150 μm とし、直列腕
Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 の電極対１４の数を100 対、開口長を
８０μmとし、それぞれのくし形電極１３ａ，１３ｂの
外側にはショート型の反射器（図示せず）が配置され
る。
１４の数を５０対、開口長を150 μm とし、直列腕
Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 の電極対１４の数を100 対、開口長を
８０μmとし、それぞれのくし形電極１３ａ，１３ｂの
外側にはショート型の反射器（図示せず）が配置され
る。
【００１１】ここで、図１５に、図１３のフィルタ特性
を説明するための図を示す。図１５（Ａ）は、上述の並
列腕Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 と直列腕Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 の対
数、開口長、容量比を示したものである。そして、図１
５（Ｂ）にフィルタの透過特性が示される。
を説明するための図を示す。図１５（Ａ）は、上述の並
列腕Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 と直列腕Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 の対
数、開口長、容量比を示したものである。そして、図１
５（Ｂ）にフィルタの透過特性が示される。
【００１２】図１５（Ａ），（Ｂ）に示すように、低損
失化が図られたＳＡＷフィルタが得られるものである。
失化が図られたＳＡＷフィルタが得られるものである。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図１３にお
ける梯子型のＳＡＷフィルタ１１は、一般に国内向け自
動車、携帯電話用における送信側に使用されるもので、
図１６にその加速寿命試験のグラフを示す。
ける梯子型のＳＡＷフィルタ１１は、一般に国内向け自
動車、携帯電話用における送信側に使用されるもので、
図１６にその加速寿命試験のグラフを示す。
【００１４】図１６における試験は、入力電力が3.5
Ｗ，周囲温度８５℃の条件で行ったもので、図からも明
らかなように寿命は周波数に依存する。すなわち、低周
波側に電力を印加した場合に総てのＳＡＷ共振器（Ｐ1
〜Ｐ3 ，Ｓ1 〜Ｓ3 ）のくし形電極１３ａ，１３ｂに変
化が見られずにフィルタの挿入損失のみ増大したのに対
し、高周波側における電力印加の場合、初段の直列共振
器Ｓ1 のくし形電極１３ａ，１３ｂに溶断を生じ、フィ
ルタの機能を維持し得ない状態となる。
Ｗ，周囲温度８５℃の条件で行ったもので、図からも明
らかなように寿命は周波数に依存する。すなわち、低周
波側に電力を印加した場合に総てのＳＡＷ共振器（Ｐ1
〜Ｐ3 ，Ｓ1 〜Ｓ3 ）のくし形電極１３ａ，１３ｂに変
化が見られずにフィルタの挿入損失のみ増大したのに対
し、高周波側における電力印加の場合、初段の直列共振
器Ｓ1 のくし形電極１３ａ，１３ｂに溶断を生じ、フィ
ルタの機能を維持し得ない状態となる。
【００１５】ここで、図１７に、フィルタの温度上昇の
グラフを示す。図１７のグラフは、入力電力を3.5 Ｗ，
周囲温度を室温として試験を行ったもので、図のように
周波数が高くなるにつれて温度が急激に上昇する。すな
わち、ＳＡＷフィルタの高周波側での耐電力性の劣化の
主要因としてフィルタの急激な温度上昇であり、特に初
段の直列共振器Ｓ1 の温度が最も高くなる。
グラフを示す。図１７のグラフは、入力電力を3.5 Ｗ，
周囲温度を室温として試験を行ったもので、図のように
周波数が高くなるにつれて温度が急激に上昇する。すな
わち、ＳＡＷフィルタの高周波側での耐電力性の劣化の
主要因としてフィルタの急激な温度上昇であり、特に初
段の直列共振器Ｓ1 の温度が最も高くなる。
【００１６】ここで、図１８に、フィルタの温度上昇と
劣化を説明するための図を示す。図１８（Ａ）は、並列
腕と直列腕に共振周波数の異なる弾性表面波共振器
Ｐ1 ，Ｓ 1 を配置した基本回路であり、図１８（Ｂ）
は、並列腕共振器のアドミタンスＹ p （Ｙp ＝ｇ＋ｊｂ
ｇ：コンダクタンス分、ｂ：サセプタンス分）の周波
数特性及び直列腕共振器のインピーダンスＺS （ＺS ＝
ｒ＋ｊｘ，ｒ：抵抗分、ｘ：リアクタンス分）の周波数
特性である。
劣化を説明するための図を示す。図１８（Ａ）は、並列
腕と直列腕に共振周波数の異なる弾性表面波共振器
Ｐ1 ，Ｓ 1 を配置した基本回路であり、図１８（Ｂ）
は、並列腕共振器のアドミタンスＹ p （Ｙp ＝ｇ＋ｊｂ
ｇ：コンダクタンス分、ｂ：サセプタンス分）の周波
数特性及び直列腕共振器のインピーダンスＺS （ＺS ＝
ｒ＋ｊｘ，ｒ：抵抗分、ｘ：リアクタンス分）の周波数
特性である。
【００１７】並列腕共振器のアドミタンスＹp のサセプ
タンス分ｂ（点線）は、共振周波数frp で最大値をと
り、そこで符号を＋から−へ変え、反共振周波数fap で
０（零）となり、fap 以上で符号が再び＋になり、少し
づつ増大してゆく。
タンス分ｂ（点線）は、共振周波数frp で最大値をと
り、そこで符号を＋から−へ変え、反共振周波数fap で
０（零）となり、fap 以上で符号が再び＋になり、少し
づつ増大してゆく。
【００１８】一方、Ｙp のコンダクタンス分ｇ（一点鎖
線）は、同様にfap で最大値をとり、fap を越えると急
激に減少し、徐々に０に近づいていく。尚コンダクタン
ス分ｇは＋の値しかとらない。
線）は、同様にfap で最大値をとり、fap を越えると急
激に減少し、徐々に０に近づいていく。尚コンダクタン
ス分ｇは＋の値しかとらない。
【００１９】直列腕共振器のインピーダンス分Ｚs のリ
アクタンス分ｘ（実線）は、アドミタンスとは逆で共振
周波数frs で０となり、反共振周波数fas で最大値をと
り、さらに＋から−へ符号を変え、fas 以上では−側か
ら０へ近づいていく。
アクタンス分ｘ（実線）は、アドミタンスとは逆で共振
周波数frs で０となり、反共振周波数fas で最大値をと
り、さらに＋から−へ符号を変え、fas 以上では−側か
ら０へ近づいていく。
【００２０】また、抵抗分ｒは０から徐々に増加してゆ
き、反共振周波数fas で最大値をとり、それ以上で徐々
に減少していく。ｒもｇと同様に＋の値しかとらない。
き、反共振周波数fas で最大値をとり、それ以上で徐々
に減少していく。ｒもｇと同様に＋の値しかとらない。
【００２１】ここで、フィルタ特性を作るためには、前
記並列共振器の反共振周波数fap と直列共振器の共振周
波数frs とは略一致もしくは後者がやや大きいことが条
件である。
記並列共振器の反共振周波数fap と直列共振器の共振周
波数frs とは略一致もしくは後者がやや大きいことが条
件である。
【００２２】図１８（Ｂ）の下部に上のインピーダン
ス、アドミタンスの周波数特性に合わせて、フィルタ回
路としての通過特性を示す。同図において、fap ≒frs
近傍で通過帯域をとり、それ以外では減衰領域となる。
また、同図からも明らかなように、通過帯域の特に中心
周波数近傍ではｂ及びｘは０になる。
ス、アドミタンスの周波数特性に合わせて、フィルタ回
路としての通過特性を示す。同図において、fap ≒frs
近傍で通過帯域をとり、それ以外では減衰領域となる。
また、同図からも明らかなように、通過帯域の特に中心
周波数近傍ではｂ及びｘは０になる。
【００２３】これにより、ｒ（ｒ1 ）とｇ（Ｃ0 ）はフ
ィルタ特性の帯域外抑圧や挿入損失と関係が深く、くし
形電極の開口表、対数に大きく依存する。
ィルタ特性の帯域外抑圧や挿入損失と関係が深く、くし
形電極の開口表、対数に大きく依存する。
【００２４】一方、温度上昇においては、図１３のＳＡ
Ｗフィルタ１１の入力電流をＩ，各共振器（Ｐ1 〜
Ｐ3 ，Ｓ1 〜Ｓ3 ）に流れる電流をｉp1，ｉp2，ｉp3，
ｉs1，ｉ s2，ｉs3とする。
Ｗフィルタ１１の入力電流をＩ，各共振器（Ｐ1 〜
Ｐ3 ，Ｓ1 〜Ｓ3 ）に流れる電流をｉp1，ｉp2，ｉp3，
ｉs1，ｉ s2，ｉs3とする。
【００２５】直列共振器Ｓ1 の共振点frs では、並列共
振器Ｐ1 のサセプタンスｊが必ずしも零になっていない
ため、並列共振器Ｐ1 に僅かな電流ｉp1，ｉp2，ｉ
p3（ｉp1＞ｉp2＞ｉp3）が流れる。このため直列共振器
Ｓ1 に流れる電流はｉp1＞ｉp2＞ｉp3になるため、初段
の直列共振器Ｓ1 の抵抗ｒによる発熱のため直列共振器
Ｓ 1 の温度上昇が最も高くなり、寿命が最短となる。直
列共振器Ｓ1 の共振点frs以外では並列共振器Ｐ1 に流
れる電流が多くなるため、直列共振器Ｓ1 に流れる電流
も少なくなり、且つ弾性表面波があまり励振されないた
め、温度上昇も小さく寿命も長い。
振器Ｐ1 のサセプタンスｊが必ずしも零になっていない
ため、並列共振器Ｐ1 に僅かな電流ｉp1，ｉp2，ｉ
p3（ｉp1＞ｉp2＞ｉp3）が流れる。このため直列共振器
Ｓ1 に流れる電流はｉp1＞ｉp2＞ｉp3になるため、初段
の直列共振器Ｓ1 の抵抗ｒによる発熱のため直列共振器
Ｓ 1 の温度上昇が最も高くなり、寿命が最短となる。直
列共振器Ｓ1 の共振点frs以外では並列共振器Ｐ1 に流
れる電流が多くなるため、直列共振器Ｓ1 に流れる電流
も少なくなり、且つ弾性表面波があまり励振されないた
め、温度上昇も小さく寿命も長い。
【００２６】そこで、本発明は上記の点に鑑みなされた
もので、温度上昇を抑制して耐電力性の向上を図る弾性
表面波フィルタを提供することを目的とする。
もので、温度上昇を抑制して耐電力性の向上を図る弾性
表面波フィルタを提供することを目的とする。
【００２７】
【課題を解決するための手段】上記課題は、所定数の電
極指を有するくし形電極が互いにかみ合い状態で整合さ
れた一端子対弾性表面波共振器であって、所定の共振周
波数を有する第１の共振器を並列腕に、該第１の共振器
の反共振周波数に少なくとも略一致する共振周波数をも
つ第２の共振器を直列腕に複数段配置される梯子型の弾
性表面波フィルタにおいて、入力側より初段に配置され
る前記第２の共振器の前記かみ合い状態の電極指の対数
を、他段の前記第２の共振器の対数より多く形成するこ
とにより、又は前記かみ合い状態の重複する電極指長を
他段の重複する電極指長より短く形成することにより解
決される。
極指を有するくし形電極が互いにかみ合い状態で整合さ
れた一端子対弾性表面波共振器であって、所定の共振周
波数を有する第１の共振器を並列腕に、該第１の共振器
の反共振周波数に少なくとも略一致する共振周波数をも
つ第２の共振器を直列腕に複数段配置される梯子型の弾
性表面波フィルタにおいて、入力側より初段に配置され
る前記第２の共振器の前記かみ合い状態の電極指の対数
を、他段の前記第２の共振器の対数より多く形成するこ
とにより、又は前記かみ合い状態の重複する電極指長を
他段の重複する電極指長より短く形成することにより解
決される。
【００２８】
【作用】上述のように、初段の第２の共振器におけるか
み合い状態の電極指の対数を、他段の第２の共振器の対
数より多く形成する。
み合い状態の電極指の対数を、他段の第２の共振器の対
数より多く形成する。
【００２９】これにより、初段に配置される第２の共振
器のくし形電極における各電極指当たりに流れる電流が
減少し、温度上昇が抑制される。
器のくし形電極における各電極指当たりに流れる電流が
減少し、温度上昇が抑制される。
【００３０】また、初段の第２の共振器のかみ合い状態
の重複する電極指長を他段のものより短かく形成する。
これにより、初段の第２の共振器におけるくし形電極全
体の抵抗値が減少し、温度上昇が抑制される。
の重複する電極指長を他段のものより短かく形成する。
これにより、初段の第２の共振器におけるくし形電極全
体の抵抗値が減少し、温度上昇が抑制される。
【００３１】すなわち、初段の第２の共振器に印加され
る電力負荷を減少させ、温度上昇を低減させて耐電力性
を向上させることが可能となる。
る電力負荷を減少させ、温度上昇を低減させて耐電力性
を向上させることが可能となる。
【００３２】
【実施例】図１に、本発明の第１の実施例の構成図を示
す。図１における梯子型の弾性表面波フィルタ（ＳＡＷ
フィルタ）２１A は、例えば国内向け送信フィルタ（送
信帯域925 〜942 ＭＨｚ）に適用するものとして、圧電
基板（図示せず）に３６°Ｙ−Ｘ伝播のＬｉＴａＯ
3 （リチウムタンタレート）を使用し、Ａｌ−２％Ｃｕ
を膜厚3000Åで、第１の共振器２２（並列共振器Ｐ1 〜
Ｐ3 ）を並列腕に、第２の共振器２３（直列共振器
Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 ）を直列腕にそれぞれ配置して形成し
たものである。
す。図１における梯子型の弾性表面波フィルタ（ＳＡＷ
フィルタ）２１A は、例えば国内向け送信フィルタ（送
信帯域925 〜942 ＭＨｚ）に適用するものとして、圧電
基板（図示せず）に３６°Ｙ−Ｘ伝播のＬｉＴａＯ
3 （リチウムタンタレート）を使用し、Ａｌ−２％Ｃｕ
を膜厚3000Åで、第１の共振器２２（並列共振器Ｐ1 〜
Ｐ3 ）を並列腕に、第２の共振器２３（直列共振器
Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 ）を直列腕にそれぞれ配置して形成し
たものである。
【００３３】第１及び第２の共振器２２，２３のそれぞ
れは、電極指２４ａ，２４ｂを有するくし形電極２５
ａ，２５ｂが互いにかみ合い状態で整合された一端子対
のものである（図１４（Ａ）参照）。この場合、第１の
共振器２２（Ｐ1 〜Ｐ3 ）は共振周波数frp （図１８参
照）を有し、第２の共振器２３（Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 ）は
第１の共振器２２の反共振周波数fap に略一致又はより
大きな共振周波数frp （frp1）を有する。そして、並列
共振器Ｐ1 と直列共振器Ｓ1 とを組み合わせたものを段
として、それぞれ複数段形成される。
れは、電極指２４ａ，２４ｂを有するくし形電極２５
ａ，２５ｂが互いにかみ合い状態で整合された一端子対
のものである（図１４（Ａ）参照）。この場合、第１の
共振器２２（Ｐ1 〜Ｐ3 ）は共振周波数frp （図１８参
照）を有し、第２の共振器２３（Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 ）は
第１の共振器２２の反共振周波数fap に略一致又はより
大きな共振周波数frp （frp1）を有する。そして、並列
共振器Ｐ1 と直列共振器Ｓ1 とを組み合わせたものを段
として、それぞれ複数段形成される。
【００３４】また、入力側より初段に配置される直列共
振器Ｓ1 は、そのかみ合い状態の電極指２４ａ，２４ｂ
の対数を、他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対数より多く
形成される。なお、並列共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数は総て
一定である。
振器Ｓ1 は、そのかみ合い状態の電極指２４ａ，２４ｂ
の対数を、他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対数より多く
形成される。なお、並列共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数は総て
一定である。
【００３５】ここで、図２に、図１の開口長、対数、容
量比を説明するための図を示す。図２（ａ）では、並列
共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対とし、直列共振器Ｓ1
の対数を150 対として他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対
数を100 対としたものである。
量比を説明するための図を示す。図２（ａ）では、並列
共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対とし、直列共振器Ｓ1
の対数を150 対として他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対
数を100 対としたものである。
【００３６】また、電極指２４ａ，２４ｂのかみ合い状
態の重複する電極指長がいわゆる開口長であり、並列共
振器Ｐ1 〜Ｐ3 の開口長（Ｌp1＝Ｌp2＝Ｌp3）を150 μ
m とし、直列共振器Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 の開口長（Ｌs1＝
Ｌs2＝Ｌs3）を８０μm としたものである。
態の重複する電極指長がいわゆる開口長であり、並列共
振器Ｐ1 〜Ｐ3 の開口長（Ｌp1＝Ｌp2＝Ｌp3）を150 μ
m とし、直列共振器Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3 の開口長（Ｌs1＝
Ｌs2＝Ｌs3）を８０μm としたものである。
【００３７】さらに、各並列共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の容量Ｃ
P と各直列共振器Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3の容量Ｃs の容量比
（Ｃp ／Ｃs ）を、開口長と対数との積の比で定義す
る。
P と各直列共振器Ｓ1 ，Ｓ2 ，Ｓ3の容量Ｃs の容量比
（Ｃp ／Ｃs ）を、開口長と対数との積の比で定義す
る。
【００３８】そこで、図３に、図１のフィルタの通過特
性のグラフを示す。すなわち、電極指２４ａ，２４ｂの
対数の設定を上述の図２（ａ）とした場合の周波数特性
が図３（Ａ）に示される。
性のグラフを示す。すなわち、電極指２４ａ，２４ｂの
対数の設定を上述の図２（ａ）とした場合の周波数特性
が図３（Ａ）に示される。
【００３９】このように、直列共振器Ｓ1 の対数が多く
なると、容量比（Ｃp1／Ｃs1）が他の段（ブロック）の
容量比が小さくなる。すなわち、図１５に示すものは容
量比が一定でインピーダンスのマッチングが行われてい
るが、他の段ごとのインピーダンスのマッチングが合わ
なくなると、パスバンドの両肩が狭くなる傾向にある。
なると、容量比（Ｃp1／Ｃs1）が他の段（ブロック）の
容量比が小さくなる。すなわち、図１５に示すものは容
量比が一定でインピーダンスのマッチングが行われてい
るが、他の段ごとのインピーダンスのマッチングが合わ
なくなると、パスバンドの両肩が狭くなる傾向にある。
【００４０】従って、直列共振器Ｓ1 の対数の増加によ
る容量比（Ｃp1／Ｃs1）と他段の容量比との差が大きく
なってインピーダンスのミスマッチングがされない対数
200対程度まで許容できるものであり、このことは図２
（ｂ），図３（Ｂ）に示される。
る容量比（Ｃp1／Ｃs1）と他段の容量比との差が大きく
なってインピーダンスのミスマッチングがされない対数
200対程度まで許容できるものであり、このことは図２
（ｂ），図３（Ｂ）に示される。
【００４１】以上のことから、直列共振器Ｓ1 の対数を
他の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 より多く形成されることで、
初段の直列共振器Ｓ1 のくし形電極２５ａ，２５ｂの各
電極指２４ａ，２４ｂ当たりに流れる電流が減少して温
度上昇が抑制されるものである。
他の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 より多く形成されることで、
初段の直列共振器Ｓ1 のくし形電極２５ａ，２５ｂの各
電極指２４ａ，２４ｂ当たりに流れる電流が減少して温
度上昇が抑制されるものである。
【００４２】また、他の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の容量比
との差を大きくさせずに対数の増加を行うことから、図
１３及び図１５に示すＳＡＷフィルタ（１１）のフィル
タ特性の劣化を防止することができるものである。
との差を大きくさせずに対数の増加を行うことから、図
１３及び図１５に示すＳＡＷフィルタ（１１）のフィル
タ特性の劣化を防止することができるものである。
【００４３】すなわち、梯子型バンドパスフィルタの特
性を損なうことなく、電力印加時の温度上昇を軽減でき
るため耐電力性の向上、特に直列腕に接続される共振器
の共振点付近に電力が印加された時の耐電力性の向上を
図ることができる。
性を損なうことなく、電力印加時の温度上昇を軽減でき
るため耐電力性の向上、特に直列腕に接続される共振器
の共振点付近に電力が印加された時の耐電力性の向上を
図ることができる。
【００４４】次に、図４に、本発明の第２の実施例にお
ける開口長等を説明するための図を示し、図５に図４の
フィルタの通過特性のグラフを示す。図４（ａ）におけ
るＳＡＷフィルタは、直列共振器Ｓ1 の電極指の対数を
他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3より多い120 対にすると共
に、次段以降の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の電極指の対数を
順次少なくして、110 対、100 対としたもので、他は図
１と同様である。
ける開口長等を説明するための図を示し、図５に図４の
フィルタの通過特性のグラフを示す。図４（ａ）におけ
るＳＡＷフィルタは、直列共振器Ｓ1 の電極指の対数を
他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3より多い120 対にすると共
に、次段以降の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の電極指の対数を
順次少なくして、110 対、100 対としたもので、他は図
１と同様である。
【００４５】このときの容量比が順次Ｃp1／Ｃs1＝0.78
1 ，Ｃp2／Ｃs2＝0.852 ，Ｃp3／Ｃ s3＝0.938 となり、
フィルタの通過特性のグラフが図５（Ａ）に示される。
1 ，Ｃp2／Ｃs2＝0.852 ，Ｃp3／Ｃ s3＝0.938 となり、
フィルタの通過特性のグラフが図５（Ａ）に示される。
【００４６】すなわち、初段の容量比の次段以降の容量
比との差を順次設けることで、結果的に各電極指２４
ａ，２４ｂに流れる電流を減少させ、かつフィルタ特性
を劣化させずに耐電力性の向上が図られるものである。
比との差を順次設けることで、結果的に各電極指２４
ａ，２４ｂに流れる電流を減少させ、かつフィルタ特性
を劣化させずに耐電力性の向上が図られるものである。
【００４７】同様に、図４（ｂ）では直列共振器Ｓ1 〜
Ｓ3 の対数を順次140 対，120 対、100 対とし、図４
（Ｃ）では対数を順次150 対、125 対、100 対としたと
きのフィルタの通過特性のグラフが図５（Ｂ），（Ｃ）
に示され、図４（Ｃ），図５（Ｃ）を許容範囲としてイ
ンピーダンスのマッチングが行われる。
Ｓ3 の対数を順次140 対，120 対、100 対とし、図４
（Ｃ）では対数を順次150 対、125 対、100 対としたと
きのフィルタの通過特性のグラフが図５（Ｂ），（Ｃ）
に示され、図４（Ｃ），図５（Ｃ）を許容範囲としてイ
ンピーダンスのマッチングが行われる。
【００４８】次に、図６に、本発明の第３の実施例の構
成図を示す。図６のＳＡＷフィルタ２１B は、並列共振
器Ｐ1 〜Ｐ3 及び直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3 の電極指２４
ａ，２４ｂの対数を同一にして、直列共振器Ｓ1 の開口
長Ｌs1のみを他の直列共振器Ｓ 2 ，Ｓ3 の開口長Ｌs2，
Ｌs3（Ｌs2＝Ｌs3）より長く形成したもので、他は図１
と同様である。
成図を示す。図６のＳＡＷフィルタ２１B は、並列共振
器Ｐ1 〜Ｐ3 及び直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3 の電極指２４
ａ，２４ｂの対数を同一にして、直列共振器Ｓ1 の開口
長Ｌs1のみを他の直列共振器Ｓ 2 ，Ｓ3 の開口長Ｌs2，
Ｌs3（Ｌs2＝Ｌs3）より長く形成したもので、他は図１
と同様である。
【００４９】ここで、図７に図６の開口長等を説明する
ための図を示し、図８に図７のフィルタの通過特性のグ
ラフを示す。図７（ａ）に示すように、並列共振器Ｐ1
〜Ｐ 3 の対数を５０対、開口長を150 μm （Ｌp1＝Ｌp2
＝Ｌp3）とし、直列共振器Ｓ 2 ，Ｓ3 の対数を100 対、
開口長を８０μm （Ｌs2＝Ｌs3）としたもので、直列共
振器Ｓ1 の対数を100 対、開口長Ｌs1を６０μm とした
ものである。この場合のフィルタの通過特性が図８
（Ａ）に示される。
ための図を示し、図８に図７のフィルタの通過特性のグ
ラフを示す。図７（ａ）に示すように、並列共振器Ｐ1
〜Ｐ 3 の対数を５０対、開口長を150 μm （Ｌp1＝Ｌp2
＝Ｌp3）とし、直列共振器Ｓ 2 ，Ｓ3 の対数を100 対、
開口長を８０μm （Ｌs2＝Ｌs3）としたもので、直列共
振器Ｓ1 の対数を100 対、開口長Ｌs1を６０μm とした
ものである。この場合のフィルタの通過特性が図８
（Ａ）に示される。
【００５０】また、図７（ｂ）においては直列共振器Ｓ
1 の開口長Ｌs1を４０μm としたもので、フィルタの通
過特性が図８（Ｂ）に示される。
1 の開口長Ｌs1を４０μm としたもので、フィルタの通
過特性が図８（Ｂ）に示される。
【００５１】このように直列共振器Ｓ1 のみの開口長Ｌ
s1を短かくすることで、くし形電極２５ａ，２５ｂ全体
の抵抗値が減少して温度上昇が抑制され耐電力性を向上
させることができる。
s1を短かくすることで、くし形電極２５ａ，２５ｂ全体
の抵抗値が減少して温度上昇が抑制され耐電力性を向上
させることができる。
【００５２】なお、直列共振器Ｓ1 の開口長Ｌs1が４０
μm の場合、容量比が他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の容
量比との差が大きくなって、挿入損失がやや劣化し、帯
域幅も狭くなる。従って、インピーダンスのマッチング
を考慮すると開口長Ｌs1が６０μm まで許容される。
μm の場合、容量比が他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の容
量比との差が大きくなって、挿入損失がやや劣化し、帯
域幅も狭くなる。従って、インピーダンスのマッチング
を考慮すると開口長Ｌs1が６０μm まで許容される。
【００５３】続いて、図９に、本発明の第４の実施例に
おける開口長等を説明するための図を示し、図１０に図
９のフィルタの通過特性のグラフを示す。
おける開口長等を説明するための図を示し、図１０に図
９のフィルタの通過特性のグラフを示す。
【００５４】図９に示す本発明の第４の実施例は、第３
の実施例における直列共振器Ｓ1 の開口長Ｌs1を他段の
直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 よりも短かく形成すると共に、該
直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の開口長Ｌs2，Ｌs3を順次長く形
成したもので、耐電力性の向上は第３の実施例と同様で
ある。
の実施例における直列共振器Ｓ1 の開口長Ｌs1を他段の
直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 よりも短かく形成すると共に、該
直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の開口長Ｌs2，Ｌs3を順次長く形
成したもので、耐電力性の向上は第３の実施例と同様で
ある。
【００５５】そこで、図９（ａ）に示すように、並列共
振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対、開口長を150 μm （Ｌ
p1＝Ｌp2＝Ｌp3）とする。また、直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3
の対数を100 対とし、開口長を順次、Ｌs1＝７０μm ，
Ｌs2＝７５μm ，Ｌs3＝８０μm と長くして形成したも
ので、このときのフィルタの通過特性が図１０（Ａ）に
示される。
振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対、開口長を150 μm （Ｌ
p1＝Ｌp2＝Ｌp3）とする。また、直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3
の対数を100 対とし、開口長を順次、Ｌs1＝７０μm ，
Ｌs2＝７５μm ，Ｌs3＝８０μm と長くして形成したも
ので、このときのフィルタの通過特性が図１０（Ａ）に
示される。
【００５６】同様に、図９（ｂ）では開口長をＬs1＝６
０μm ，Ｌs2＝７０μm ，Ｌs3＝８０μm とし、図９
（ｃ）では開口長をＬs1＝５０μm ，Ｌs2＝６５μm ，
Ｌs3＝８０μm とし、図９（ｄ）では開口長をＬs1＝４
０μm ，Ｌs2＝６０μm ，Ｌs3＝８０μm としたもの
で、それぞれのフィルタの通過特性が図１０（Ｂ）〜
（Ｄ）に示される。
０μm ，Ｌs2＝７０μm ，Ｌs3＝８０μm とし、図９
（ｃ）では開口長をＬs1＝５０μm ，Ｌs2＝６５μm ，
Ｌs3＝８０μm とし、図９（ｄ）では開口長をＬs1＝４
０μm ，Ｌs2＝６０μm ，Ｌs3＝８０μm としたもの
で、それぞれのフィルタの通過特性が図１０（Ｂ）〜
（Ｄ）に示される。
【００５７】この場合、図９（ａ）〜（ｄ）の各容量比
が順次増大し、３段目の容量比0.938 を従来のＳＡＷフ
ィルタとすると、その差が大きくなるほど、帯域幅が狭
くなり、挿入損失が大きくなる。この場合、図９（ｂ）
までは特性の劣化がない。
が順次増大し、３段目の容量比0.938 を従来のＳＡＷフ
ィルタとすると、その差が大きくなるほど、帯域幅が狭
くなり、挿入損失が大きくなる。この場合、図９（ｂ）
までは特性の劣化がない。
【００５８】次に、図１１に、本発明の第５の実施例を
説明するための図を示す。図１１に示す本発明の第５の
実施例は、初段の直列共振器Ｓ1 の対数を他段の直列共
振器Ｓ2 ，Ｓ3 よりも多く形成すると共に、開口長Ｌs1
を短く形成したものである。
説明するための図を示す。図１１に示す本発明の第５の
実施例は、初段の直列共振器Ｓ1 の対数を他段の直列共
振器Ｓ2 ，Ｓ3 よりも多く形成すると共に、開口長Ｌs1
を短く形成したものである。
【００５９】これにより、直列共振器Ｓ1 のくし形電極
２５ａ，２５ｂ全体の抵抗値を減少させ、かつ各電極指
２４ａ，２４ｂに流れる電流を減少させて、温度上昇を
抑制し、耐電力性を向上させることができるものであ
る。
２５ａ，２５ｂ全体の抵抗値を減少させ、かつ各電極指
２４ａ，２４ｂに流れる電流を減少させて、温度上昇を
抑制し、耐電力性を向上させることができるものであ
る。
【００６０】例えば、図１１（Ａ）に示すように、並列
共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対、開口長を150 μm
（Ｌp1＝Ｌp2＝Ｌp3）とし、直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対
数を100 対、開口長を８０μm （Ｌs2＝Ｌs3）としたも
ので、直列共振器Ｓ1 の対数を150 対、開口長Ｌs1を５
０μm としたものである。この場合のフィルタの通過特
性が図１１（Ｂ）に示される。
共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対、開口長を150 μm
（Ｌp1＝Ｌp2＝Ｌp3）とし、直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対
数を100 対、開口長を８０μm （Ｌs2＝Ｌs3）としたも
ので、直列共振器Ｓ1 の対数を150 対、開口長Ｌs1を５
０μm としたものである。この場合のフィルタの通過特
性が図１１（Ｂ）に示される。
【００６１】この場合、直列共振器Ｓ1 の容量比は他段
と同じであり、特性劣化が防止されているが、差が許容
される範囲で開口長及び対数を変化させてもよい。
と同じであり、特性劣化が防止されているが、差が許容
される範囲で開口長及び対数を変化させてもよい。
【００６２】次に、図１２に、本発明の第６の実施例を
説明するための図を示す。図１２に示す本発明の第６の
実施例は、初段の直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3 の開口長を順次
長く形成すると共に、対数を順次少なくしたもので、こ
れによる耐電力性向上の原理は第５の実施例と同様であ
る。
説明するための図を示す。図１２に示す本発明の第６の
実施例は、初段の直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3 の開口長を順次
長く形成すると共に、対数を順次少なくしたもので、こ
れによる耐電力性向上の原理は第５の実施例と同様であ
る。
【００６３】例えば、図１２（Ａ）に示すように、並列
共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対、開口長を150 μm
（Ｌp1＝Ｌp2＝Ｌp3）とする。また、直列共振器Ｓ1 〜
Ｓ3 の対数を順次150 対、115 対、100 対と短く形成
し、開口長を順次、Ｌs1＝７０μm ，Ｌs2＝７５μm ，
Ｌs3＝８０μm と長くして形成したもので、このときの
フィルタの通過特性が図１２（Ｂ）に示される。
共振器Ｐ1 〜Ｐ3 の対数を５０対、開口長を150 μm
（Ｌp1＝Ｌp2＝Ｌp3）とする。また、直列共振器Ｓ1 〜
Ｓ3 の対数を順次150 対、115 対、100 対と短く形成
し、開口長を順次、Ｌs1＝７０μm ，Ｌs2＝７５μm ，
Ｌs3＝８０μm と長くして形成したもので、このときの
フィルタの通過特性が図１２（Ｂ）に示される。
【００６４】この場合、直列共振器Ｓ1 の容量比は他段
と同じであり、特性劣化が防止されているが、差が許容
される範囲で開口長及び対数を変化させてもよい。
と同じであり、特性劣化が防止されているが、差が許容
される範囲で開口長及び対数を変化させてもよい。
【００６５】なお、図示しないが、初段の直列共振器Ｓ
1 の開口長Ｌs1を他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の開口長
Ｌs2，Ｌs3（Ｌs2＝Ｌs3）よりも短かく形成すると共
に、直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3 の対数を順次少なく形成して
も同様の効果を有する。また、逆に直列共振器Ｓ1 の対
数を他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対数（Ｓ2 ，Ｓ3 の
対数は同じ）より多く形成すると共に、開口長Ｌs1〜Ｌ
s3を順次長く形成しても同様の効果を有するものであ
る。
1 の開口長Ｌs1を他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の開口長
Ｌs2，Ｌs3（Ｌs2＝Ｌs3）よりも短かく形成すると共
に、直列共振器Ｓ1 〜Ｓ3 の対数を順次少なく形成して
も同様の効果を有する。また、逆に直列共振器Ｓ1 の対
数を他段の直列共振器Ｓ2 ，Ｓ3 の対数（Ｓ2 ，Ｓ3 の
対数は同じ）より多く形成すると共に、開口長Ｌs1〜Ｌ
s3を順次長く形成しても同様の効果を有するものであ
る。
【００６６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、初段の第
２の共振器の対数を他段の第１の共振器よりも多く形成
し、又は開口長を短かく形成することにより、くし形電
極の各電極指に流れる電流が減少し、またくし形電極全
体の抵抗値が減少され、温度上昇が抑制されて耐電力性
を向上させることができるものである。
２の共振器の対数を他段の第１の共振器よりも多く形成
し、又は開口長を短かく形成することにより、くし形電
極の各電極指に流れる電流が減少し、またくし形電極全
体の抵抗値が減少され、温度上昇が抑制されて耐電力性
を向上させることができるものである。
【図１】本発明の第１の実施例の構成図である。
【図２】図１の開口長、対数、容量比を説明するための
図である。
図である。
【図３】図１のフィルタの通過特性のグラフである。
【図４】本発明の第２の実施例における開口長等を説明
するための図である。
するための図である。
【図５】図４のフィルタの通過特性のグラフである。
【図６】本発明の第３の実施例の構成図である。
【図７】図６の開口長等を説明するための図である。
【図８】図７のフィルタの通過特性のグラフである。
【図９】本発明の第４の実施例における開口長等を説明
するための図である。
するための図である。
【図１０】図９のフィルタの通過特性のグラフである。
【図１１】本発明の第５の実施例を説明するための図で
ある。
ある。
【図１２】本発明の第６の実施例を説明するための図で
ある。
ある。
【図１３】梯子型のＳＡＷフィルタの構成図である。
【図１４】図１３におけるＳＡＷ共振器の構成図であ
る。
る。
【図１５】図１３のフィルタ特性を説明するための図で
ある。
ある。
【図１６】加速寿命試験のグラフである。
【図１７】フィルタの温度上昇のグラフである。
【図１８】フィルタの温度上昇と劣化を説明するための
図である。
図である。
２１A ，２１B ＳＡＷフィルタ ２２ 第１の共振器 ２３ 第２の共振器 ２４ａ，２４ｂ 電極指 ２５ａ，２５ｂ くし形電極
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 谷口 元治 神奈川県川崎市中原区上小田中1015番地 富士通株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 所定数の電極指（２４ａ，２４ｂ）を有
するくし形電極（２５ａ，２５ｂ）が互いにかみ合い状
態で整合された一端子対弾性表面波共振器であって、所
定の共振周波数（frp ）を有する第１の共振器（２２）
を並列腕に、該第１の共振器の反共振周波数（fap ）に
少なくとも略一致する共振周波数（frs ）をもつ第２の
共振器（２３）を直列腕に複数段配置される梯子型の弾
性表面波フィルタにおいて、 入力側より初段に配置される前記第２の共振器（Ｓ1 ）
の前記かみ合い状態の電極指（２４ａ，２４ｂ）の対数
を、他段の前記第２の共振器（Ｓ2 ，Ｓ3 ）の対数より
多く形成することを特徴とする弾性表面波フィルタ。 - 【請求項２】 前記初段の第２の共振器（Ｓ1 ）の次段
以降における前記第２の共振器（Ｓ2 ，Ｓ3 ）の前記か
み合い状態の電極指（２４ａ，２４ｂ）の対数を、順次
少なく形成することを特徴とする請求項１記載の弾性表
面波フィルタ。 - 【請求項３】 所定数の電極指（２４ａ，２４ｂ）を有
するくし形電極（２５ａ，２５ｂ）が互いにかみ合い状
態で整合された一端子対弾性表面波共振器であって、所
定数の共振周波数（frp ）を有する第１の共振器（２
２）を並列腕に、該第１の共振器の反共振周波数（fap
）に少なくとも略一致する共振周波数（frs ）をもつ
第２の共振器（２３）を直列腕に複数段配置される梯子
型の弾性表面波フィルタにおいて、 入力側より初段に配置される前記第２の共振器（Ｓ1 ）
における前記かみ合い状態の重複する電極指（２４ａ，
２４ｂ）長を、他段の前記第２の共振器（Ｓ2，Ｓ3 ）
の該重複する電極指（２４ａ，２４ｂ）長より短く形成
することを特徴とする弾性表面波フィルタ。 - 【請求項４】 前記初段の第２の共振器（Ｓ1 ）の次段
以降における前記第２の共振器（Ｓ2 ，Ｓ3 ）の前記か
み合い状態の重複する電極指（２４ａ，２４ｂ）長を、
順次長く形成することを特徴とする請求項３記載の弾性
表面波フィルタ。 - 【請求項５】 前記初段の第２の共振器（Ｓ1 ）におけ
る前記かみ合い状態の電極指（２４ａ，２４ｂ）の対数
を、他段の前記第２の共振器（Ｓ2 ，Ｓ3 ）の対数より
多く形成することを特徴とする請求項３又は４記載の弾
性表面波フィルタ。 - 【請求項６】 前記初段の第２の共振器（Ｓ1 ）の次段
以降における前記かみ合い状態の電極指（２４ａ，２４
ｂ）の対数を、順次少なく形成することを特徴とする請
求項５記載の弾性表面波フィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18518192A JP3194540B2 (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 弾性表面波フィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18518192A JP3194540B2 (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 弾性表面波フィルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0629779A true JPH0629779A (ja) | 1994-02-04 |
| JP3194540B2 JP3194540B2 (ja) | 2001-07-30 |
Family
ID=16166263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18518192A Expired - Lifetime JP3194540B2 (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 弾性表面波フィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3194540B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0682410A1 (en) * | 1994-05-11 | 1995-11-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Elastic surface wave apparatus |
| US5589806A (en) * | 1994-01-12 | 1996-12-31 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter having parallel/serial resonator connection based on transmitting and receiving frequencies |
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