JPH06306409A - 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材Info
- Publication number
- JPH06306409A JPH06306409A JP5119164A JP11916493A JPH06306409A JP H06306409 A JPH06306409 A JP H06306409A JP 5119164 A JP5119164 A JP 5119164A JP 11916493 A JP11916493 A JP 11916493A JP H06306409 A JPH06306409 A JP H06306409A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered alloy
- valve guide
- guide member
- free graphite
- wear resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブ
ガイド部材を提供する。 【構成】 内燃機関のバルブガイド部材を、Ｃ：１〜４
％、Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１％を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、並びにパーライトを主体とした素地
に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物、および遊離黒
鉛が分散分布し、かつ前記遊離黒鉛中には、粒径：７０
〜５００μｍの粗大遊離黒鉛が、全体に占める割合で
０．５〜１０面積％存在する組織を有するＦｅ基焼結合
金で構成する。
ガイド部材を提供する。 【構成】 内燃機関のバルブガイド部材を、Ｃ：１〜４
％、Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１％を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、並びにパーライトを主体とした素地
に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物、および遊離黒
鉛が分散分布し、かつ前記遊離黒鉛中には、粒径：７０
〜５００μｍの粗大遊離黒鉛が、全体に占める割合で
０．５〜１０面積％存在する組織を有するＦｅ基焼結合
金で構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた耐摩耗性を
示す内燃機関の構造部材の１つであるＦｅ基焼結合金製
バルブガイド部材に関するものである。
示す内燃機関の構造部材の１つであるＦｅ基焼結合金製
バルブガイド部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、内燃機関のバルブガイド部材とし
て、多くのＦｅ基焼結合金が適用されていることは良く
知られるところである。
て、多くのＦｅ基焼結合金が適用されていることは良く
知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の内燃機関
の高出力化および高速化はめざましく、これに伴ない、
これの構造部材の使用条件は一段と苛酷さを増し、特に
中心孔に挿通されて往復動するバルブとの間ではげしい
摺動摩耗を受けるバルブガイド部材には、より一層の耐
摩耗性の向上が要求されるが、従来の多くのＦｅ基焼結
合金製バルブガイド部材はこれに対応できる十分な耐摩
耗性をもつものではないのが現状である。
の高出力化および高速化はめざましく、これに伴ない、
これの構造部材の使用条件は一段と苛酷さを増し、特に
中心孔に挿通されて往復動するバルブとの間ではげしい
摺動摩耗を受けるバルブガイド部材には、より一層の耐
摩耗性の向上が要求されるが、従来の多くのＦｅ基焼結
合金製バルブガイド部材はこれに対応できる十分な耐摩
耗性をもつものではないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、苛酷な条件下での実用ですぐれ
た耐摩耗性を発揮するＦｅ基焼結合金製バルブガイド部
材を開発すべく研究を行なった結果、内燃機関のバルブ
ガイド部材を、重量％で（以下、％は重量％を示す）
Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：
０．１〜０．８％、 Ｍｏ：０．０５〜１％、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並びにパ
ーライトを主体とする素地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合
物と炭化物、および遊離黒鉛が分散分布し、かつ前記遊
離黒鉛中には、粒径：７０〜５００μｍの粗大遊離黒鉛
が、全体に占める割合で０．５〜１０面積％存在する組
織を有するＦｅ基焼結合金で構成すると、この結果のＦ
ｅ基焼結合金製バルブガイド部材は、上記硬質のＦｅ−
Ｃ−Ｐ化合物と炭化物による硬さ向上と、上記遊離黒
鉛、特に上記粗大遊離黒鉛による自己潤滑効果の向上と
が相まって、一段とすぐれた耐摩耗性を示すようになる
という研究結果を得たのである。
上述のような観点から、苛酷な条件下での実用ですぐれ
た耐摩耗性を発揮するＦｅ基焼結合金製バルブガイド部
材を開発すべく研究を行なった結果、内燃機関のバルブ
ガイド部材を、重量％で（以下、％は重量％を示す）
Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：
０．１〜０．８％、 Ｍｏ：０．０５〜１％、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並びにパ
ーライトを主体とする素地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合
物と炭化物、および遊離黒鉛が分散分布し、かつ前記遊
離黒鉛中には、粒径：７０〜５００μｍの粗大遊離黒鉛
が、全体に占める割合で０．５〜１０面積％存在する組
織を有するＦｅ基焼結合金で構成すると、この結果のＦ
ｅ基焼結合金製バルブガイド部材は、上記硬質のＦｅ−
Ｃ−Ｐ化合物と炭化物による硬さ向上と、上記遊離黒
鉛、特に上記粗大遊離黒鉛による自己潤滑効果の向上と
が相まって、一段とすぐれた耐摩耗性を示すようになる
という研究結果を得たのである。
【０００５】したがって、この発明は上記の研究結果に
もとづいてなされたものであって、Ｃ：１〜４％、
Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、
Ｍｏ；０．０５〜１％、を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成、並びにパーライトを主体とする素
地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物、および遊離
黒鉛が分散分布し、かつ前記遊離黒鉛中には、粒径：７
０〜５００μｍの粗大遊離黒鉛が、全体に占める割合で
０．５〜１０面積％存在する組織を有するＦｅ基焼結合
金で構成してなる耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製
バルブガイド部材に特徴を有するものである。
もとづいてなされたものであって、Ｃ：１〜４％、
Ｃｕ：１．５〜６％、Ｐ：０．１〜０．８％、
Ｍｏ；０．０５〜１％、を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成、並びにパーライトを主体とする素
地に、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物、および遊離
黒鉛が分散分布し、かつ前記遊離黒鉛中には、粒径：７
０〜５００μｍの粗大遊離黒鉛が、全体に占める割合で
０．５〜１０面積％存在する組織を有するＦｅ基焼結合
金で構成してなる耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製
バルブガイド部材に特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明のバルブガイド部材を構
成するＦｅ基焼結合金の成分組成および組織を上記の通
りに限定した理由を説明する。 （Ａ） 成分組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地のパーライトを形成して、これを強化
するほか、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物を形成し
て硬さを向上させ、さらに粗大遊離黒鉛を含む遊離黒鉛
としても分布して自己潤滑性を著しく向上させ、もって
耐摩耗性の一層の向上をはかる作用があるが、その含有
量が１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方その含有量が４％を越えると急激な脆化が起って所望
の強度保持が困難になることから、その含有量を１〜４
％と定めた。
成するＦｅ基焼結合金の成分組成および組織を上記の通
りに限定した理由を説明する。 （Ａ） 成分組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地のパーライトを形成して、これを強化
するほか、硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物を形成し
て硬さを向上させ、さらに粗大遊離黒鉛を含む遊離黒鉛
としても分布して自己潤滑性を著しく向上させ、もって
耐摩耗性の一層の向上をはかる作用があるが、その含有
量が１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方その含有量が４％を越えると急激な脆化が起って所望
の強度保持が困難になることから、その含有量を１〜４
％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、素地に固溶して、これを強化するほか、
パーライト素地を安定化させる作用があるが、その含有
量が１．５未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方その含有量が６％を越えても前記作用により一層の
向上効果は現われず、むしろ脆化傾向が現われるように
なることから、その含有量を１．５〜６％と定めた。
パーライト素地を安定化させる作用があるが、その含有
量が１．５未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方その含有量が６％を越えても前記作用により一層の
向上効果は現われず、むしろ脆化傾向が現われるように
なることから、その含有量を１．５〜６％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｐ Ｐ成分には、焼結性を改善し、もって強度を向上させる
ほか、上記の通り硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物を形成し、
遊離黒鉛との共存において耐摩耗性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方その含有量が０．８％を越える
と、素地が硬化しすぎるようになると共に、粗大なＦｅ
−Ｃ−Ｐ化合物が析出するようになって被削性が悪化す
るほか、相手攻撃性も増すようになることから、その含
有量を０．１〜０．８％と定めた。
ほか、上記の通り硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物を形成し、
遊離黒鉛との共存において耐摩耗性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方その含有量が０．８％を越える
と、素地が硬化しすぎるようになると共に、粗大なＦｅ
−Ｃ−Ｐ化合物が析出するようになって被削性が悪化す
るほか、相手攻撃性も増すようになることから、その含
有量を０．１〜０．８％と定めた。
【０００９】（ｄ） Ｍｏ Ｍｏ成分には、素地に固溶して、これを強化するほか、
炭化物を形成して硬さを向上させ、もって耐摩耗性の向
上に寄与する作用があるが、その含有量が０．０５％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が１％を越えると被削性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．０５〜１％と定めた。
炭化物を形成して硬さを向上させ、もって耐摩耗性の向
上に寄与する作用があるが、その含有量が０．０５％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が１％を越えると被削性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．０５〜１％と定めた。
【００１０】（Ｂ） 粗大遊離黒鉛 一般に、粉末冶金法にて遊離黒鉛分散型Ｆｅ基焼結合金
を製造するに際して、原料粉末として用いられる黒鉛粉
末は、２００mesh以下の粒度をもつものを使用するのが
普通であり、この場合Ｆｅ基焼結合金の素地に分散分布
する遊離黒鉛は、平均粒径で３０μｍ以下の粒径をもつ
ようになるものであり、したがってこの発明のＦｅ基焼
結合金では、一般に原料粉末として用いられている粒度
の黒鉛粉末と、これに加えて相対的に粗粒の黒鉛粉末、
すなわち２００〜３０meshの粒度をもった黒鉛粉末を用
いて、Ｆｅ基焼結合金基地中に７０〜５００μｍの粒径
をもった粗大遊離黒鉛を０．５〜１０面積％の割合で分
散分布させるものである。これら粗大遊離黒鉛の粒径お
よび割合は経験的に定められたものであって、その粒径
が７０μｍ未満でも、その割合が０．５面積％未満でも
所望のすぐれた保油潤滑効果を確保することができず、
一方その粒径が５００μｍを越えると、これが破壊の起
点となって折損し易くなり、またその割合が１０面積％
を越えると急激な強度低下をきたすようになるという理
由で７０〜５００μｍの粒径を有する粗大遊離黒鉛の割
合を０．５〜１０面積％と定めたのである。
を製造するに際して、原料粉末として用いられる黒鉛粉
末は、２００mesh以下の粒度をもつものを使用するのが
普通であり、この場合Ｆｅ基焼結合金の素地に分散分布
する遊離黒鉛は、平均粒径で３０μｍ以下の粒径をもつ
ようになるものであり、したがってこの発明のＦｅ基焼
結合金では、一般に原料粉末として用いられている粒度
の黒鉛粉末と、これに加えて相対的に粗粒の黒鉛粉末、
すなわち２００〜３０meshの粒度をもった黒鉛粉末を用
いて、Ｆｅ基焼結合金基地中に７０〜５００μｍの粒径
をもった粗大遊離黒鉛を０．５〜１０面積％の割合で分
散分布させるものである。これら粗大遊離黒鉛の粒径お
よび割合は経験的に定められたものであって、その粒径
が７０μｍ未満でも、その割合が０．５面積％未満でも
所望のすぐれた保油潤滑効果を確保することができず、
一方その粒径が５００μｍを越えると、これが破壊の起
点となって折損し易くなり、またその割合が１０面積％
を越えると急激な強度低下をきたすようになるという理
由で７０〜５００μｍの粒径を有する粗大遊離黒鉛の割
合を０．５〜１０面積％と定めたのである。
【００１１】
【実施例】つぎに、この発明のバルブガイド部材を実施
例により具体的に説明する。原料粉末として、粒度：−
８０meshのＦｅ粉末、同−２００meshの炭素粉末と同２
００〜３０meshの範囲内の所定の粒度を有する粗大炭素
粉末、同−１００meshのＣｕ粉末、同−１００meshのＭ
ｏ粉末、同−１５０meshのＦｅ−２７％Ｐ合金粉末、お
よび同−２００meshのＣｕ−８％Ｐ合金粉末を用い、こ
れら原料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成に配合
し、１％のステアリン酸亜鉛を加えてＶ型ミキサーにて
３０分間混合した後、６ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプ
レス成形し、ついでこの圧粉体を、天然ガスの分解ガス
雰囲気中、温度：６５０℃に２０分間保持して脱脂し、
引続いて１０５０〜１１５０℃の範囲内の所定温度に昇
温し、この温度に６０分間保持して焼結し、焼結後仕上
加工を施すことにより、実質的に配合組成と同じ成分組
成を有すると共に、いずれもパーライトを主体とした素
地に硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物、および遊離黒
鉛が分散分布し、かつ７０〜５００μｍの粒径の粗大遊
離黒鉛がそれぞれ表１に示される割合で存在する組織を
有するＦｅ基焼結合金で構成された長さ：５０mm×外
径：１２mm×内径：６．６mmの寸法の本発明Ｆｅ基焼結
合金製バルブガイド部材（以下、本発明バルブガイドと
いう）１〜１３をそれぞれ製造した。また、比較の目的
で、表１に示される通り成分組成および粗大遊離黒鉛の
割合のうちのいずれか（表１に※印を付す）がこの発明
の範囲から外れたＦｅ基焼結合金で構成された比較Ｆｅ
基焼結合金製バルブガイド部材（以下、比較バルブガイ
ドという）１〜５をそれぞれ製造した。
例により具体的に説明する。原料粉末として、粒度：−
８０meshのＦｅ粉末、同−２００meshの炭素粉末と同２
００〜３０meshの範囲内の所定の粒度を有する粗大炭素
粉末、同−１００meshのＣｕ粉末、同−１００meshのＭ
ｏ粉末、同−１５０meshのＦｅ−２７％Ｐ合金粉末、お
よび同−２００meshのＣｕ−８％Ｐ合金粉末を用い、こ
れら原料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成に配合
し、１％のステアリン酸亜鉛を加えてＶ型ミキサーにて
３０分間混合した後、６ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプ
レス成形し、ついでこの圧粉体を、天然ガスの分解ガス
雰囲気中、温度：６５０℃に２０分間保持して脱脂し、
引続いて１０５０〜１１５０℃の範囲内の所定温度に昇
温し、この温度に６０分間保持して焼結し、焼結後仕上
加工を施すことにより、実質的に配合組成と同じ成分組
成を有すると共に、いずれもパーライトを主体とした素
地に硬質のＦｅ−Ｃ−Ｐ化合物と炭化物、および遊離黒
鉛が分散分布し、かつ７０〜５００μｍの粒径の粗大遊
離黒鉛がそれぞれ表１に示される割合で存在する組織を
有するＦｅ基焼結合金で構成された長さ：５０mm×外
径：１２mm×内径：６．６mmの寸法の本発明Ｆｅ基焼結
合金製バルブガイド部材（以下、本発明バルブガイドと
いう）１〜１３をそれぞれ製造した。また、比較の目的
で、表１に示される通り成分組成および粗大遊離黒鉛の
割合のうちのいずれか（表１に※印を付す）がこの発明
の範囲から外れたＦｅ基焼結合金で構成された比較Ｆｅ
基焼結合金製バルブガイド部材（以下、比較バルブガイ
ドという）１〜５をそれぞれ製造した。
【００１２】
【表１】
【００１３】つぎに、この結果得られた各種バルブガイ
ドを、排気量：２０００ccのＤＯＨＣ型エンジンのアル
ミ鋳物製シリンダヘッドの排気側に圧入して取付け、内
径の仕上げ加工を行なった状態で、燃料として無鉛ガソ
リンを用い、回転数：６２００r.p.m.で４５０時間運転
の実機試験を行ない、バルブシート側の端縁から長さ方
向５mmの内面位置での内径を測定し、試験前の内径に対
する試験後の内径変化量を摩耗量として測定した。これ
らの測定結果を表１に示した。
ドを、排気量：２０００ccのＤＯＨＣ型エンジンのアル
ミ鋳物製シリンダヘッドの排気側に圧入して取付け、内
径の仕上げ加工を行なった状態で、燃料として無鉛ガソ
リンを用い、回転数：６２００r.p.m.で４５０時間運転
の実機試験を行ない、バルブシート側の端縁から長さ方
向５mmの内面位置での内径を測定し、試験前の内径に対
する試験後の内径変化量を摩耗量として測定した。これ
らの測定結果を表１に示した。
【００１３】
【発明の効果】表１に示される結果から、本発明バルブ
ガイド１〜１３は、いずれもきわめて高速の長時間連続
運転にもかかわらず、すぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、比較バルブガイド１〜５に見られるように、これを
構成するＦｅ基焼結合金の成分組成および粗大遊離黒鉛
の割合のうちのいずれかでもこの発明の範囲から外れる
と所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができないこ
とが明らかである。上述のように、この発明のＦｅ基焼
結合金製バルブガイド部材は、苛酷な条件下での使用に
際してもすぐれた耐摩耗性を発揮し、内燃機関の高性能
化および高速化に十分対応できる特性をもつものであ
る。
ガイド１〜１３は、いずれもきわめて高速の長時間連続
運転にもかかわらず、すぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、比較バルブガイド１〜５に見られるように、これを
構成するＦｅ基焼結合金の成分組成および粗大遊離黒鉛
の割合のうちのいずれかでもこの発明の範囲から外れる
と所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができないこ
とが明らかである。上述のように、この発明のＦｅ基焼
結合金製バルブガイド部材は、苛酷な条件下での使用に
際してもすぐれた耐摩耗性を発揮し、内燃機関の高性能
化および高速化に十分対応できる特性をもつものであ
る。
フロントページの続き (72)発明者 星野 和之 新潟県新潟市小金町３−１ 三菱マテリア ル株式会社新潟製作所内 (72)発明者 田中 一郎 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 佐々木 正司 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：１〜４％、 Ｃｕ：１．５〜６％、 Ｐ：０．１〜０．８％、 Ｍｏ：０．０５〜１％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並
びにパーライトを主体とする素地に、硬質のＦｅ−Ｃ−
Ｐ化合物と炭化物、および遊離黒鉛が分散分布し、かつ
前記遊離黒鉛中には、粒径：７０〜５００μｍの粗大遊
離黒鉛が、全体に占める割合で０．５〜１０面積％存在
する組織を有するＦｅ基焼結合金で構成したことを特徴
とする耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイ
ド部材。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5119164A JP2812138B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 |
| US08/230,124 US5507257A (en) | 1993-04-22 | 1994-04-20 | Value guide member formed of Fe-based sintered alloy having excellent wear and abrasion resistance |
| EP94106163A EP0621347B1 (en) | 1993-04-22 | 1994-04-21 | Valve guide member formed of Fe-based sintered alloy having excellent wear and abrasion resistance |
| DE69412685T DE69412685T2 (de) | 1993-04-22 | 1994-04-21 | Ventilschaftführung, hergestellt aus einer Sinterlegierung auf Eisen-Basis mit sehr guter Beständigkeit gegen Verschleiss und Abrieb |
| KR1019940008551A KR0127658B1 (ko) | 1993-04-22 | 1994-04-22 | 내마모성 우수한 철(Fe)기 소결합금제 밸브가이드부재 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5119164A JP2812138B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306409A true JPH06306409A (ja) | 1994-11-01 |
| JP2812138B2 JP2812138B2 (ja) | 1998-10-22 |
Family
ID=14754501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5119164A Expired - Fee Related JP2812138B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2812138B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011149088A (ja) * | 2009-12-21 | 2011-08-04 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 焼結バルブガイドおよびその製造方法 |
| WO2014007278A1 (ja) * | 2012-07-06 | 2014-01-09 | 株式会社リケン | 鉄基焼結合金製バルブシート |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5220908A (en) * | 1975-08-12 | 1977-02-17 | Mitsubishi Metal Corp | Sintered alloy for valve seats |
| JPS6059046A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-05 | Nippon Piston Ring Co Ltd | バルブシ−ト用焼結合金材 |
| JPH0347952A (ja) * | 1990-05-18 | 1991-02-28 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 耐摩耗性鉄系焼結合金およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-04-22 JP JP5119164A patent/JP2812138B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5220908A (en) * | 1975-08-12 | 1977-02-17 | Mitsubishi Metal Corp | Sintered alloy for valve seats |
| JPS6059046A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-05 | Nippon Piston Ring Co Ltd | バルブシ−ト用焼結合金材 |
| JPH0347952A (ja) * | 1990-05-18 | 1991-02-28 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 耐摩耗性鉄系焼結合金およびその製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011149088A (ja) * | 2009-12-21 | 2011-08-04 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 焼結バルブガイドおよびその製造方法 |
| WO2014007278A1 (ja) * | 2012-07-06 | 2014-01-09 | 株式会社リケン | 鉄基焼結合金製バルブシート |
| JP2014015645A (ja) * | 2012-07-06 | 2014-01-30 | Riken Corp | 鉄基焼結合金製バルブシート |
| US9359921B2 (en) | 2012-07-06 | 2016-06-07 | Kabushiki Kaisha Riken | Sintered iron-based alloy valve seat |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2812138B2 (ja) | 1998-10-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3520093B2 (ja) | 二次硬化型高温耐摩耗性焼結合金 | |
| JP3952344B2 (ja) | バルブシート用耐摩耗性鉄基焼結合金材および鉄基焼結合金製バルブシート | |
| KR0127658B1 (ko) | 내마모성 우수한 철(Fe)기 소결합금제 밸브가이드부재 | |
| JP3447031B2 (ja) | 耐摩耗性焼結合金およびその製造方法 | |
| JP5887374B2 (ja) | 鉄基焼結合金製バルブシート | |
| JP4213060B2 (ja) | バルブシート用鉄基焼結合金材 | |
| JP6315241B2 (ja) | 耐摩耗性銅基焼結合金 | |
| JPH07113141B2 (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JP6392530B2 (ja) | 鉄基焼結合金製バルブシート | |
| JPH06306409A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JPS63290249A (ja) | 耐熱耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JP2812137B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JPH09209095A (ja) | 耐摩耗性に優れた鉄基焼結合金 | |
| JPH0953422A (ja) | すぐれた耐摩耗性と低い相手攻撃性を有する銅溶浸Ｆｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JPH0753900B2 (ja) | 耐熱耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JPH0641699A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JPH0953421A (ja) | すぐれた耐摩耗性と低い相手攻撃性を有するＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JPH06158217A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JPH06158218A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JP2877211B2 (ja) | バルブシート用鉄基焼結合金 | |
| JP2531625B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金 | |
| JPH10310851A (ja) | 高温耐摩耗性焼結合金 | |
| JPH06346181A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JPH06158115A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JP3763605B2 (ja) | バルブシート用焼結合金材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980707 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |