JPH06313431A - 摺動部材用組成物 - Google Patents
摺動部材用組成物Info
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- JPH06313431A JPH06313431A JP10297293A JP10297293A JPH06313431A JP H06313431 A JPH06313431 A JP H06313431A JP 10297293 A JP10297293 A JP 10297293A JP 10297293 A JP10297293 A JP 10297293A JP H06313431 A JPH06313431 A JP H06313431A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】摺動初期から優れた摩耗特性、焼付特性及び摩
擦特性を確実に発揮し、破壊を生じにくい摺動部材を提
供する。 【構成】耐熱合成樹脂からなるバインダと、該バインダ
中に分散された例えば下式の有機モリブデン化合物及び
固体潤滑剤とを含む摺動部材用組成物。
擦特性を確実に発揮し、破壊を生じにくい摺動部材を提
供する。 【構成】耐熱合成樹脂からなるバインダと、該バインダ
中に分散された例えば下式の有機モリブデン化合物及び
固体潤滑剤とを含む摺動部材用組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱合成樹脂をバイン
ダとした摺動部材用組成物に関する。この摺動部材用組
成物によって得られる摺動部材は、例えばエンジンのピ
ストンにおけるスカート部等のように、特に油中潤滑下
で摺動される部位に供して好適である。
ダとした摺動部材用組成物に関する。この摺動部材用組
成物によって得られる摺動部材は、例えばエンジンのピ
ストンにおけるスカート部等のように、特に油中潤滑下
で摺動される部位に供して好適である。
【０００２】
【従来の技術】従来、耐熱合成樹脂をバインダとした摺
動部材の摺動特性を改善する提案として、鉱物Ｍｏ
Ｓ2 、ＰＴＦＥ、Ｃ（グラファイト）等の固体潤滑剤の
配合が行われている。例えば、（１）ポリアミドイミド
にＰＴＦＥを配合し、摩耗を低減したもの（特開昭５４
−１６２０１４号公報）、（２）エポキシ樹脂に鉱物Ｍ
ｏＳ 2 を配合したもの（特開昭５７−３９９１６号公
報）、（３）エポキシ樹脂にＣ（グラファイト）を配合
したもの（特開昭５９−１９０４５５号公報）、（４）
ポリアミドイミドに鉱物ＭｏＳ2 を配合したもの（特開
昭６３−１２５８２１号公報）が知られている。
動部材の摺動特性を改善する提案として、鉱物Ｍｏ
Ｓ2 、ＰＴＦＥ、Ｃ（グラファイト）等の固体潤滑剤の
配合が行われている。例えば、（１）ポリアミドイミド
にＰＴＦＥを配合し、摩耗を低減したもの（特開昭５４
−１６２０１４号公報）、（２）エポキシ樹脂に鉱物Ｍ
ｏＳ 2 を配合したもの（特開昭５７−３９９１６号公
報）、（３）エポキシ樹脂にＣ（グラファイト）を配合
したもの（特開昭５９−１９０４５５号公報）、（４）
ポリアミドイミドに鉱物ＭｏＳ2 を配合したもの（特開
昭６３−１２５８２１号公報）が知られている。
【０００３】また、磁気記録媒体の摺動特性を改善する
提案として、（５）バインダ中に強磁性粉末を分散させ
た磁性層が一般式
提案として、（５）バインダ中に強磁性粉末を分散させ
た磁性層が一般式
【０００４】
【化１】
【０００５】（ここで、Ｒは炭素数１〜２０のアルキル
基）で表される有機モリブデン化合物を含むもの（特開
昭６０−１９５７２９号公報）、（６）同磁性層が一般
式
基）で表される有機モリブデン化合物を含むもの（特開
昭６０−１９５７２９号公報）、（６）同磁性層が一般
式
【０００６】
【化２】
【０００７】（ここで、Ｒは炭素数１〜２０のアルキル
基）で表される有機モリブデン化合物を含むもの（特開
昭６０−１９５７３１号公報）、（７）同磁性層が一般
式
基）で表される有機モリブデン化合物を含むもの（特開
昭６０−１９５７３１号公報）、（７）同磁性層が一般
式
【０００８】
【化３】
【０００９】（ここで、Ｒは炭素数１〜２０のアルキル
基）で表される有機モリブデン化合物を含むもの（特開
昭６０−１９５７３１号公報）が知られている。
基）で表される有機モリブデン化合物を含むもの（特開
昭６０−１９５７３１号公報）が知られている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記（１）〜
（４）の各提案における鉱物ＭｏＳ2 、ＰＴＦＥ、Ｃ
（グラファイト）等の固体潤滑剤は、市販のものの粒径
が例えば鉱物ＭｏＳ2 で１０〜３０μｍ、ＰＴＦＥで５
〜１０μｍ等と比較的大きく、マトリックスとなるバイ
ンダとともに同時に溶剤中で溶かしたときに液中で不均
一に分散しやすい。
（４）の各提案における鉱物ＭｏＳ2 、ＰＴＦＥ、Ｃ
（グラファイト）等の固体潤滑剤は、市販のものの粒径
が例えば鉱物ＭｏＳ2 で１０〜３０μｍ、ＰＴＦＥで５
〜１０μｍ等と比較的大きく、マトリックスとなるバイ
ンダとともに同時に溶剤中で溶かしたときに液中で不均
一に分散しやすい。
【００１１】このため、かかる組成物を母材にコーティ
ングすることによりコート摺動部材を製造すれば、摺動
面上に固体潤滑剤の局部的な不存在を生じ、局部的な摩
擦力の増加により摩耗・剥離発生の起点ともなる。こう
して、固体潤滑剤の不均一分散は、摩耗特性、焼付特性
を損なうのみならず、固体潤滑剤の配合比の割には摩擦
特性も低摩擦とならず、かつこれら特性にバラツキを生
じてしまう。そして、最悪の場合にはコート摺動部材の
破壊を引き起こすおそれもある。
ングすることによりコート摺動部材を製造すれば、摺動
面上に固体潤滑剤の局部的な不存在を生じ、局部的な摩
擦力の増加により摩耗・剥離発生の起点ともなる。こう
して、固体潤滑剤の不均一分散は、摩耗特性、焼付特性
を損なうのみならず、固体潤滑剤の配合比の割には摩擦
特性も低摩擦とならず、かつこれら特性にバラツキを生
じてしまう。そして、最悪の場合にはコート摺動部材の
破壊を引き起こすおそれもある。
【００１２】また、かかる組成物を用いて成形摺動部材
を製造すれば、例えば曲げ応力や引張応力等の外力が付
加された場合、成形摺動部材中に不均一に分散された固
体潤滑剤に応力集中を起こし、成形摺動部剤が破壊する
おそれがある。もっとも、コート摺動部材や成形摺動部
材中の固体潤滑剤の粒径を可及的に小さくする手段も考
えられるが、固体潤滑剤の粒径を微細化するためにサン
ドミル、ロールミル、ホモジナイザー等で処理を行え
ば、鉱物ＭｏＳ2 、ＰＴＦＥ、Ｃ（グラファイト）等は
１〜４μｍ程度にはなるものの、これでも未だ十分にバ
インダとともに溶剤中に均一に分散させることはできな
い。
を製造すれば、例えば曲げ応力や引張応力等の外力が付
加された場合、成形摺動部材中に不均一に分散された固
体潤滑剤に応力集中を起こし、成形摺動部剤が破壊する
おそれがある。もっとも、コート摺動部材や成形摺動部
材中の固体潤滑剤の粒径を可及的に小さくする手段も考
えられるが、固体潤滑剤の粒径を微細化するためにサン
ドミル、ロールミル、ホモジナイザー等で処理を行え
ば、鉱物ＭｏＳ2 、ＰＴＦＥ、Ｃ（グラファイト）等は
１〜４μｍ程度にはなるものの、これでも未だ十分にバ
インダとともに溶剤中に均一に分散させることはできな
い。
【００１３】一方、上記（５）〜（７）の各提案のよう
に、バインダ中に有機モリブデン化合物のみを配合した
摺動部材では、摺動初期の摺動特性が十分でないことが
判明した。すなわち、バインダ中に有機モリブデン化合
物を分散して得られる摺動部材では、摺動面上の有機モ
リブデン化合物の分子中のＭｏと同分子中のＳとが摺動
の際の熱により活性化し、分子間反応によりＭｏＳ2 を
生成する。かかる生成ＭｏＳ2 が摺動部材と相手材表面
とに付着するため、摩擦力を低減し、摩擦係数を低下さ
せ、これに伴い耐摩耗性及び焼付面圧も向上する。特
に、潤滑油中では、潤滑油中のＳもＭｏＳ2 の生成に関
わり、摺動部材の摺動特性がより向上する。
に、バインダ中に有機モリブデン化合物のみを配合した
摺動部材では、摺動初期の摺動特性が十分でないことが
判明した。すなわち、バインダ中に有機モリブデン化合
物を分散して得られる摺動部材では、摺動面上の有機モ
リブデン化合物の分子中のＭｏと同分子中のＳとが摺動
の際の熱により活性化し、分子間反応によりＭｏＳ2 を
生成する。かかる生成ＭｏＳ2 が摺動部材と相手材表面
とに付着するため、摩擦力を低減し、摩擦係数を低下さ
せ、これに伴い耐摩耗性及び焼付面圧も向上する。特
に、潤滑油中では、潤滑油中のＳもＭｏＳ2 の生成に関
わり、摺動部材の摺動特性がより向上する。
【００１４】しかし、本発明者らは、バインダ中に有機
モリブデン化合物のみを配合した摺動部材では、摺動初
期において、始動温度が比較的低い場合や潤滑油温度が
低い場合（約４０〜５０℃未満）に、有機モリブデン化
合物の分子中のＭｏと同分子中のＳ又は潤滑油中のＳと
が活性化しにくく、分子間反応によりＭｏＳ2 を生成し
にくいことを発見した。したがって、バインダ中に有機
モリブデン化合物のみを配合した摺動部材では、摺動初
期の摺動特性が十分でない。
モリブデン化合物のみを配合した摺動部材では、摺動初
期において、始動温度が比較的低い場合や潤滑油温度が
低い場合（約４０〜５０℃未満）に、有機モリブデン化
合物の分子中のＭｏと同分子中のＳ又は潤滑油中のＳと
が活性化しにくく、分子間反応によりＭｏＳ2 を生成し
にくいことを発見した。したがって、バインダ中に有機
モリブデン化合物のみを配合した摺動部材では、摺動初
期の摺動特性が十分でない。
【００１５】本発明は、上記実情に鑑みてなされたもの
であって、摺動初期から優れた摩耗特性、焼付特性及び
摩擦特性を確実に発揮し、破壊を生じにくい摺動部材を
製造することのできる摺動部材用組成物を提供すること
を目的とする。
であって、摺動初期から優れた摩耗特性、焼付特性及び
摩擦特性を確実に発揮し、破壊を生じにくい摺動部材を
製造することのできる摺動部材用組成物を提供すること
を目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明の摺動部材用組成
物は、耐熱合成樹脂からなるバインダと、該バインダ中
に分散された有機モリブデン化合物及び固体潤滑剤とを
含むことを特徴とするものである。耐熱合成樹脂からな
るバインダとしては、例えば、ポリイミド（ＰＩ）、フ
ェノール（ＰＦ）樹脂、ポリアミド（ＰＡ６６）、ポリ
エーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリアミドイミ
ド（ＰＡＩ）、エポキシ（ＥＰ）樹脂等の他、バインダ
を強化する目的又は硬化促進の目的の下、これらの樹脂
混合物を採用することができる。
物は、耐熱合成樹脂からなるバインダと、該バインダ中
に分散された有機モリブデン化合物及び固体潤滑剤とを
含むことを特徴とするものである。耐熱合成樹脂からな
るバインダとしては、例えば、ポリイミド（ＰＩ）、フ
ェノール（ＰＦ）樹脂、ポリアミド（ＰＡ６６）、ポリ
エーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリアミドイミ
ド（ＰＡＩ）、エポキシ（ＥＰ）樹脂等の他、バインダ
を強化する目的又は硬化促進の目的の下、これらの樹脂
混合物を採用することができる。
【００１７】有機モリブデン化合物としては、
【００１８】
【化４】
【００１９】（ここで、Ｒはアルキル基、ＸはＯ又は
Ｓ）、
Ｓ）、
【００２０】
【化５】
【００２１】（ここで、Ｒはアルキル基）、
【００２２】
【化６】
【００２３】（ここで、Ｒはアルキル基、ｘ、ｙ、ｚ≦
３）、
３）、
【００２４】
【化７】
【００２５】（ここで、Ｒはアルキル基、ｘ、ｙ、ｚ≦
３）を採用することができる。具体的には、旭電化工業
（株）製「サクラルーブ２３０」、同「サクラルーブ３
００」、同「サクラルーブ４７４」、同「サクラルーブ
５００」、同「サクラルーブ６００」、同「サクラルー
ブ７００」を採用することができる。この有機モリブデ
ン化合物は、塗膜中には０．０１〜４０重量（ｗｔ）
％、成形物中には０．０１〜２０ｗｔ％であることが好
ましい。固体潤滑剤としては、鉱物ＭｏＳ2 、ＰＴＦ
Ｅ、Ｃ（グラファイト）、ＷＳ2 等を採用することがで
きる。この固体潤滑剤は、塗膜中には１〜６０ｗｔ％、
成形物中には１〜３０ｗｔ％であることが好ましく、固
体潤滑剤と有機モリブデン化合物の両者を混合した場合
の合計量は、最大でも塗膜中で６０．０１ｗｔ％未満、
成形物中では３０．０１ｗｔ％未満であることが好まし
い。有機モリブデン化合物が０．０１ｗｔ％未満、固体
潤滑剤が１ｗｔ％未満であると、摺動面に上記潤滑剤が
存在しにくく、マトリックスとなるバインダが摺動面を
支配しやすいため低摩擦とならず、摺動面での剪断力が
大きく早期に焼付を生じる。逆に、有機モリブデン化合
物及び固体潤滑剤が上記割合を超えれば、マトリックス
となるバインダの強度が著しく低下し、摩耗特性が悪く
なる。この結果、摺動面は積極的に摩耗されるため、粗
さが大きくなり、結果として摩擦係数は上昇し、焼付面
圧も低下する。
３）を採用することができる。具体的には、旭電化工業
（株）製「サクラルーブ２３０」、同「サクラルーブ３
００」、同「サクラルーブ４７４」、同「サクラルーブ
５００」、同「サクラルーブ６００」、同「サクラルー
ブ７００」を採用することができる。この有機モリブデ
ン化合物は、塗膜中には０．０１〜４０重量（ｗｔ）
％、成形物中には０．０１〜２０ｗｔ％であることが好
ましい。固体潤滑剤としては、鉱物ＭｏＳ2 、ＰＴＦ
Ｅ、Ｃ（グラファイト）、ＷＳ2 等を採用することがで
きる。この固体潤滑剤は、塗膜中には１〜６０ｗｔ％、
成形物中には１〜３０ｗｔ％であることが好ましく、固
体潤滑剤と有機モリブデン化合物の両者を混合した場合
の合計量は、最大でも塗膜中で６０．０１ｗｔ％未満、
成形物中では３０．０１ｗｔ％未満であることが好まし
い。有機モリブデン化合物が０．０１ｗｔ％未満、固体
潤滑剤が１ｗｔ％未満であると、摺動面に上記潤滑剤が
存在しにくく、マトリックスとなるバインダが摺動面を
支配しやすいため低摩擦とならず、摺動面での剪断力が
大きく早期に焼付を生じる。逆に、有機モリブデン化合
物及び固体潤滑剤が上記割合を超えれば、マトリックス
となるバインダの強度が著しく低下し、摩耗特性が悪く
なる。この結果、摺動面は積極的に摩耗されるため、粗
さが大きくなり、結果として摩擦係数は上昇し、焼付面
圧も低下する。
【００２６】本発明の摺動部材用組成物はコート摺動部
材又は成形摺動部材に製造されうる。コート摺動部材を
製造する場合、耐熱合成樹脂を溶剤で溶解させ、その溶
液中に有機モリブデン化合物及び固体潤滑剤を同時に混
入して組成物を得、この組成物を母材にコーティング
し、コート層を加熱硬化することができる。また、成形
摺動部材を製造する場合、射出成形時にその溶液中に有
機モリブデン化合物及び固体潤滑剤を同時に混入させて
組成物を得、この組成物を所定形状に成形して製造する
ことができる。
材又は成形摺動部材に製造されうる。コート摺動部材を
製造する場合、耐熱合成樹脂を溶剤で溶解させ、その溶
液中に有機モリブデン化合物及び固体潤滑剤を同時に混
入して組成物を得、この組成物を母材にコーティング
し、コート層を加熱硬化することができる。また、成形
摺動部材を製造する場合、射出成形時にその溶液中に有
機モリブデン化合物及び固体潤滑剤を同時に混入させて
組成物を得、この組成物を所定形状に成形して製造する
ことができる。
【００２７】
【作用】バインダ中に有機モリブデン化合物を分散させ
れば、有機モリブデン化合物が均一に分散される。そし
て、こうして得られる摺動部材では、始動温度が比較的
低い場合や潤滑油温度が低い場合（約４０〜５０℃未
満）の摺動初期においては固体潤滑剤による摺動特性が
得られ、約４０〜５０℃のＭｏＳ2 生成温度に達した後
は有機モリブデン化合物による摺動特性の向上をも得ら
れる。
れば、有機モリブデン化合物が均一に分散される。そし
て、こうして得られる摺動部材では、始動温度が比較的
低い場合や潤滑油温度が低い場合（約４０〜５０℃未
満）の摺動初期においては固体潤滑剤による摺動特性が
得られ、約４０〜５０℃のＭｏＳ2 生成温度に達した後
は有機モリブデン化合物による摺動特性の向上をも得ら
れる。
【００２８】
（１）本発明を成形摺動部材に具体化した実施例１〜１
９を比較例１〜１４とともに説明する。まず、有機モリ
ブデン化合物として、旭電化工業（株）製「サクラルー
ブ３００」、同「サクラルーブ５００」、同「サクラル
ーブ６００」を用意する。
９を比較例１〜１４とともに説明する。まず、有機モリ
ブデン化合物として、旭電化工業（株）製「サクラルー
ブ３００」、同「サクラルーブ５００」、同「サクラル
ーブ６００」を用意する。
【００２９】このうち、「サクラルーブ５００」及び
「サクラルーブ６００」は常温において粉末状である。
一方、「サクラルーブ３００」は常温において液体状で
あり、バインダを溶解させるメチルエチルケトン又はポ
リグリコールモノエチルエーテルアセテートとの間で溶
解性を有するものである。なお、ここに、「サクラルー
ブ５００」及び「サクラルーブ６００」は、上記化４に
示すように、モリブデンジチオカーバメイト（Ｍｏ−Ｄ
ＴＣ）である。「サクラルーブ３００」は、上記化５に
示すように、モリブデンジチオフォスフェート（Ｍｏ−
ＤＴＰ）である。
「サクラルーブ６００」は常温において粉末状である。
一方、「サクラルーブ３００」は常温において液体状で
あり、バインダを溶解させるメチルエチルケトン又はポ
リグリコールモノエチルエーテルアセテートとの間で溶
解性を有するものである。なお、ここに、「サクラルー
ブ５００」及び「サクラルーブ６００」は、上記化４に
示すように、モリブデンジチオカーバメイト（Ｍｏ−Ｄ
ＴＣ）である。「サクラルーブ３００」は、上記化５に
示すように、モリブデンジチオフォスフェート（Ｍｏ−
ＤＴＰ）である。
【００３０】また、バインダとして、ＰＩ（東芝ケミカ
ル（株）製、「イミダロイＫＩＲ」）、ＰＦ（東芝ケミ
カル（株）製、「ＫＭ−９６０」）、ＰＡ６６（ポリプ
ラスチック（株）製、「１０００」）、ＰＥＥＫ（住友
化学工業（株）製、「ＧＫ３４４０」）を用意する。表
１〜３に示すように、上記有機モリブデン化合物を混入
し、組成物を調製する。
ル（株）製、「イミダロイＫＩＲ」）、ＰＦ（東芝ケミ
カル（株）製、「ＫＭ−９６０」）、ＰＡ６６（ポリプ
ラスチック（株）製、「１０００」）、ＰＥＥＫ（住友
化学工業（株）製、「ＧＫ３４４０」）を用意する。表
１〜３に示すように、上記有機モリブデン化合物を混入
し、組成物を調製する。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】かかる組成物を表１〜３に示す条件で所定
形状に成形する。ここに、注型法では、１５０ｋｇｆ／
ｃｍ2 の圧力下、１７０℃×１０分で成形を行い、２３
０℃×３時間で調整する。また、射出成形では、７８０
ｋｇｆ／ｃｍ2 の射出圧力、７５０ｋｇｆ／ｃｍ2 の保
持圧力である。但し、射出成形時、シリンダ温度が３０
０℃以上であれば、有機モリブデン化合物が分解するお
それがあるので、３００℃以上で１０分間以上加熱しな
いようにした。こうして、実施例１〜１９及び比較例１
〜１４の成形摺動部材を得る。
形状に成形する。ここに、注型法では、１５０ｋｇｆ／
ｃｍ2 の圧力下、１７０℃×１０分で成形を行い、２３
０℃×３時間で調整する。また、射出成形では、７８０
ｋｇｆ／ｃｍ2 の射出圧力、７５０ｋｇｆ／ｃｍ2 の保
持圧力である。但し、射出成形時、シリンダ温度が３０
０℃以上であれば、有機モリブデン化合物が分解するお
それがあるので、３００℃以上で１０分間以上加熱しな
いようにした。こうして、実施例１〜１９及び比較例１
〜１４の成形摺動部材を得る。
【００３５】実施例１〜１９の成形摺動部材では、バイ
ンダ中に有機モリブデン化合物が均一に分散されてい
た。このため、これらの成形摺動部材では、局部的な摩
擦力の増加を生じにくく、特性にバラツキを生じにくい
ことがわかる。また、得られた各成形摺動部材の摩擦係
数、摩耗量（μｍ）及び焼付面圧（ＭＰａ）を測定す
る。ここに、摩擦係数としては、摺動初期Ｓ（表１〜３
中にはこのときの温度を括弧書きで示す。）におけるも
のと、摺動後期Ｅ（表１〜３中にはこのときの温度を括
弧書きで示す。）におけるものとを測定した。
ンダ中に有機モリブデン化合物が均一に分散されてい
た。このため、これらの成形摺動部材では、局部的な摩
擦力の増加を生じにくく、特性にバラツキを生じにくい
ことがわかる。また、得られた各成形摺動部材の摩擦係
数、摩耗量（μｍ）及び焼付面圧（ＭＰａ）を測定す
る。ここに、摩擦係数としては、摺動初期Ｓ（表１〜３
中にはこのときの温度を括弧書きで示す。）におけるも
のと、摺動後期Ｅ（表１〜３中にはこのときの温度を括
弧書きで示す。）におけるものとを測定した。
【００３６】ここで、摩擦係数は、スラスト型試験機に
よる滑り速度：６０ｍ／分、面圧：９．８ＭＰａ、相手
材：ねずみ鋳鉄ＦＣ２５、潤滑油：添加剤のない鉱油の
潤滑下でのものである。摩耗量は、リングオンブロック
型試験機による滑り速度：５ｍ／分、面圧：０．５ＭＰ
ａ、相手材：ねずみ鋳鉄ＦＣ２５、試験時間：５分、潤
滑油：添加剤のない鉱油の潤滑下でのものである。焼付
面圧は、スラスト型試験機による滑り速度：６０ｍ／
分、相手材：ねずみ鋳鉄ＦＣ２５、潤滑油：添加剤のな
い鉱油の潤滑下、面圧をある一定周期で上昇させた時、
焼付が発生した面圧である。結果も表１〜３に示す。
よる滑り速度：６０ｍ／分、面圧：９．８ＭＰａ、相手
材：ねずみ鋳鉄ＦＣ２５、潤滑油：添加剤のない鉱油の
潤滑下でのものである。摩耗量は、リングオンブロック
型試験機による滑り速度：５ｍ／分、面圧：０．５ＭＰ
ａ、相手材：ねずみ鋳鉄ＦＣ２５、試験時間：５分、潤
滑油：添加剤のない鉱油の潤滑下でのものである。焼付
面圧は、スラスト型試験機による滑り速度：６０ｍ／
分、相手材：ねずみ鋳鉄ＦＣ２５、潤滑油：添加剤のな
い鉱油の潤滑下、面圧をある一定周期で上昇させた時、
焼付が発生した面圧である。結果も表１〜３に示す。
【００３７】表１〜３より、実施例１〜１９の成形摺動
部材では、摺動初期においては、固体潤滑剤による摺動
特性が得られることがわかる。そして、摺動後期におい
ては、摺動面上の有機モリブデン化合物の分子中のＭｏ
と同分子中のＳ又は潤滑油中のＳとが摺動の際の熱によ
り活性化し、分子間反応によりＭｏＳ2 を生成する。か
かる生成ＭｏＳ2 は成形摺動部材と相手材表面とに付着
するため、摩擦力を低減し、摩擦係数を低下させ、これ
に伴い耐摩耗性及び焼付面圧も向上する。このため、Ｍ
ｏＳ2 生成温度に達した後は有機モリブデン化合物によ
る摺動特性の向上をも得られることがわかる。
部材では、摺動初期においては、固体潤滑剤による摺動
特性が得られることがわかる。そして、摺動後期におい
ては、摺動面上の有機モリブデン化合物の分子中のＭｏ
と同分子中のＳ又は潤滑油中のＳとが摺動の際の熱によ
り活性化し、分子間反応によりＭｏＳ2 を生成する。か
かる生成ＭｏＳ2 は成形摺動部材と相手材表面とに付着
するため、摩擦力を低減し、摩擦係数を低下させ、これ
に伴い耐摩耗性及び焼付面圧も向上する。このため、Ｍ
ｏＳ2 生成温度に達した後は有機モリブデン化合物によ
る摺動特性の向上をも得られることがわかる。
【００３８】また、実施例１〜１９の成形摺動部材で
は、例えば曲げ応力や引張応力等の外力が付加されても
応力集中を生じにくく、成形摺動部材が破壊しにくいこ
とも予想される。 （２）本発明をコート摺動部材に具体化した実施例２０
〜４０を比較例１５〜２６とともに説明する。
は、例えば曲げ応力や引張応力等の外力が付加されても
応力集中を生じにくく、成形摺動部材が破壊しにくいこ
とも予想される。 （２）本発明をコート摺動部材に具体化した実施例２０
〜４０を比較例１５〜２６とともに説明する。
【００３９】有機モリブデン化合物として上記と同種類
のものを用意する。また、バインダとして、ＰＡＩ（日
立化成工業（株）製、ＨＩ−４００」）、ＥＰ樹脂（大
日本インキ化学工業（株）製、「Ｈ−３０３」）、ＰＩ
（三菱ガス化学（株）製、「ＢＩＭ−４５０」）、キシ
レン樹脂（三菱ガス化学（株）製、「ニカノールＤＬ−
１５」）、ビニル樹脂（積水化学工業（株）製、「エス
レックＢＬ−２」）を用意する。
のものを用意する。また、バインダとして、ＰＡＩ（日
立化成工業（株）製、ＨＩ−４００」）、ＥＰ樹脂（大
日本インキ化学工業（株）製、「Ｈ−３０３」）、ＰＩ
（三菱ガス化学（株）製、「ＢＩＭ−４５０」）、キシ
レン樹脂（三菱ガス化学（株）製、「ニカノールＤＬ−
１５」）、ビニル樹脂（積水化学工業（株）製、「エス
レックＢＬ−２」）を用意する。
【００４０】メチルエチルケトン、プロピレングリコー
ルメチルエーテルアセテート又はＮメチル２ピロリドン
を溶剤とし、表４〜６に示すように、各バインダを調製
する。なお、表５において、樹脂混合物からなるバイン
ダは重量比により得られたものである。表４〜６に示す
ように、上記有機モリブデン化合物を混入し、組成物を
調製する。
ルメチルエーテルアセテート又はＮメチル２ピロリドン
を溶剤とし、表４〜６に示すように、各バインダを調製
する。なお、表５において、樹脂混合物からなるバイン
ダは重量比により得られたものである。表４〜６に示す
ように、上記有機モリブデン化合物を混入し、組成物を
調製する。
【００４１】かかる組成物をスプレーにて膜厚１０μｍ
で母材にコーティングし、２１０℃×９０分間加熱硬化
させる。こうして、実施例２０〜４０及び比較例１５〜
２６のコート摺動部材を得る。
で母材にコーティングし、２１０℃×９０分間加熱硬化
させる。こうして、実施例２０〜４０及び比較例１５〜
２６のコート摺動部材を得る。
【００４２】
【表４】
【００４３】
【表５】
【００４４】
【表６】
【００４５】得られた各コート摺動部材の摩擦係数、摩
耗量（μｍ）及び焼付面圧（ＭＰａ）を上記と同様に測
定する。結果も表４〜６に示す。表４〜６より、コート
摺動部材においても、成形摺動部材と同様の結果が得ら
れることがわかる。そして、実施例２０〜３６のコート
摺動部材では破壊を生じにくいことも予想される。
耗量（μｍ）及び焼付面圧（ＭＰａ）を上記と同様に測
定する。結果も表４〜６に示す。表４〜６より、コート
摺動部材においても、成形摺動部材と同様の結果が得ら
れることがわかる。そして、実施例２０〜３６のコート
摺動部材では破壊を生じにくいことも予想される。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の摺動部材
用組成物では、耐熱合成樹脂からなるバインダ中に有機
モリブデン化合物及び固体潤滑剤を分散させているた
め、摺動初期から優れた摩耗特性、焼付特性及び摩擦特
性を確実に発揮し、破壊を生じにくい摺動部材を製造す
ることができる。
用組成物では、耐熱合成樹脂からなるバインダ中に有機
モリブデン化合物及び固体潤滑剤を分散させているた
め、摺動初期から優れた摩耗特性、焼付特性及び摩擦特
性を確実に発揮し、破壊を生じにくい摺動部材を製造す
ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 147:02 125:02 125:22） Ｃ１０Ｎ 30:06 40:02 50:08 (72)発明者 廣川 欣之 神奈川県横須賀市公郷町３−69−３ (72)発明者 外村 伊三男 滋賀県彦根市彦富町1007−２ (72)発明者 長崎 全宏 滋賀県彦根市賀田山町883
Claims (1)
- 【請求項１】耐熱合成樹脂からなるバインダと、該バイ
ンダ中に分散された有機モリブデン化合物及び固体潤滑
剤とを含むことを特徴とする摺動部材用組成物。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10297293A JP3054291B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 摺動部材用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10297293A JP3054291B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 摺動部材用組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06313431A true JPH06313431A (ja) | 1994-11-08 |
| JP3054291B2 JP3054291B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=14341673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10297293A Expired - Fee Related JP3054291B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 摺動部材用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3054291B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11106779A (ja) * | 1997-10-03 | 1999-04-20 | Taiho Kogyo Co Ltd | 固体潤滑被膜組成物及びそれを用いた滑り軸受材料 |
| JPH11106775A (ja) * | 1997-10-03 | 1999-04-20 | Taiho Kogyo Co Ltd | 固体潤滑被膜組成物及びそれを用いた滑り軸受材料 |
| JP2009019177A (ja) * | 2007-07-13 | 2009-01-29 | Daido Metal Co Ltd | 乾性潤滑被膜組成物及び該乾性潤滑被膜組成物を摺動層としたすべり軸受 |
| JP2013238231A (ja) * | 2012-05-14 | 2013-11-28 | Waertsilae Schweiz Ag | 往復ピストン式燃焼エンジンのシリンダ内ピストン装置を潤滑するための方法及びシリンダ潤滑装置 |
| WO2020031797A1 (ja) * | 2018-08-06 | 2020-02-13 | Ｊｘｔｇエネルギー株式会社 | 潤滑方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102936003B (zh) * | 2012-11-08 | 2014-08-13 | 镇江中孚复合材料有限公司 | 一种Nb1-xWxSe2的制备方法 |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP10297293A patent/JP3054291B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11106779A (ja) * | 1997-10-03 | 1999-04-20 | Taiho Kogyo Co Ltd | 固体潤滑被膜組成物及びそれを用いた滑り軸受材料 |
| JPH11106775A (ja) * | 1997-10-03 | 1999-04-20 | Taiho Kogyo Co Ltd | 固体潤滑被膜組成物及びそれを用いた滑り軸受材料 |
| JP2009019177A (ja) * | 2007-07-13 | 2009-01-29 | Daido Metal Co Ltd | 乾性潤滑被膜組成物及び該乾性潤滑被膜組成物を摺動層としたすべり軸受 |
| JP2013238231A (ja) * | 2012-05-14 | 2013-11-28 | Waertsilae Schweiz Ag | 往復ピストン式燃焼エンジンのシリンダ内ピストン装置を潤滑するための方法及びシリンダ潤滑装置 |
| WO2020031797A1 (ja) * | 2018-08-06 | 2020-02-13 | Ｊｘｔｇエネルギー株式会社 | 潤滑方法 |
| US11326118B2 (en) | 2018-08-06 | 2022-05-10 | Eneos Corporation | Lubrication method |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3054291B2 (ja) | 2000-06-19 |
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