JPH06315247A - 回転電機の冷却媒体温度監視方式 - Google Patents
回転電機の冷却媒体温度監視方式Info
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- JPH06315247A JPH06315247A JP12314393A JP12314393A JPH06315247A JP H06315247 A JPH06315247 A JP H06315247A JP 12314393 A JP12314393 A JP 12314393A JP 12314393 A JP12314393 A JP 12314393A JP H06315247 A JPH06315247 A JP H06315247A
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- cooling medium
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 回転電機、特に固定子コイルの冷却不足によ
る熱的または絶縁的障害の発生を未然に防止することが
でき、信頼性を向上させることができる回転電機の冷却
媒体温度監視方式を提供する。 【構成】 冷却媒体通路の出口における冷却媒体温度を
固定子コイルごとに測定し、この測定した２以上の温度
についてそれぞれ温度差を求め、この温度差と、予め求
められた正常な運転状態における標準的な温度差との差
を求め、これら温度差間の差が予め設定された警報値を
越えた場合に警報を発生する構成である。
る熱的または絶縁的障害の発生を未然に防止することが
でき、信頼性を向上させることができる回転電機の冷却
媒体温度監視方式を提供する。 【構成】 冷却媒体通路の出口における冷却媒体温度を
固定子コイルごとに測定し、この測定した２以上の温度
についてそれぞれ温度差を求め、この温度差と、予め求
められた正常な運転状態における標準的な温度差との差
を求め、これら温度差間の差が予め設定された警報値を
越えた場合に警報を発生する構成である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、固定子コイル内部に
設けた冷却媒体通路の出口における冷却媒体温度を監視
する回転電機の冷却媒体温度監視方式に関するものであ
る。
設けた冷却媒体通路の出口における冷却媒体温度を監視
する回転電機の冷却媒体温度監視方式に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図６は従来のタービン発電機を示す断面
図であり、図において、１は発電機のフレーム、２は固
定子鉄心、３は固定子コイル、４は回転子、５は回転子
４の回転軸４ａ両端を支える軸受、６は回転子４の一端
部外周に突設したブロワ、７は水素ガスクーラである。
上記フレーム１は機内に水素ガスを封入しておくため気
密構造になっている。
図であり、図において、１は発電機のフレーム、２は固
定子鉄心、３は固定子コイル、４は回転子、５は回転子
４の回転軸４ａ両端を支える軸受、６は回転子４の一端
部外周に突設したブロワ、７は水素ガスクーラである。
上記フレーム１は機内に水素ガスを封入しておくため気
密構造になっている。
【０００３】また、Ｇ1 は低温の水素ガスの流れの方向
を示す矢印、Ｇ2 は固定子コイル３の内部における水素
ガスの流れの方向を示す矢印、Ｇ3 は固定子コイル３内
部に設けた冷却媒体通路の出口における水素ガスの流れ
の方向を示す矢印、Ｇ4 は回転子コイル内部における水
素ガスの流れの方向を示す矢印である。
を示す矢印、Ｇ2 は固定子コイル３の内部における水素
ガスの流れの方向を示す矢印、Ｇ3 は固定子コイル３内
部に設けた冷却媒体通路の出口における水素ガスの流れ
の方向を示す矢印、Ｇ4 は回転子コイル内部における水
素ガスの流れの方向を示す矢印である。
【０００４】次に、この水素ガスによる冷却作用につい
て述べると、水素ガスはフレーム１内に封止されてお
り、回転子４の回転によってブロワ６により水素ガスク
ーラ７に送られて冷却される。冷却された低温の水素ガ
スは矢印Ｇ1 の向きに流れ、固定子コイル３のガス入口
から固定子コイル３の内部を軸方向（矢印Ｇ2 方向）に
通過して、固定子コイル３の抵抗損失などによる発生熱
を奪い、温度の高い水素ガスとなって固定子コイル３の
冷却媒体通路の出口から矢印Ｇ3 方向に排出される。一
方、回転子４の回転子コイルに入った低温の水素ガスは
この回転子コイルの両端から中央部に向って軸方向（矢
印Ｇ4 ）に流れ、その回転子コイルに生じた発生熱を奪
い、温度の高い水素ガスとなってその回転子コイルの中
央部から排出される。これらの高温の水素ガスはブロワ
６によって水素ガスクーラ７に送られ、冷却水と熱交換
を行って低温ガスとなり、再び上記の各矢印Ｇ1 ，Ｇ
2 ，Ｇ3 ，Ｇ4 の方向に循環する。
て述べると、水素ガスはフレーム１内に封止されてお
り、回転子４の回転によってブロワ６により水素ガスク
ーラ７に送られて冷却される。冷却された低温の水素ガ
スは矢印Ｇ1 の向きに流れ、固定子コイル３のガス入口
から固定子コイル３の内部を軸方向（矢印Ｇ2 方向）に
通過して、固定子コイル３の抵抗損失などによる発生熱
を奪い、温度の高い水素ガスとなって固定子コイル３の
冷却媒体通路の出口から矢印Ｇ3 方向に排出される。一
方、回転子４の回転子コイルに入った低温の水素ガスは
この回転子コイルの両端から中央部に向って軸方向（矢
印Ｇ4 ）に流れ、その回転子コイルに生じた発生熱を奪
い、温度の高い水素ガスとなってその回転子コイルの中
央部から排出される。これらの高温の水素ガスはブロワ
６によって水素ガスクーラ７に送られ、冷却水と熱交換
を行って低温ガスとなり、再び上記の各矢印Ｇ1 ，Ｇ
2 ，Ｇ3 ，Ｇ4 の方向に循環する。
【０００５】また、図７は固定子コイル３付近の構造を
示す断面図であり、図において、１２は固定子鉄心、１
３は固定子スロットであり、このスロット１３に固定子
コイル３が挿入されている。１４は固定子コイル３の対
地絶縁部材、１５は固定子コイル導体、１６はこの導体
１５内に埋設された通風管である。この通風管１６は固
定子コイルの全長にわたって設けられ、この通風管１６
内を水素ガスが通過することによって固定子コイル３を
冷却する。固定子コイル３はスペーサ１８，１９を介在
して、スロットウエッジ２０により固定子スロット１３
内に脱出しないように保持されている。
示す断面図であり、図において、１２は固定子鉄心、１
３は固定子スロットであり、このスロット１３に固定子
コイル３が挿入されている。１４は固定子コイル３の対
地絶縁部材、１５は固定子コイル導体、１６はこの導体
１５内に埋設された通風管である。この通風管１６は固
定子コイルの全長にわたって設けられ、この通風管１６
内を水素ガスが通過することによって固定子コイル３を
冷却する。固定子コイル３はスペーサ１８，１９を介在
して、スロットウエッジ２０により固定子スロット１３
内に脱出しないように保持されている。
【０００６】また、図８は冷却媒体温度の監視回路を示
す説明図であり、図において、２１は測温素子、２２は
記録計、２３は警報装置である。この回路では、水素ガ
スが固定子コイル３内部を通過する際に固定子コイル３
の熱を吸収し、冷却媒体通路の出口、つまり通風管１６
の出口から排出される。この際、複数の固定子コイル３
の冷却媒体通路のうち、出口に設けた測温素子２１を用
いて出口から排出される水素ガスの温度を測定する。測
温素子２１から出力される温度信号は記録計２２および
警報装置２３に入力される。
す説明図であり、図において、２１は測温素子、２２は
記録計、２３は警報装置である。この回路では、水素ガ
スが固定子コイル３内部を通過する際に固定子コイル３
の熱を吸収し、冷却媒体通路の出口、つまり通風管１６
の出口から排出される。この際、複数の固定子コイル３
の冷却媒体通路のうち、出口に設けた測温素子２１を用
いて出口から排出される水素ガスの温度を測定する。測
温素子２１から出力される温度信号は記録計２２および
警報装置２３に入力される。
【０００７】警報装置２３はすべての測温素子２１から
の温度信号を常に一括監視し、このうちいずれかの測温
素子２１で検出した温度が予め設定した警報値を超えた
場合に警報を発する。そしてこの警報値は発電機の負荷
の大きさ、すなわち電機子電流の大きさに関係なく測温
データのみに依存して一定の値に定められている。図９
は電機子電流と冷却媒体通路の出口における冷却媒体温
度および警報値との関係を示すグラフである。なお、こ
こでは定格電機子電流における上記冷却媒体温度の上昇
を１（ｐ．ｕ．）と表してある。
の温度信号を常に一括監視し、このうちいずれかの測温
素子２１で検出した温度が予め設定した警報値を超えた
場合に警報を発する。そしてこの警報値は発電機の負荷
の大きさ、すなわち電機子電流の大きさに関係なく測温
データのみに依存して一定の値に定められている。図９
は電機子電流と冷却媒体通路の出口における冷却媒体温
度および警報値との関係を示すグラフである。なお、こ
こでは定格電機子電流における上記冷却媒体温度の上昇
を１（ｐ．ｕ．）と表してある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来の回転電機の冷却
媒体温度監視方式は以上のように構成されているので、
複数の固定子コイル３の各測温素子２１で検出した温度
信号のうちいずれかが上記警報値を越えることにより警
報が発生されるまで固定子コイル３の異常を発見するの
が困難であり、かつ異常発生後の迅速な処置ができない
という問題点があった。
媒体温度監視方式は以上のように構成されているので、
複数の固定子コイル３の各測温素子２１で検出した温度
信号のうちいずれかが上記警報値を越えることにより警
報が発生されるまで固定子コイル３の異常を発見するの
が困難であり、かつ異常発生後の迅速な処置ができない
という問題点があった。
【０００９】また、固定子コイルの冷却媒体通路の出口
における冷却媒体温度は電機子電流の大きさに応じて変
化するが、上記警報値が電機子電流に関係なく一定であ
るため電機子電流の小さい領域では警報値とのひらきが
大きくなり、電機子が相当以上に温度上昇しなければ固
定子コイルの異常を正しく判断できないという欠点があ
り、逆に電機子電流が大きい領域では冷却媒体温度の上
昇により、誤って警報を発しやすくなるという問題点が
あった。
における冷却媒体温度は電機子電流の大きさに応じて変
化するが、上記警報値が電機子電流に関係なく一定であ
るため電機子電流の小さい領域では警報値とのひらきが
大きくなり、電機子が相当以上に温度上昇しなければ固
定子コイルの異常を正しく判断できないという欠点があ
り、逆に電機子電流が大きい領域では冷却媒体温度の上
昇により、誤って警報を発しやすくなるという問題点が
あった。
【００１０】さらに、警報発生前に固定子コイル３の異
常を発見するため、従来では電機子電流の変化と上記温
度記録計に表示される全ての温度値の時間変化を見比べ
て運転員が判断していたので、運転員の常時監視による
疲労が著しく、固定子コイル３が異常であるかどうかの
判断も多分に経験に頼るところがあり、誤判断するおそ
れがあった。
常を発見するため、従来では電機子電流の変化と上記温
度記録計に表示される全ての温度値の時間変化を見比べ
て運転員が判断していたので、運転員の常時監視による
疲労が著しく、固定子コイル３が異常であるかどうかの
判断も多分に経験に頼るところがあり、誤判断するおそ
れがあった。
【００１１】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、回転電機、特に固定子コイルの
冷却不足による熱的または絶縁的障害の発生を未然に防
止することができるとともに、該回転電機の信頼性を向
上させることができる回転電機の冷却媒体温度監視方式
を提供することを目的とする。
ためになされたもので、回転電機、特に固定子コイルの
冷却不足による熱的または絶縁的障害の発生を未然に防
止することができるとともに、該回転電機の信頼性を向
上させることができる回転電機の冷却媒体温度監視方式
を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明に係る回転電機
の冷却媒体温度監視方式は、冷却媒体通路の出口におけ
る冷却媒体温度を固定子コイルごとに測定し、この測定
した２以上の温度についてそれぞれ温度差を求め、この
温度差と、予め過去の運転データから求めておいた正常
な運転状態における標準的な温度差とを比較してその差
を求め、これら温度差間の差が予め設定された警報値を
越えて逸脱した場合に警報を発するようにしたものであ
る。
の冷却媒体温度監視方式は、冷却媒体通路の出口におけ
る冷却媒体温度を固定子コイルごとに測定し、この測定
した２以上の温度についてそれぞれ温度差を求め、この
温度差と、予め過去の運転データから求めておいた正常
な運転状態における標準的な温度差とを比較してその差
を求め、これら温度差間の差が予め設定された警報値を
越えて逸脱した場合に警報を発するようにしたものであ
る。
【００１３】
【作用】この発明における回転電機の冷却媒体温度監視
方式は、固定子ごとに測定した２以上の温度についてそ
れぞれ温度差を求め、この温度差と標準的温度差との差
が予め設定された警報値を越えたと判定した場合に警報
を発する。これより、回転電機、特に固定子コイルの冷
却不足による熱的または絶縁的障害の発生を未然に防止
する。従って、回転電機の信頼性が向上する。
方式は、固定子ごとに測定した２以上の温度についてそ
れぞれ温度差を求め、この温度差と標準的温度差との差
が予め設定された警報値を越えたと判定した場合に警報
を発する。これより、回転電機、特に固定子コイルの冷
却不足による熱的または絶縁的障害の発生を未然に防止
する。従って、回転電機の信頼性が向上する。
【００１４】
実施例１．以下、この発明の実施例１を図について説明
する。図１において、２１は各固定子コイル３内に設け
た冷却媒体通路の出口に設けた測温素子、２２は多数の
測温素子２１に接続した測温用の記録計、２３は同様に
接続した警報装置で、音や光を用いて表示するものが用
いられる。また、上記測温素子２１には測定する２つの
温度差を処理演算する温度差監視回路２４が接続され、
この温度差監視回路２４の出力に基づいて警報装置２３
の動作を制御する構成となっている。
する。図１において、２１は各固定子コイル３内に設け
た冷却媒体通路の出口に設けた測温素子、２２は多数の
測温素子２１に接続した測温用の記録計、２３は同様に
接続した警報装置で、音や光を用いて表示するものが用
いられる。また、上記測温素子２１には測定する２つの
温度差を処理演算する温度差監視回路２４が接続され、
この温度差監視回路２４の出力に基づいて警報装置２３
の動作を制御する構成となっている。
【００１５】図２はかかる温度差監視回路２４を示す回
路図であり、測温素子２１の測温信号が、測温抵抗体の
抵抗値変化あるいはサーモカップルの発生電圧の変化と
して、ケーブルを介して固定子コイル３ごとに設けた各
変換素子２５に入力される。各変換素子２５では、例え
ばこの入力信号を演算器２９で処理可能なデジタル信号
等として出力し、演算器２９に入力する。なお、２７は
電流変成器である。
路図であり、測温素子２１の測温信号が、測温抵抗体の
抵抗値変化あるいはサーモカップルの発生電圧の変化と
して、ケーブルを介して固定子コイル３ごとに設けた各
変換素子２５に入力される。各変換素子２５では、例え
ばこの入力信号を演算器２９で処理可能なデジタル信号
等として出力し、演算器２９に入力する。なお、２７は
電流変成器である。
【００１６】一方、発電機の電機子電流は、発電電力を
主変圧器（図示省略）に導く母線に入れた電流変成器２
７により検出し、この検出電流を変換器２８に入力し、
この変換器２８は上記電機子電流の大きさに対応した信
号としてこれを演算器２９に入力するようになってい
る。３０は指示計器で、演算器２９の出力としての上記
温度差や電機子電流の大きさが運転員に常時示されるよ
うになっている。また、警報装置２３は演算器２９の出
力により警報を発生するものである。
主変圧器（図示省略）に導く母線に入れた電流変成器２
７により検出し、この検出電流を変換器２８に入力し、
この変換器２８は上記電機子電流の大きさに対応した信
号としてこれを演算器２９に入力するようになってい
る。３０は指示計器で、演算器２９の出力としての上記
温度差や電機子電流の大きさが運転員に常時示されるよ
うになっている。また、警報装置２３は演算器２９の出
力により警報を発生するものである。
【００１７】次に、上記構成の冷却媒体温度監視装置
を、図３に示すフローチャートに基づき説明する。 （ａ）まず、複数の固定子コイル３ごとに設けた測温素
子２１により各冷却媒体通路の出口における冷却媒体温
度Ｔ1 〜Ｔn を検出するとともに、電流変成器２７から
電機子電流Ｉphを検出し、これらの各検出信号を変換素
子２５および変換器２８を介して演算器２９のＲＡＭに
読み込む。
を、図３に示すフローチャートに基づき説明する。 （ａ）まず、複数の固定子コイル３ごとに設けた測温素
子２１により各冷却媒体通路の出口における冷却媒体温
度Ｔ1 〜Ｔn を検出するとともに、電流変成器２７から
電機子電流Ｉphを検出し、これらの各検出信号を変換素
子２５および変換器２８を介して演算器２９のＲＡＭに
読み込む。
【００１８】（ｂ）ＲＡＭに読み込んだ上記の電機子電
流と予めＲＯＭに格納した定格電機子電流とからプロセ
ッサにおいてｐ．ｕ．変換した電流値Ｉを演算する。
流と予めＲＯＭに格納した定格電機子電流とからプロセ
ッサにおいてｐ．ｕ．変換した電流値Ｉを演算する。
【００１９】（ｃ）測温素子２１，２１，・・・の中か
ら予め選定した２つの測温素子２１，２１について温度
差ΔＴ＝Ｔi −Ｔk を算出する。 （ｄ）演算器２９のＲＯＭには、例えば図４に示すよう
に、予め過去の運転データをもとに作成した標準温度差
ΔＴs と電流値Ｉの関係が例えばΔＴs ＝ｆ（Ｉ）とし
て記憶されているので、この関係と計測した電流Ｉから
対応する標準的温度差ΔＴs を演算する。
ら予め選定した２つの測温素子２１，２１について温度
差ΔＴ＝Ｔi −Ｔk を算出する。 （ｄ）演算器２９のＲＯＭには、例えば図４に示すよう
に、予め過去の運転データをもとに作成した標準温度差
ΔＴs と電流値Ｉの関係が例えばΔＴs ＝ｆ（Ｉ）とし
て記憶されているので、この関係と計測した電流Ｉから
対応する標準的温度差ΔＴs を演算する。
【００２０】（ｅ）測温素子２１から求めた温度差ΔＴ
と標準の温度差ΔＴs との差の絶対値ΔＴA ＝｜ΔＴ−
ΔＴs ｜を求める。発電機の固定子コイルが正常な状態
であれば、この差ΔＴA はほぼ０に等しくなる。 （ｆ）次に、ΔＴA について、その値が予め設定した警
報設定値ΔＴANN より大きいか否かを判定する。
と標準の温度差ΔＴs との差の絶対値ΔＴA ＝｜ΔＴ−
ΔＴs ｜を求める。発電機の固定子コイルが正常な状態
であれば、この差ΔＴA はほぼ０に等しくなる。 （ｆ）次に、ΔＴA について、その値が予め設定した警
報設定値ΔＴANN より大きいか否かを判定する。
【００２１】
【数１】
【００２２】（ｇ）上記判定の結果、ΔＴA ≧ΔＴANN
が成立した場合には、演算器２９は上記警報装置２３に
信号を送って、固定子コイルが異常であることを運転者
に警報することになる。 上記（ｃ）から（ｇ）までの説明は、素子の温度をＴi
とＴk について例にとったが、他の素子の組合せについ
ても同様に処理を行う。
が成立した場合には、演算器２９は上記警報装置２３に
信号を送って、固定子コイルが異常であることを運転者
に警報することになる。 上記（ｃ）から（ｇ）までの説明は、素子の温度をＴi
とＴk について例にとったが、他の素子の組合せについ
ても同様に処理を行う。
【００２３】次に、この冷却媒体温度監視装置の精度に
ついて、具体的な数字を基に説明する。上記監視方式で
は、電機子電流Ｉ＝０．７ｐ．ｕ．のときにＴi ，Ｔk
の標準的温度差ΔＴs ＝Ｔi −Ｔk が−５．１℃であ
り、警報設定値ＴANN は２．０℃に設定されているとす
る。この時、片方のコイルに異常が発生してＴi ＝５
６．０℃、Ｔk ＝５５．１℃となったとする。この場
合、ΔＴ＝Ｔi −Ｔk ＝５６．０−５５．１＝０．９℃
であり、ΔＴA ＝｜ΔＴ−ΔＴs ｜＝｜０．９＋５．１
｜＝６．０℃となり、ΔＴA は警報設定値ＴANN を越え
て警報が発生される。
ついて、具体的な数字を基に説明する。上記監視方式で
は、電機子電流Ｉ＝０．７ｐ．ｕ．のときにＴi ，Ｔk
の標準的温度差ΔＴs ＝Ｔi −Ｔk が−５．１℃であ
り、警報設定値ＴANN は２．０℃に設定されているとす
る。この時、片方のコイルに異常が発生してＴi ＝５
６．０℃、Ｔk ＝５５．１℃となったとする。この場
合、ΔＴ＝Ｔi −Ｔk ＝５６．０−５５．１＝０．９℃
であり、ΔＴA ＝｜ΔＴ−ΔＴs ｜＝｜０．９＋５．１
｜＝６．０℃となり、ΔＴA は警報設定値ＴANN を越え
て警報が発生される。
【００２４】一方、従来の監視方式では、温度差ΔＴの
みにより監視している。
みにより監視している。
【００２５】
【数２】
【００２６】従って、上式により警報発信の是非を判定
しなくてはならず、また誤警報を防ぐためにＴANN は正
常運転時の｜ΔＴ｜より大きな値にしなくてはならな
い。このため、上記の場合にはＴANN を５．１℃以上に
する必要があるが、計測された温度差は｜ΔＴ｜＝０．
９℃であるため｜ΔＴ｜≦ＴANN となり警報は発生され
ず、早期の異常検出ができない。
しなくてはならず、また誤警報を防ぐためにＴANN は正
常運転時の｜ΔＴ｜より大きな値にしなくてはならな
い。このため、上記の場合にはＴANN を５．１℃以上に
する必要があるが、計測された温度差は｜ΔＴ｜＝０．
９℃であるため｜ΔＴ｜≦ＴANN となり警報は発生され
ず、早期の異常検出ができない。
【００２７】また、固定子コイル３出口の冷却媒体温度
は工作上の誤差などのために定格発電機電流において通
常５℃程度の差がある。このため、測温素子相互から求
めた温度差だけで固定子コイルを監視する場合は、誤警
報を回避するために通常発生している５℃程度の温度差
に計測誤差を加えたよりも大きい値を警報設定値にする
必要があり精度の高い監視ができないが、この実施例に
よれば、通常発生している温度差、すなわち正常運転時
に発生する温度差を過去の運転データを基に標準的な温
度差として求め、測温素子から入力されてきた温度差か
らこの標準温度差を差し引いた値を監視することによっ
て警報設定値の中に通常発生する温度差を含める必要が
なく、より精度の良い監視ができる効果がある。
は工作上の誤差などのために定格発電機電流において通
常５℃程度の差がある。このため、測温素子相互から求
めた温度差だけで固定子コイルを監視する場合は、誤警
報を回避するために通常発生している５℃程度の温度差
に計測誤差を加えたよりも大きい値を警報設定値にする
必要があり精度の高い監視ができないが、この実施例に
よれば、通常発生している温度差、すなわち正常運転時
に発生する温度差を過去の運転データを基に標準的な温
度差として求め、測温素子から入力されてきた温度差か
らこの標準温度差を差し引いた値を監視することによっ
て警報設定値の中に通常発生する温度差を含める必要が
なく、より精度の良い監視ができる効果がある。
【００２８】例えば発電機電流が１ｐ．ｕ．のときに実
測の温度差が５．１℃であり、演算装置内で求めた標準
的温度差が５．０℃であるとすると、測温素子の温度差
だけ求めて監視する場合は警報設定値を５．１℃より大
きくする必要があるが、この実施例の方法では｜５．１
−５．０｜＝０．１℃であり、警報設定値を１℃として
も誤警報を発生することなく精度良い監視ができる。
測の温度差が５．１℃であり、演算装置内で求めた標準
的温度差が５．０℃であるとすると、測温素子の温度差
だけ求めて監視する場合は警報設定値を５．１℃より大
きくする必要があるが、この実施例の方法では｜５．１
−５．０｜＝０．１℃であり、警報設定値を１℃として
も誤警報を発生することなく精度良い監視ができる。
【００２９】実施例２．ところで、各固定子コイル３の
温度は電機子電流Ｉが増加するにつれて大きくなり、同
時に各測温素子２１において計測された温度のバラツキ
も大きくなる。このため、計測された温度差と標準的な
温度差の差ΔＴA も電機子電流Ｉが増加するに伴い大き
くなり、電機子電流Ｉの大きい運転状態のもとでは誤警
報を発する可能性が増す。
温度は電機子電流Ｉが増加するにつれて大きくなり、同
時に各測温素子２１において計測された温度のバラツキ
も大きくなる。このため、計測された温度差と標準的な
温度差の差ΔＴA も電機子電流Ｉが増加するに伴い大き
くなり、電機子電流Ｉの大きい運転状態のもとでは誤警
報を発する可能性が増す。
【００３０】この誤警報を防止するために、上記実施例
では警報設定値を電流値Ｉと無関係に一定としていた
が、この警報設定値を図５に示すように、電機子電流に
応じて設定することによって電機子電流が高い運転状態
においても誤警報の発生を防止することができる。一
方、電流値が低い運転状態においては、より精密なレベ
ルでの監視を行うことができる。
では警報設定値を電流値Ｉと無関係に一定としていた
が、この警報設定値を図５に示すように、電機子電流に
応じて設定することによって電機子電流が高い運転状態
においても誤警報の発生を防止することができる。一
方、電流値が低い運転状態においては、より精密なレベ
ルでの監視を行うことができる。
【００３１】実施例３．商用発電機は通常３相交流発電
機が使用されるが、その場合は発電機の電流としてはｕ
相，ｖ相，ｗ相の３種類の電流が計測される。また、固
定子コイル３も同様に、ｕ相，ｖ相，ｗ相の３種類のコ
イルがあり、例えばｕ相コイルの温度はｕ相電流によっ
て決まる。これらのことから、出口ガス温度の温度差を
求める場合に、各相ごとに温度差を求め、標準的温度差
を求める演算においても各相電流に対して標準的温度差
を求めるようにすることが考えられる。
機が使用されるが、その場合は発電機の電流としてはｕ
相，ｖ相，ｗ相の３種類の電流が計測される。また、固
定子コイル３も同様に、ｕ相，ｖ相，ｗ相の３種類のコ
イルがあり、例えばｕ相コイルの温度はｕ相電流によっ
て決まる。これらのことから、出口ガス温度の温度差を
求める場合に、各相ごとに温度差を求め、標準的温度差
を求める演算においても各相電流に対して標準的温度差
を求めるようにすることが考えられる。
【００３２】すなわち、例えば固定子コイル出口ガス温
度Ｔ1 〜Ｔ6 のうち、Ｔ1 とＴ2 はｕ相、Ｔ3 とＴ4 は
ｖ相、Ｔ5 とＴ6 はｗ相であるとすると、温度差をＴ1
−Ｔ2 ，Ｔ3 −Ｔ4 ，Ｔ5 −Ｔ6 の３種類演算して、各
々に対しての標準的温度差を計測された各相電流に対し
て演算し、各相ごとに計測温度差と標準的温度差の差を
求めて警報発生を判断することができる。実際の発電機
電流は負荷の影響によって必ずしもバランスしてはおら
ず、各相の電流値は異なる場合が多く、上記の方法によ
り、より高い精度で標準的温度差を求めることができる
ので監視精度を向上させることができる。
度Ｔ1 〜Ｔ6 のうち、Ｔ1 とＴ2 はｕ相、Ｔ3 とＴ4 は
ｖ相、Ｔ5 とＴ6 はｗ相であるとすると、温度差をＴ1
−Ｔ2 ，Ｔ3 −Ｔ4 ，Ｔ5 −Ｔ6 の３種類演算して、各
々に対しての標準的温度差を計測された各相電流に対し
て演算し、各相ごとに計測温度差と標準的温度差の差を
求めて警報発生を判断することができる。実際の発電機
電流は負荷の影響によって必ずしもバランスしてはおら
ず、各相の電流値は異なる場合が多く、上記の方法によ
り、より高い精度で標準的温度差を求めることができる
ので監視精度を向上させることができる。
【００３３】なお、上記実施例１〜３では、固定子コイ
ル３を水素ガスで冷却するタービン発電機について説明
したが、固定子コイル３を水や油で冷却するタービン発
電機にも応用することができる。また、冷却媒体の温度
を直接測定するほかに、各固定子コイル間に埋め込んだ
測定素子によって各固定子コイルの温度を測定するよう
にしてもよい。
ル３を水素ガスで冷却するタービン発電機について説明
したが、固定子コイル３を水や油で冷却するタービン発
電機にも応用することができる。また、冷却媒体の温度
を直接測定するほかに、各固定子コイル間に埋め込んだ
測定素子によって各固定子コイルの温度を測定するよう
にしてもよい。
【００３４】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、冷却
媒体通路の出口における冷却媒体温度を固定子コイルご
とに測定し、この測定した２以上の温度についてそれぞ
れ温度差を求め、この温度差と、予め求められた正常な
運転状態における標準的な温度差との差を求め、これら
温度差間の差が、予め設定された警報値を越えた場合に
警報を発生するように構成したので、回転電機、特に固
定子コイルの冷却不足による熱的あるいは絶縁的障害の
発生を未然に防止することができるとともに、該回転電
機の信頼性を向上させることがきる効果がある。これに
より、精度のよい監視が可能となり、該回転電機の異常
の早期発見、事故の未然防止、または運転員の負担軽減
が図れる効果がある。
媒体通路の出口における冷却媒体温度を固定子コイルご
とに測定し、この測定した２以上の温度についてそれぞ
れ温度差を求め、この温度差と、予め求められた正常な
運転状態における標準的な温度差との差を求め、これら
温度差間の差が、予め設定された警報値を越えた場合に
警報を発生するように構成したので、回転電機、特に固
定子コイルの冷却不足による熱的あるいは絶縁的障害の
発生を未然に防止することができるとともに、該回転電
機の信頼性を向上させることがきる効果がある。これに
より、精度のよい監視が可能となり、該回転電機の異常
の早期発見、事故の未然防止、または運転員の負担軽減
が図れる効果がある。
【図１】本発明の実施例１の方式実施に用いられる回転
電機の冷却媒体温度監視装置を示す構成図である。
電機の冷却媒体温度監視装置を示す構成図である。
【図２】冷却媒体の温度差監視回路を示す回路図であ
る。
る。
【図３】冷却媒体の温度差監視回路の動作を示すフロー
チャートである。
チャートである。
【図４】電機子電流に対する２測温素子間の温度差の関
係の一例を示すグラフ図である。
係の一例を示すグラフ図である。
【図５】電機子電流に対する設定された警報値の関係の
一例を示すグラフ図である。
一例を示すグラフ図である。
【図６】従来のタービン発電機の構造及び冷却ガス通風
系統を示す説明図である。
系統を示す説明図である。
【図７】従来のタービン発電機の固定子コイル付近の断
面図である。
面図である。
【図８】従来の冷却媒体温度監視回路を示す説明図であ
る。
る。
【図９】従来の電機子電流に対する設定された警報値の
関係を示すグラフ図である。
関係を示すグラフ図である。
３ 固定子コイル
Claims (1)
- 【請求項１】 固定子コイルの内部に設けられた冷却媒
体通路に冷却媒体を流すことによって前記固定子コイル
を冷却すると共に、前記冷却媒体通路の出口における冷
却媒体の温度を測定することにより前記冷却媒体の温度
を監視する回転電機の冷却媒体温度監視方式において、
前記冷却媒体通路の出口における冷却媒体温度を固定子
コイルごとに測定し、この測定した２以上の温度につい
てそれぞれ温度差を求め、この温度差と、予め求められ
た正常な運転状態における標準的な温度差との差を求
め、これら温度差間の差が、予め設定された警報値を越
えた場合に警報を発生するようにしたことを特徴とする
回転電機の冷却媒体温度監視方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12314393A JPH06315247A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 回転電機の冷却媒体温度監視方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12314393A JPH06315247A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 回転電機の冷却媒体温度監視方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06315247A true JPH06315247A (ja) | 1994-11-08 |
Family
ID=14853261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12314393A Pending JPH06315247A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 回転電機の冷却媒体温度監視方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06315247A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1418659A1 (de) * | 2002-11-07 | 2004-05-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Überwachung parallel geschalteter Ständerwicklungen |
| US7260446B2 (en) * | 2005-02-08 | 2007-08-21 | Mikron Agie Charmilles Ag | Temperature protection method for machine tool |
| JP2012093353A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-05-17 | General Electric Co <Ge> | 光ファイバ純度センサを有するシステム |
| CN109520563A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-03-26 | 国网山东省电力公司电力科学研究院 | 一种水内冷电机定子线棒股线堵塞程度确定系统及方法 |
| CN111552331A (zh) * | 2020-05-14 | 2020-08-18 | 海马新能源汽车有限公司 | 一种冷却控制方法和冷却控制系统 |
| US11309773B2 (en) | 2018-11-02 | 2022-04-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | System and method for monitoring temperature of rotating electric machine |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6188739A (ja) * | 1984-10-04 | 1986-05-07 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機の冷却媒体温度監視方式 |
| JPS62110458A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Mitsubishi Electric Corp | 発電機の冷却媒体温度監視方式 |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP12314393A patent/JPH06315247A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6188739A (ja) * | 1984-10-04 | 1986-05-07 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機の冷却媒体温度監視方式 |
| JPS62110458A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Mitsubishi Electric Corp | 発電機の冷却媒体温度監視方式 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1418659A1 (de) * | 2002-11-07 | 2004-05-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Überwachung parallel geschalteter Ständerwicklungen |
| US7260446B2 (en) * | 2005-02-08 | 2007-08-21 | Mikron Agie Charmilles Ag | Temperature protection method for machine tool |
| JP2012093353A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-05-17 | General Electric Co <Ge> | 光ファイバ純度センサを有するシステム |
| CN109520563A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-03-26 | 国网山东省电力公司电力科学研究院 | 一种水内冷电机定子线棒股线堵塞程度确定系统及方法 |
| CN109520563B (zh) * | 2018-10-31 | 2021-05-28 | 国网山东省电力公司电力科学研究院 | 一种水内冷电机定子线棒股线堵塞程度确定系统及方法 |
| US11309773B2 (en) | 2018-11-02 | 2022-04-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | System and method for monitoring temperature of rotating electric machine |
| CN111552331A (zh) * | 2020-05-14 | 2020-08-18 | 海马新能源汽车有限公司 | 一种冷却控制方法和冷却控制系统 |
| CN111552331B (zh) * | 2020-05-14 | 2021-09-17 | 海马新能源汽车有限公司 | 一种冷却控制方法和冷却控制系统 |
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