JPH063196B2 - 圧縮機 - Google Patents
圧縮機Info
- Publication number
- JPH063196B2 JPH063196B2 JP24418785A JP24418785A JPH063196B2 JP H063196 B2 JPH063196 B2 JP H063196B2 JP 24418785 A JP24418785 A JP 24418785A JP 24418785 A JP24418785 A JP 24418785A JP H063196 B2 JPH063196 B2 JP H063196B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylinder
- pump chamber
- communication
- shaft
- communication passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、たとえば冷蔵庫，空気調和機などの冷凍装置
に組込まれる回転数制御可能な圧縮機に係り、特に、低
速回転時に所要の潤滑部へ、十分な給油量を確保するに
好適な圧縮機に関するものである。
に組込まれる回転数制御可能な圧縮機に係り、特に、低
速回転時に所要の潤滑部へ、十分な給油量を確保するに
好適な圧縮機に関するものである。
従来から知られているこの種の圧縮機における、所要の
潤滑部への給油手段は、たとえば実開昭55−60489号公
報に記載されているように、ベーンの往復運動を利用し
たポンプ作用によって潤滑油を加圧するポンプ室と、ケ
ース内の潤滑油をそのポンプ室へ導く吸込ポートと、前
記ポンプ室からシヤフトの軸心へ送油するための圧送管
とからなっている。したがって、前記ベーンが往復運動
し、前記ポンプ室の容積が大きくなるポンプ吸込行程で
は、前記吸込ポートから潤滑油を吸込むが、これと同時
に前記圧送管からも潤滑油が前記ポンプ室へ逆流する。
また、ポンプ室の容積が小さくなるポンプ吐出行程で
は、圧送管側から潤滑油を吐出するが、これと同時に吸
込ポートからも前記ケース内へ潤滑油が逆流する。
潤滑部への給油手段は、たとえば実開昭55−60489号公
報に記載されているように、ベーンの往復運動を利用し
たポンプ作用によって潤滑油を加圧するポンプ室と、ケ
ース内の潤滑油をそのポンプ室へ導く吸込ポートと、前
記ポンプ室からシヤフトの軸心へ送油するための圧送管
とからなっている。したがって、前記ベーンが往復運動
し、前記ポンプ室の容積が大きくなるポンプ吸込行程で
は、前記吸込ポートから潤滑油を吸込むが、これと同時
に前記圧送管からも潤滑油が前記ポンプ室へ逆流する。
また、ポンプ室の容積が小さくなるポンプ吐出行程で
は、圧送管側から潤滑油を吐出するが、これと同時に吸
込ポートからも前記ケース内へ潤滑油が逆流する。
ところで、このポンプ吐出行程においては、圧送管側に
はこの圧送管からシヤフトの軸心先端へ至るまで管路抵
抗および軸心の高さまでの潤滑油のヘツドを要するた
め、圧送管側の抵抗が大きく、潤滑油は吸込ポートから
ケース内へ逆流しやすく、シヤフトの軸心まで送油する
潤滑油量が少なくなる。特に、圧縮機の回転数を小さく
した場合には、シヤフトの軸心の高さまで潤滑油が上が
らなくなることがなる。これの対策として、低速回転で
も潤滑油の供給を可能にするように、吸込ポートの口径
を小さくし、逆流時の抵抗を大きくする必要がある。し
かしながら、吸込ポートの口径を小さくすると、圧縮機
の回転数が高くなるにつれて、その吸込ポートの抵抗
（ポンプ吸込行程時およびポンプ吐出行程時の抵抗）が
増大し、ポンプ室内の圧力変動の増大をもたらす。した
がって、ベーンによるローラの押圧力が増大し、該ロー
ラの寿命を短くするおそれがあるという、さらに改善す
べき問題点があった。
はこの圧送管からシヤフトの軸心先端へ至るまで管路抵
抗および軸心の高さまでの潤滑油のヘツドを要するた
め、圧送管側の抵抗が大きく、潤滑油は吸込ポートから
ケース内へ逆流しやすく、シヤフトの軸心まで送油する
潤滑油量が少なくなる。特に、圧縮機の回転数を小さく
した場合には、シヤフトの軸心の高さまで潤滑油が上が
らなくなることがなる。これの対策として、低速回転で
も潤滑油の供給を可能にするように、吸込ポートの口径
を小さくし、逆流時の抵抗を大きくする必要がある。し
かしながら、吸込ポートの口径を小さくすると、圧縮機
の回転数が高くなるにつれて、その吸込ポートの抵抗
（ポンプ吸込行程時およびポンプ吐出行程時の抵抗）が
増大し、ポンプ室内の圧力変動の増大をもたらす。した
がって、ベーンによるローラの押圧力が増大し、該ロー
ラの寿命を短くするおそれがあるという、さらに改善す
べき問題点があった。
本発明は、上記した従来技術の問題点を改善して、圧縮
機の回転数が小さい場合においても、潤滑油を所要の潤
滑部へ十分な給油量だけ供給することができ、また、高
速回転時におけるポンプ室内の圧力変動が小さく、ロー
ラの寿命を短縮することのない圧縮機の提供を、その目
的とするものである。
機の回転数が小さい場合においても、潤滑油を所要の潤
滑部へ十分な給油量だけ供給することができ、また、高
速回転時におけるポンプ室内の圧力変動が小さく、ロー
ラの寿命を短縮することのない圧縮機の提供を、その目
的とするものである。
本発明に係る圧縮機の構成は、油溜めを兼ねたケース内
に、電動機と、シリンダ，クランクを有するシヤフト，
前記クランクに嵌められ、前記シリンダの内側に沿って
偏心回転するローラ，このローラに当接しながら前記シ
リンダの溝内を往復運動するベーン，前記シヤフトの軸
受と前記シリンダの側壁とを兼ね、吸込ポートと吐出ポ
ートとを有する２枚１組の側板，前記ベーンの背面と前
記シリンダの溝と前記両側板とにより囲まれたポンプ室
を具備した圧縮要素とを有し、前記電動機によって駆動
される前記シヤフトの回転にともなう前記ベーンの往復
運動によるポンプ作用によって、前記ケース内から前記
ポンプ室へ前記吸込ポートを経て流入した潤滑油を加圧
し、これを前記吐出ポートから送油路を経て前記シヤフ
トの一端側へ圧送するようにした圧縮機において、吸込
ポートもしくは吐出ポートの何れか一方あるいは両方
を、流体ダイオード付きポートにし、一端がケース内の
油面上に開口し他端がポンプ室に開口する連通路を設け
るようにしたものである。
に、電動機と、シリンダ，クランクを有するシヤフト，
前記クランクに嵌められ、前記シリンダの内側に沿って
偏心回転するローラ，このローラに当接しながら前記シ
リンダの溝内を往復運動するベーン，前記シヤフトの軸
受と前記シリンダの側壁とを兼ね、吸込ポートと吐出ポ
ートとを有する２枚１組の側板，前記ベーンの背面と前
記シリンダの溝と前記両側板とにより囲まれたポンプ室
を具備した圧縮要素とを有し、前記電動機によって駆動
される前記シヤフトの回転にともなう前記ベーンの往復
運動によるポンプ作用によって、前記ケース内から前記
ポンプ室へ前記吸込ポートを経て流入した潤滑油を加圧
し、これを前記吐出ポートから送油路を経て前記シヤフ
トの一端側へ圧送するようにした圧縮機において、吸込
ポートもしくは吐出ポートの何れか一方あるいは両方
を、流体ダイオード付きポートにし、一端がケース内の
油面上に開口し他端がポンプ室に開口する連通路を設け
るようにしたものである。
さらに詳しくは、油溜めを兼ねたケース内に、回転数制
御可能な電動機と、シリンダ，クランクを有するシヤフ
ト，前記クランクに嵌められ、前記シリンダの内側に沿
って偏心回転するローラ，このローラに当接しながら前
記シリンダの構内を往復運動するベーン，前記シヤフト
の軸受と前記シリンダの側壁とを兼ね、一方に吸込ポー
トを他方に吐出ポートをそれぞれ設けた２枚の側板，前
記ベーンの背面と前記シリンダの溝と前記両側板とに囲
まれたポンプ室を具備した圧縮要素とを有し、前記電動
機によって駆動される前記シヤフトの回転にともなう前
記ベーンの往復運動によるポンプ作用によって、前記ケ
ース内から前記ポンプ室へ前記吸込ポートを経て流入し
た潤滑油を加圧し、これを前記吐出ポートから送油路を
通り前記シヤフトの一端側へ圧送するようにした圧縮機
において、吸込ポートおよび吐出ポートを、流体ダイオ
ード付きポートにし、ポンプ室とケース内の空間とを連
通する、管路断面積が小さい連通路を設けるように構成
したものであり、これにより、低速回転時には、前記連
通路の管路抵抗によって、ここから逆流する油量を、該
連通路を設けないものに比べてほとんど増加させること
なく、シヤフト側への送油量を確保する。また、高速回
転時には、前記連通路の流量変化がポンプ室内の圧力
変化に対して位相がずれることと、回転数が高くなる
につれ管路抵抗が大きくなることとにより、前記連通路
内を潤滑油が流れにくくなるが、ポンプ吸込行程ではケ
ース内からガスが流入し、該連通路内はガスまたは気泡
を含んだ油で満たされる状態となる。このため、ポンプ
室へケース内のガスが導入されやすく、結果として該ポ
ンプ室内に気泡が混入した状態となり、この気泡の緩衝
作用を利用してポンプ室内の圧力変動を低減せしめるよ
うにしたものである。
御可能な電動機と、シリンダ，クランクを有するシヤフ
ト，前記クランクに嵌められ、前記シリンダの内側に沿
って偏心回転するローラ，このローラに当接しながら前
記シリンダの構内を往復運動するベーン，前記シヤフト
の軸受と前記シリンダの側壁とを兼ね、一方に吸込ポー
トを他方に吐出ポートをそれぞれ設けた２枚の側板，前
記ベーンの背面と前記シリンダの溝と前記両側板とに囲
まれたポンプ室を具備した圧縮要素とを有し、前記電動
機によって駆動される前記シヤフトの回転にともなう前
記ベーンの往復運動によるポンプ作用によって、前記ケ
ース内から前記ポンプ室へ前記吸込ポートを経て流入し
た潤滑油を加圧し、これを前記吐出ポートから送油路を
通り前記シヤフトの一端側へ圧送するようにした圧縮機
において、吸込ポートおよび吐出ポートを、流体ダイオ
ード付きポートにし、ポンプ室とケース内の空間とを連
通する、管路断面積が小さい連通路を設けるように構成
したものであり、これにより、低速回転時には、前記連
通路の管路抵抗によって、ここから逆流する油量を、該
連通路を設けないものに比べてほとんど増加させること
なく、シヤフト側への送油量を確保する。また、高速回
転時には、前記連通路の流量変化がポンプ室内の圧力
変化に対して位相がずれることと、回転数が高くなる
につれ管路抵抗が大きくなることとにより、前記連通路
内を潤滑油が流れにくくなるが、ポンプ吸込行程ではケ
ース内からガスが流入し、該連通路内はガスまたは気泡
を含んだ油で満たされる状態となる。このため、ポンプ
室へケース内のガスが導入されやすく、結果として該ポ
ンプ室内に気泡が混入した状態となり、この気泡の緩衝
作用を利用してポンプ室内の圧力変動を低減せしめるよ
うにしたものである。
以下、本発明を実施例によって説明する。
第１図は、本発明の第１の実施例に係る圧縮機を示す縦
断面図、第２図は、第１図のＡ−Ａ横断面図、第３図
は、第１図におけるポンプ室近傍の断面図である。
断面図、第２図は、第１図のＡ−Ａ横断面図、第３図
は、第１図におけるポンプ室近傍の断面図である。
第１図に係る本実施例の圧縮機は、油溜めを兼ねたケー
ス１内に回転数制御可能な電動機２２（ステータ１９と
ロータ２０とからなる電動機）と、シリンダ２，クラン
ク３を有するシヤフト４，クランク３に嵌められシリン
ダ２の内側に沿って偏心回転するローラ７，このローラ
７に当接しながらシリンダ２の溝８内を往復運動するベ
ーン１０，シリンダ２の両端に配設され、シヤフト４の
軸受とシリンダ２の側壁とを兼ね、その一方に潤滑油１
３を吸込む流体ダイオード付き吸込ポート２６を、他方
に潤滑油１３を吐出する流体ダイオード付き吐出ポート
２８をそれぞれ有する側板Ａ５，側板Ｂ６，この側板Ｂ
６の側面に固定された側板カバー２４，前記ベーン１０
の背面１１とシリンダ２の溝８と側板Ａ５と側板Ｂ６と
ばね穴３０とその下端に設けたシール部品３２とによっ
て囲まれたポンプ室１２を具備した圧縮要素２３とを有
するものである。
ス１内に回転数制御可能な電動機２２（ステータ１９と
ロータ２０とからなる電動機）と、シリンダ２，クラン
ク３を有するシヤフト４，クランク３に嵌められシリン
ダ２の内側に沿って偏心回転するローラ７，このローラ
７に当接しながらシリンダ２の溝８内を往復運動するベ
ーン１０，シリンダ２の両端に配設され、シヤフト４の
軸受とシリンダ２の側壁とを兼ね、その一方に潤滑油１
３を吸込む流体ダイオード付き吸込ポート２６を、他方
に潤滑油１３を吐出する流体ダイオード付き吐出ポート
２８をそれぞれ有する側板Ａ５，側板Ｂ６，この側板Ｂ
６の側面に固定された側板カバー２４，前記ベーン１０
の背面１１とシリンダ２の溝８と側板Ａ５と側板Ｂ６と
ばね穴３０とその下端に設けたシール部品３２とによっ
て囲まれたポンプ室１２を具備した圧縮要素２３とを有
するものである。
前記側板カバー２４には潤滑油供給穴２５が穿設されて
おり、また前記シヤフト４には、軸穴１７と、圧縮要素
２３の各潤滑部へ連通する分岐穴１８とが穿設されてい
る。そして、側板カバー２４には、前記流体ダイオード
付き吐出ポート２８から潤滑油供給穴２５を経て軸穴１
７へ潤滑油を送油するための送油路に係る送油管３１が
取付けられている。
おり、また前記シヤフト４には、軸穴１７と、圧縮要素
２３の各潤滑部へ連通する分岐穴１８とが穿設されてい
る。そして、側板カバー２４には、前記流体ダイオード
付き吐出ポート２８から潤滑油供給穴２５を経て軸穴１
７へ潤滑油を送油するための送油路に係る送油管３１が
取付けられている。
第２図において、シリンダ２には、上端４１がケース内
の油面上に開口し、下端４０がポンプ室１２に開口し、
ポンプ室１２とケース１内の空間とを連通するパイプ３
９が設けられており、この連通パイプ３９の下端４０は
ポンプ室１２内へ突出し、上端４１はシヤフト４の軸心
より高く位置している。
の油面上に開口し、下端４０がポンプ室１２に開口し、
ポンプ室１２とケース１内の空間とを連通するパイプ３
９が設けられており、この連通パイプ３９の下端４０は
ポンプ室１２内へ突出し、上端４１はシヤフト４の軸心
より高く位置している。
前記流体ダイオード付き吸込ポート２６および流体ダイ
オード付き吐出ポート２８を、第３図を用いて詳細に説
明する。流体ダイオード付き吸込ポート２６は、テーパ
流路Ａ３６とエツジ部Ａ33とを有する吸込ピース３８
を、側板Ａ５に穿設した穴に嵌入してなるものである。
そして、この流体ダイオード付き吸込ポート２６の出口
にスペースＡ２７が設けられ、このスペースＡ２７とポ
ンプ室１２とを連通する連通部Ａ１５が側板Ａ５に穿設
されている。流体ダイオード付き吐出ポート２８は、側
板Ｂ６に穿設したテーパ流路Ｂ３７とエツジ部Ｂ３４と
からなるものであり、この流体ダイオード付き吐出ポー
ト２８の出口スペースＢ２９が設けられ、このスペース
Ｂ２９と送油管３１とを連通する連通部Ｂ１６が側板Ｂ
６に穿設されている。
オード付き吐出ポート２８を、第３図を用いて詳細に説
明する。流体ダイオード付き吸込ポート２６は、テーパ
流路Ａ３６とエツジ部Ａ33とを有する吸込ピース３８
を、側板Ａ５に穿設した穴に嵌入してなるものである。
そして、この流体ダイオード付き吸込ポート２６の出口
にスペースＡ２７が設けられ、このスペースＡ２７とポ
ンプ室１２とを連通する連通部Ａ１５が側板Ａ５に穿設
されている。流体ダイオード付き吐出ポート２８は、側
板Ｂ６に穿設したテーパ流路Ｂ３７とエツジ部Ｂ３４と
からなるものであり、この流体ダイオード付き吐出ポー
ト２８の出口スペースＢ２９が設けられ、このスペース
Ｂ２９と送油管３１とを連通する連通部Ｂ１６が側板Ｂ
６に穿設されている。
このように構成した圧縮機の動作を説明する。
圧縮機を運転してシヤフト４が回転すると、これにとも
なってローラ７が回転し、ベーン１０は、ばね９に押さ
れローラ７に先端を当接しながらシリンダ２の溝８内を
往復運動する。そして、シリンダ２とローラ７とベーン
１０とに囲まれた部分の容積変化によって冷媒を圧縮す
る。また、ベーンの往復運動によって、ベーン１０が上
昇してポンプ室１２内の容積が大きくなろうとすると、
流体ダイオード付き吸込ポート２６からポンプ室１２
へ、ケース１内に貯溜している潤滑油１３を吸込む。こ
のとき同時に流体ダイオード付き吐出ポート２８からも
潤滑油１３を吸込むが、スペースＢ２９で拡大されてい
る潤滑油の流れが流体ダイオード付き吐出ポート２８の
先端のエツジ部Ｂ３４で縮流し、そこに大きな流動抵抗
が生じポンプ室１２へ逆流しにくくなる。したがって、
多くの割合で潤滑油１３は、流体ダイオード付き吸込ポ
ート２６から吸込まれる。
なってローラ７が回転し、ベーン１０は、ばね９に押さ
れローラ７に先端を当接しながらシリンダ２の溝８内を
往復運動する。そして、シリンダ２とローラ７とベーン
１０とに囲まれた部分の容積変化によって冷媒を圧縮す
る。また、ベーンの往復運動によって、ベーン１０が上
昇してポンプ室１２内の容積が大きくなろうとすると、
流体ダイオード付き吸込ポート２６からポンプ室１２
へ、ケース１内に貯溜している潤滑油１３を吸込む。こ
のとき同時に流体ダイオード付き吐出ポート２８からも
潤滑油１３を吸込むが、スペースＢ２９で拡大されてい
る潤滑油の流れが流体ダイオード付き吐出ポート２８の
先端のエツジ部Ｂ３４で縮流し、そこに大きな流動抵抗
が生じポンプ室１２へ逆流しにくくなる。したがって、
多くの割合で潤滑油１３は、流体ダイオード付き吸込ポ
ート２６から吸込まれる。
一方、ベーン１０が下降し、ポンプ室１２内の容積が小
さくなろうとすると、流体ダイオード付き吐出ポート２
８から送油管３１側へ潤滑油１３を吐出する。このとき
同時に流体ダイオード付き吸込ポート２６からも潤滑油
１３を吐出するが、スペースＡ２７で拡大されている潤
滑油の流れが流体ダイオード付き吸込ポート２６の先端
のエツジ部Ａ３３で縮流し、そこに大きな流動抵抗が生
じケース１内へ逆流しにくくなる。したがって、多くの
割合で潤滑油１３は、流体ダイオード付き吐出ポート２
８から吐出され、連通部Ｂ１６，送油管３１を通り、側
板カバー２４に設けた潤滑油供給穴２５の高さまで持ち
上げられる。そして、この潤滑油供給穴２５からシヤフ
ト４の軸穴１７へ潤滑油１３が流れ込み、さらに分岐穴
１８を通して所要の潤滑部へ必要量の潤滑油１３が供給
される。
さくなろうとすると、流体ダイオード付き吐出ポート２
８から送油管３１側へ潤滑油１３を吐出する。このとき
同時に流体ダイオード付き吸込ポート２６からも潤滑油
１３を吐出するが、スペースＡ２７で拡大されている潤
滑油の流れが流体ダイオード付き吸込ポート２６の先端
のエツジ部Ａ３３で縮流し、そこに大きな流動抵抗が生
じケース１内へ逆流しにくくなる。したがって、多くの
割合で潤滑油１３は、流体ダイオード付き吐出ポート２
８から吐出され、連通部Ｂ１６，送油管３１を通り、側
板カバー２４に設けた潤滑油供給穴２５の高さまで持ち
上げられる。そして、この潤滑油供給穴２５からシヤフ
ト４の軸穴１７へ潤滑油１３が流れ込み、さらに分岐穴
１８を通して所要の潤滑部へ必要量の潤滑油１３が供給
される。
そして、特に高速回転時には、ポンプ室１２の容積が大
きくなるポンプ吸込行程時に、ケース１内のガスが上端
４１から連通パイプ３９内へ吸込まれて潤滑油中に気泡
として混入するため、その気泡の圧縮性によりポンプ室
１２内の圧力変動が低減する。これに対して、低速回転
時には、ポンプ室１２内の圧力変動が遅くなるため、連
通パイプ３９内は潤滑油１３で満たされた状態になる。
そして、ポンプ室１２の容積が小さくなるポンプ吐出行
程時には、その連通パイプ３９内の管路抵抗のために、
ここから流出する油量が少ないので、送油管３１を通っ
てシヤフト４へ十分な油量が供給される。このことを、
図面を用いて説明する。
きくなるポンプ吸込行程時に、ケース１内のガスが上端
４１から連通パイプ３９内へ吸込まれて潤滑油中に気泡
として混入するため、その気泡の圧縮性によりポンプ室
１２内の圧力変動が低減する。これに対して、低速回転
時には、ポンプ室１２内の圧力変動が遅くなるため、連
通パイプ３９内は潤滑油１３で満たされた状態になる。
そして、ポンプ室１２の容積が小さくなるポンプ吐出行
程時には、その連通パイプ３９内の管路抵抗のために、
ここから流出する油量が少ないので、送油管３１を通っ
てシヤフト４へ十分な油量が供給される。このことを、
図面を用いて説明する。
第４図は、第１図に係る圧縮機と従来の圧縮機のポンプ
室内圧力変動幅を比較して示す回転数−圧力変動幅線図
である。
室内圧力変動幅を比較して示す回転数−圧力変動幅線図
である。
この第４図において、従来の圧縮機のポンプ室内圧力変
動幅４２は圧縮機回転数の増加とともにその約２乗に比
例して上昇して行くのに対して、本実施例の圧縮機のポ
ンプ室内圧力変動幅４３は、高速回転（たとえば、3,00
0rpm以上）になるとポンプ室１２内へガスが流入して潤
滑油に気泡が混入し、この気泡の緩衝作用の効果が表わ
れるので、小さくなることがわかる。低速回転時には気
泡が混入することはなく、必要な給油量を確保すること
ができる。
動幅４２は圧縮機回転数の増加とともにその約２乗に比
例して上昇して行くのに対して、本実施例の圧縮機のポ
ンプ室内圧力変動幅４３は、高速回転（たとえば、3,00
0rpm以上）になるとポンプ室１２内へガスが流入して潤
滑油に気泡が混入し、この気泡の緩衝作用の効果が表わ
れるので、小さくなることがわかる。低速回転時には気
泡が混入することはなく、必要な給油量を確保すること
ができる。
以上説明した実施例によれば、圧縮機の回転数が高い場
合には、連通パイプ３９からケース１内のガスがポンプ
室１２へ導入され、ポンプ室１２内の圧力変動を低減す
ることができ、また、回転数が低い場合には、連通パイ
プ３９の管路抵抗により該連通パイプ３９からの潤滑油
１３の流出を少なくして潤滑油へ必要量の潤滑油を供給
することができるという効果がある。この効果は、連通
パイプ３９の管路断面積が小さく、長さが長いほど大き
いものである。
合には、連通パイプ３９からケース１内のガスがポンプ
室１２へ導入され、ポンプ室１２内の圧力変動を低減す
ることができ、また、回転数が低い場合には、連通パイ
プ３９の管路抵抗により該連通パイプ３９からの潤滑油
１３の流出を少なくして潤滑油へ必要量の潤滑油を供給
することができるという効果がある。この効果は、連通
パイプ３９の管路断面積が小さく、長さが長いほど大き
いものである。
また、連通パイプ３９の下端４０をポンプ室１２内へ突
出させるようにしたので、入口損失が増大する。このた
めに、低速回転時には連通パイプ３９からの潤滑油の流
出量を一層少なくし、高速回転時にはガスの導入を促進
させるという利点がある。
出させるようにしたので、入口損失が増大する。このた
めに、低速回転時には連通パイプ３９からの潤滑油の流
出量を一層少なくし、高速回転時にはガスの導入を促進
させるという利点がある。
加えて、連通パイプ３９の上端４１をシヤフト４の軸心
よりも高い位置にしたので、連通パイプ３９における損
失抵抗に、上端４１までのヘツドが加わり、管路断面積
を小さくしたと同等の効果を奏するという利点もある。
よりも高い位置にしたので、連通パイプ３９における損
失抵抗に、上端４１までのヘツドが加わり、管路断面積
を小さくしたと同等の効果を奏するという利点もある。
なお、本実施例においては、連通パイプ３９をシリンダ
２に取付けるようにしたが、側板（側板Ａ５もしくは側
板Ｂ６）に取付けてもよい。側板に取付けた方が、ばね
９周りの空間が広いので、連通パイプ３９の下端４０の
ポンプ室１２内への突出長さを長くすることができると
いう利点がある。
２に取付けるようにしたが、側板（側板Ａ５もしくは側
板Ｂ６）に取付けてもよい。側板に取付けた方が、ばね
９周りの空間が広いので、連通パイプ３９の下端４０の
ポンプ室１２内への突出長さを長くすることができると
いう利点がある。
次に他の実施例を説明する。
第５図は、本発明の第２の実施例に係る圧縮機を示す縦
断面図、第６図は、第５図のＢ−Ｂ横断面図、第７図
は、第６図におけるＤ−Ｄ断面を示す要部詳細断面図で
ある。
断面図、第６図は、第５図のＢ−Ｂ横断面図、第７図
は、第６図におけるＤ−Ｄ断面を示す要部詳細断面図で
ある。
図において、第１〜３図と同一番号を付したものは同一
部分である。そして１４は、側板Ｂ６のシリンダ側の側
面に穿設された、ポンプ室１２からケース１内へ連通す
る連通溝２１と、シリンダ２の側面とにより形成された
連通路である。
部分である。そして１４は、側板Ｂ６のシリンダ側の側
面に穿設された、ポンプ室１２からケース１内へ連通す
る連通溝２１と、シリンダ２の側面とにより形成された
連通路である。
このように構成した連通路１４を設けた圧縮機の動作
も、前述した第１図に係る圧縮機と同様である。
も、前述した第１図に係る圧縮機と同様である。
したがって、高速回転時には連通路１４の上端４１′か
ら下端４０′へガスが導入され、潤滑油に気泡が混入し
てポンプ室１２内の圧力変動を低減せしめ、また、低速
回転時には連通路１４の管路抵抗により送油管３１への
送油量を確保することができるという効果がある。ま
た、この実施例においては、新たに連通用のパイプを設
けなくてもよいので、部品点数を増加することなく、連
通路１４を形成することができるという利点がある。
ら下端４０′へガスが導入され、潤滑油に気泡が混入し
てポンプ室１２内の圧力変動を低減せしめ、また、低速
回転時には連通路１４の管路抵抗により送油管３１への
送油量を確保することができるという効果がある。ま
た、この実施例においては、新たに連通用のパイプを設
けなくてもよいので、部品点数を増加することなく、連
通路１４を形成することができるという利点がある。
なお、本実施例においては、連通路１４を、側板Ｂ６に
穿設した連通溝２１とシリンダ２とによって形成した
が、シリンダ２のいずれかの側面に穿設した連通溝
と、これに対向する側板とによって、あるいは側板Ａ
５に穿設した連通溝とシリンダ２とによって、連通路を
形成しても、同様の効果を奏するものである。
穿設した連通溝２１とシリンダ２とによって形成した
が、シリンダ２のいずれかの側面に穿設した連通溝
と、これに対向する側板とによって、あるいは側板Ａ
５に穿設した連通溝とシリンダ２とによって、連通路を
形成しても、同様の効果を奏するものである。
第８図は、本発明の第３の実施例に係る圧縮機の横断面
図である。
図である。
この第８図において、第６図と同一番号を付したものは
同一部分である。そして３５は、ポンプ室１２から連通
路１４の途中に設けた合流点４４へ至り、ポンプ吐出行
程において、該連通路１４の流れと前記合流点４４で互
いに衝突する方向へ流れる補助流路であり、この補助流
路３５を設けることにより、連通路１４の下端部に衝突
形流体ダイオードが形成される。
同一部分である。そして３５は、ポンプ室１２から連通
路１４の途中に設けた合流点４４へ至り、ポンプ吐出行
程において、該連通路１４の流れと前記合流点４４で互
いに衝突する方向へ流れる補助流路であり、この補助流
路３５を設けることにより、連通路１４の下端部に衝突
形流体ダイオードが形成される。
このように構成したので、ポンプ吐出行程では、連通路
１４を流れる潤滑油（矢印ａ方向）と補助流路３５を流
れる潤滑油（矢印ｂ方向）とが、合流点４４で互いに衝
突するように合流し、大きな抵抗となって連通路１４か
ら流出する潤滑油がさらに少なくなる。したがって、低
速回転時の潤滑油の供給がさらに容易になる。また、ポ
ンプ吸込行程では、高速回転時に、前述した各実施例に
おけると同様に、ガスを導入してポンプ室１２内の圧力
変動が低減する。
１４を流れる潤滑油（矢印ａ方向）と補助流路３５を流
れる潤滑油（矢印ｂ方向）とが、合流点４４で互いに衝
突するように合流し、大きな抵抗となって連通路１４か
ら流出する潤滑油がさらに少なくなる。したがって、低
速回転時の潤滑油の供給がさらに容易になる。また、ポ
ンプ吸込行程では、高速回転時に、前述した各実施例に
おけると同様に、ガスを導入してポンプ室１２内の圧力
変動が低減する。
この第３の実施例によれば、圧縮機の低速回転時の潤滑
油の供給がさらに容易になるという効果がある。
油の供給がさらに容易になるという効果がある。
なお、本実施例においては、連通路１４の下端部に衝突
形流体ダイオードを形成するようにしたが、連通路１４
の途中に衝突形流体ダイオードを形成してもよい。ま
た、衝突形流体ダイオードの代りに、渦巻形流体ダイオ
ードを形成してもよい。
形流体ダイオードを形成するようにしたが、連通路１４
の途中に衝突形流体ダイオードを形成してもよい。ま
た、衝突形流体ダイオードの代りに、渦巻形流体ダイオ
ードを形成してもよい。
さらに、前記各実施例においては、吸込ポートを流体ダ
イオード付き吸込ポート２６にし、吐出ポートを流体ダ
イオード付き吐出ポート２８にしたが、吸込ポートもし
くは吐出ポートの何れか一方を流体ダイオード付きポー
トにしても、同様の効果を奏するものである。
イオード付き吸込ポート２６にし、吐出ポートを流体ダ
イオード付き吐出ポート２８にしたが、吸込ポートもし
くは吐出ポートの何れか一方を流体ダイオード付きポー
トにしても、同様の効果を奏するものである。
以上詳細に説明したように本発明によれば、圧縮機の回
転数が小さい場合においても、潤滑油を所要の潤滑部へ
十分な給油量だけ供給することができ、また、高速回転
時におけるポンプ室内の圧力変動が小さく、ローラの寿
命を短縮することのない圧縮機を提供することができ
る。
転数が小さい場合においても、潤滑油を所要の潤滑部へ
十分な給油量だけ供給することができ、また、高速回転
時におけるポンプ室内の圧力変動が小さく、ローラの寿
命を短縮することのない圧縮機を提供することができ
る。
第１図は、本発明の第１の実施例に係る圧縮機を示す縦
断面図、第２図は、第１図のＡ−Ａ横断面図、第３図
は、第１図におけるポンプ室近傍の断面図、第４図は、
第１図に係る圧縮機と従来の圧縮機のポンプ室内圧力変
動幅を比較して示す回転数−圧力変動幅線図、第５図
は、本発明の第２の実施例に係る圧縮機を示す縦断面
図、第６図は、第５図のＢ−Ｂ横断面図、第７図は、第
６図におけるＤ−Ｄ断面を示す要部詳細断面図、第８図
は、本発明の第３の実施例に係る圧縮機の横断面図であ
る。 １…ケース、２…シリンダ、３…クランク、４…シヤフ
ト、５…側板Ａ、６…側板Ｂ、７…ローラ、８…溝、１
０…ベーン、１１…背面、１２…ポンプ室、１３…潤滑
油、１４…連通路、１７…軸穴、２１…連通溝、２２…
電動機、２３…圧縮要素、２６…流体ダイオード付き吸
込ポート、２８…流体ダイオード付き吐出ポート、３１
…送油管、３５…補助流路、３９…連通パイプ、４０，
４０′…下端、４１，４１′…上端、４４…合流点。
断面図、第２図は、第１図のＡ−Ａ横断面図、第３図
は、第１図におけるポンプ室近傍の断面図、第４図は、
第１図に係る圧縮機と従来の圧縮機のポンプ室内圧力変
動幅を比較して示す回転数−圧力変動幅線図、第５図
は、本発明の第２の実施例に係る圧縮機を示す縦断面
図、第６図は、第５図のＢ−Ｂ横断面図、第７図は、第
６図におけるＤ−Ｄ断面を示す要部詳細断面図、第８図
は、本発明の第３の実施例に係る圧縮機の横断面図であ
る。 １…ケース、２…シリンダ、３…クランク、４…シヤフ
ト、５…側板Ａ、６…側板Ｂ、７…ローラ、８…溝、１
０…ベーン、１１…背面、１２…ポンプ室、１３…潤滑
油、１４…連通路、１７…軸穴、２１…連通溝、２２…
電動機、２３…圧縮要素、２６…流体ダイオード付き吸
込ポート、２８…流体ダイオード付き吐出ポート、３１
…送油管、３５…補助流路、３９…連通パイプ、４０，
４０′…下端、４１，４１′…上端、４４…合流点。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 畠 裕章 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地 株式会社日立製作所栃木工場内 (72)発明者 杉山 雅彦 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地 株式会社日立製作所栃木工場内
Claims (7)
- 【請求項１】油溜めを兼ねたケース内に、電動機と、シ
リンダ，クランクを有するシヤフト，前記クランクに嵌
められ、前記シリンダの内側に沿って偏心回転するロー
ラ，このローラに当接しながら前記シリンダの構内を往
復運動するベーン，前記シヤフトの軸受と前記シリンダ
の側壁とを兼ね、吸込ポートと吐出ポートとを有する２
枚１組の側板，前記ベーンの背面と前記シリンダの溝と
前記両側板とにより囲まれたポンプ室を具備した圧縮要
素とを有し、前記電動機によって駆動される前記シヤフ
トの回転にともなう前記ベーンの往復運動によるポンプ
作用によって、前記ケース内から前記ポンプ室へ前記吸
込ポートを経て流入した潤滑油を加圧し、これを前記吐
出ポートから送油路を経て前記シヤフトの一端側へ圧送
するようにした圧縮機において、吸込ポートもしくは吐
出ポートの何れか一方あるいは両方を、流体ダイオード
付きポートにし、一端がケース内の油面上に開口し他端
がポンプ室に開口する連通路を設けたことを特徴とする
圧縮機。 - 【請求項２】連通路を、シリンダもしくは側板に取付け
た連通パイプにしたものである特許請求の範囲第１項記
載の圧縮機。 - 【請求項３】連通パイプの下端を、ポンプ室内へ突出せ
しめるようにしたものである特許請求の範囲第２項記載
の圧縮機。 - 【請求項４】連通パイプの上端を、シヤフトの軸心より
も高く位置せしめるようにしたものである特許請求の範
囲第２項記載の圧縮機。 - 【請求項５】連通路を、一方の側板のシリンダ側の側面
に穿設した連通溝とシリンダとによって形成した連通路
にしたものである特許請求の範囲第１項記載の圧縮機。 - 【請求項６】連通路を、シリンダの側面に穿設した連通
溝と、この連通溝に対向する側の側板とによって形成し
た連通路にしたものである特許請求の範囲第１項記載の
圧縮機。 - 【請求項７】連通路に、ポンプ室から該連通路の途中に
設けた合流点へ至り、ポンプ吐出行程において、該連通
路の流れと前記合流点で互いに衝突する方向へ流れる補
助流路を設けたものである特許請求の範囲第１項記載の
圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24418785A JPH063196B2 (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24418785A JPH063196B2 (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62121890A JPS62121890A (ja) | 1987-06-03 |
| JPH063196B2 true JPH063196B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=17115063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24418785A Expired - Fee Related JPH063196B2 (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063196B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104912808A (zh) * | 2015-06-25 | 2015-09-16 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机构及具有其的低背压旋转式压缩机 |
| CN115750346B (zh) * | 2022-12-08 | 2024-10-29 | 杭州久益机械股份有限公司 | 一种双级干式无油螺杆压缩机及其冷却方法 |
-
1985
- 1985-11-01 JP JP24418785A patent/JPH063196B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62121890A (ja) | 1987-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4561829A (en) | Rotary compressor with tapered valve ports for lubricating pump | |
| JP3459451B2 (ja) | 横型密閉回転式圧縮機の潤滑装置 | |
| EP0387184B1 (en) | Horizontal scroll compressor | |
| KR860000352B1 (ko) | 가로형 로터리 압축기의 급유 장치 | |
| KR100951551B1 (ko) | 스크롤 압축기 | |
| JPH063196B2 (ja) | 圧縮機 | |
| JP2004225578A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| JPS60116893A (ja) | 密閉形スクロ−ル圧縮機 | |
| KR101161124B1 (ko) | 능력가변형 압축기 | |
| JPH07189887A (ja) | アキシャルピストン型ポンプ | |
| JP2539892B2 (ja) | 横形圧縮機 | |
| KR100854744B1 (ko) | 밀폐형 압축기의 크랭크축 오일공급구조 | |
| JPS59226294A (ja) | 圧縮機の給油装置 | |
| JPS62271987A (ja) | ロ−タリ圧縮機 | |
| JPH0248756B2 (ja) | ||
| JPS59183095A (ja) | スクロ−ル型圧縮装置 | |
| KR100202618B1 (ko) | 횡형 스크롤 압축기의 급유구조 | |
| JPS5960091A (ja) | 横形スクロ−ル・コンプレツサ | |
| JP7389319B2 (ja) | 圧縮機 | |
| JPH0247600B2 (ja) | ||
| KR19980015241U (ko) | 회전압축기 | |
| KR100202619B1 (ko) | 횡형 스크롤 압축기의 급유구조 | |
| KR19990057581A (ko) | 압축기의 오일 입출구조 | |
| JPH0448956B2 (ja) | ||
| JPH0799153B2 (ja) | 横形圧縮機の給油装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |