JPH06322437A - 炉内搬送用ハースロール - Google Patents
炉内搬送用ハースロールInfo
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- JPH06322437A JPH06322437A JP5132511A JP13251193A JPH06322437A JP H06322437 A JPH06322437 A JP H06322437A JP 5132511 A JP5132511 A JP 5132511A JP 13251193 A JP13251193 A JP 13251193A JP H06322437 A JPH06322437 A JP H06322437A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続焼鈍ラインのハースロールの耐ビルドア
ップ性を向上させる。 【構成】 ロール胴部の表層に安定化ジルコニアとイッ
トリアあるいはマグネシア等を事前に配合したアルミナ
を組合わせて溶射法により２相の溶射皮膜を形成させた
炉内搬送用ハースロール。
ップ性を向上させる。 【構成】 ロール胴部の表層に安定化ジルコニアとイッ
トリアあるいはマグネシア等を事前に配合したアルミナ
を組合わせて溶射法により２相の溶射皮膜を形成させた
炉内搬送用ハースロール。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼板の連続熱処理炉内に
配設備されているハースロールに関するものであり、詳
しくはビルドアップ（ピックアップとも呼ばれる）がハ
ースロールに発生するのを防止するために、被覆してい
る胴部表面の溶射皮膜に関するものである。
配設備されているハースロールに関するものであり、詳
しくはビルドアップ（ピックアップとも呼ばれる）がハ
ースロールに発生するのを防止するために、被覆してい
る胴部表面の溶射皮膜に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼板熱処理炉内に配設され、鋼板を焼鈍
する過程で、鋼板を支持しつつ搬送するためのハースロ
ールは８００〜９００℃の温度条件下で使用されるた
め、鋼板表面に微量存在する酸化鉄又は冷間圧延時の摩
耗鉄粉がロール胴部に付着することによりビルドアップ
と呼ばれる突起が鋼板との接触面に形成され、突起が成
長すると鋼板側に押疵を発生させ、製品外観をを著しく
損なう。
する過程で、鋼板を支持しつつ搬送するためのハースロ
ールは８００〜９００℃の温度条件下で使用されるた
め、鋼板表面に微量存在する酸化鉄又は冷間圧延時の摩
耗鉄粉がロール胴部に付着することによりビルドアップ
と呼ばれる突起が鋼板との接触面に形成され、突起が成
長すると鋼板側に押疵を発生させ、製品外観をを著しく
損なう。
【０００３】金属がロール表面に付着する現象はいずれ
も高温度化で鋼板表面のＦｅが固相でロール胴部に拡散
して界面に極薄い化合物を形成して結合しているもの
で、これらを抑制するために従来はロールの表面に酸化
物系あるいは非酸化物系のサーメットの皮膜を溶射によ
り付与していた。
も高温度化で鋼板表面のＦｅが固相でロール胴部に拡散
して界面に極薄い化合物を形成して結合しているもの
で、これらを抑制するために従来はロールの表面に酸化
物系あるいは非酸化物系のサーメットの皮膜を溶射によ
り付与していた。
【０００４】これらの従来技術を記すとハースロールの
皮膜としてはジルコニア系の溶射皮膜が界面の熱力学的
安定すなわち界面の自由エネルギーが低く安定なため従
来、広く用いられて来た。
皮膜としてはジルコニア系の溶射皮膜が界面の熱力学的
安定すなわち界面の自由エネルギーが低く安定なため従
来、広く用いられて来た。
【０００５】例えば４〜２５パーセントのＹ2Ｏ3と残部
がＺｒＯ2からなる溶射皮膜（特公昭６３―２６１８
３）あるいはＺｒＯ2にＳｉＯ2を加えた溶射皮膜（特公
昭６３―５０４２８）がある。またＡｌ2Ｏ3単体の皮膜
も使われて来た。
がＺｒＯ2からなる溶射皮膜（特公昭６３―２６１８
３）あるいはＺｒＯ2にＳｉＯ2を加えた溶射皮膜（特公
昭６３―５０４２８）がある。またＡｌ2Ｏ3単体の皮膜
も使われて来た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ハースロールの場合に
おいて、特公昭６３―２６１８３の溶射皮膜は耐ビルド
アップ性に優れるが靭性と熱衝撃性が不十分で、使用中
に炉休止時の昇降温や鋼板の接触部と非接触部の温度差
に起因する熱応力により皮膜が剥離する問題があった。
おいて、特公昭６３―２６１８３の溶射皮膜は耐ビルド
アップ性に優れるが靭性と熱衝撃性が不十分で、使用中
に炉休止時の昇降温や鋼板の接触部と非接触部の温度差
に起因する熱応力により皮膜が剥離する問題があった。
【０００７】特公昭６３―５０４２８はＳｉＯ2が鉄と
反応し易いため、耐ビルドアップ性におとる。
反応し易いため、耐ビルドアップ性におとる。
【０００８】さらにＺｒＯ2の安定化材としてＣａＯを
使用した場合には、ＳｉとＦｅがＣａと反応し易いた
め、ＺｒＯ2中のＣａＯ濃度が希釈さて、安定化材とし
ての機能が低下するため、正方晶から単斜晶に相変態す
る。
使用した場合には、ＳｉとＦｅがＣａと反応し易いた
め、ＺｒＯ2中のＣａＯ濃度が希釈さて、安定化材とし
ての機能が低下するため、正方晶から単斜晶に相変態す
る。
【０００９】一般に言われるようにＺｒＯ2の相変態は
９パーセント程度の体積膨張を伴うため、膨張時に皮膜
が変形し、剥離あるいは亀裂が発生する。
９パーセント程度の体積膨張を伴うため、膨張時に皮膜
が変形し、剥離あるいは亀裂が発生する。
【００１０】またＡｌ2Ｏ3単体の皮膜は耐ビルドアップ
性が劣ると言う問題があった。
性が劣ると言う問題があった。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の亜鉛皮膜
の問題点に対して、ＺｒＯ2の耐ビルドアップ性に優れ
る特性を活かして皮膜の靭性向上と相変態の制御により
亀裂及び剥離等の問題を解決したハースロール用の溶射
皮膜を提供するものである。
の問題点に対して、ＺｒＯ2の耐ビルドアップ性に優れ
る特性を活かして皮膜の靭性向上と相変態の制御により
亀裂及び剥離等の問題を解決したハースロール用の溶射
皮膜を提供するものである。
【００１２】具体的には １． ハースロールの胴体表面に溶射皮膜を形成させる
際、一方は安定化材としてＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｃ
ｅＯ2、ＨｆＯ2のいずれかを加えた部分安定化ＺｒＯ2
の粉末とし、他方はＡｌ2Ｏ3にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｃａ
Ｏ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2をのいずれかのセラミックスを１
種類あるいは複数種加えた、個々のセラミックスを混合
した後、溶射法により２相の状態で混在させた溶射皮膜
を形成させる。
際、一方は安定化材としてＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｃ
ｅＯ2、ＨｆＯ2のいずれかを加えた部分安定化ＺｒＯ2
の粉末とし、他方はＡｌ2Ｏ3にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｃａ
Ｏ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2をのいずれかのセラミックスを１
種類あるいは複数種加えた、個々のセラミックスを混合
した後、溶射法により２相の状態で混在させた溶射皮膜
を形成させる。
【００１３】２． 前記１項において、一方は安定化材
としてＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2のい
ずれかを加えた部分安定化ＺｒＯ2とし、他方はＡｌ2Ｏ
3にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかの１種
類あるいは複数種加え、個々のセラミックスを混合の比
率において、前者の部分安定化ＺｒＯ2を１０〜７５
％、後者のＹ2Ｏ3他を加えたＡｌ2Ｏ3の比率を２５〜９
０％とした溶射皮膜を形成させる。
としてＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2のい
ずれかを加えた部分安定化ＺｒＯ2とし、他方はＡｌ2Ｏ
3にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかの１種
類あるいは複数種加え、個々のセラミックスを混合の比
率において、前者の部分安定化ＺｒＯ2を１０〜７５
％、後者のＹ2Ｏ3他を加えたＡｌ2Ｏ3の比率を２５〜９
０％とした溶射皮膜を形成させる。
【００１４】３． 前記１及び２項において、Ｙ2Ｏ3、
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、Ｙ2Ｏ3の
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
Ｙ2Ｏ3にさらにＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、Ｙ2Ｏ3の
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
Ｙ2Ｏ3にさらにＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
【００１５】４． 前記１及び２項において、Ｙ2Ｏ3、
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＭｇＯの
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
ＭｇＯにさらにＹ2Ｏ3、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＭｇＯの
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
ＭｇＯにさらにＹ2Ｏ3、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
【００１６】５． 前記１及び２項において、Ｙ2Ｏ3、
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＣａＯの
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
ＣａＯにさらにＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣｅＯ2のいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＣａＯの
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
ＣａＯにさらにＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣｅＯ2のいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
【００１７】６． 前記１及び２項において、Ｙ2Ｏ3、
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＣｅＯ2の
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
ＣｅＯ2にさらにＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯのいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定
化ＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＣｅＯ2の
比率を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3と
ＣｅＯ2にさらにＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯのいずれかを
１種類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセ
ラミックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混
在させた溶射皮膜を形成させる。
【００１８】７． 以上の溶射皮膜にＣｏあるいはＮｉ
あるいはＮｉ及びＣｏを主成分とするが、さらに１５〜
３０％のＣｒ及び５〜１２％のＡｌ並びに０．２〜０．
７％のＹあるいはＨｆの組成とした合金を加えた合計が
１００％となるようにして、溶射法により皮膜を形成さ
せる。
あるいはＮｉ及びＣｏを主成分とするが、さらに１５〜
３０％のＣｒ及び５〜１２％のＡｌ並びに０．２〜０．
７％のＹあるいはＨｆの組成とした合金を加えた合計が
１００％となるようにして、溶射法により皮膜を形成さ
せる。
【００１９】８． 同様の溶射皮膜にＺｒの混在させた
組成の合計が１００％となるようにして、溶射法により
皮膜を形成させる。
組成の合計が１００％となるようにして、溶射法により
皮膜を形成させる。
【００２０】尚、一方を部分安定化ＺｒＯ2とし、他方
のＡｌ2Ｏ3にＨｆＯ2を加えても解決手段の１〜８項と
同様の効果を得ることが出来る。
のＡｌ2Ｏ3にＨｆＯ2を加えても解決手段の１〜８項と
同様の効果を得ることが出来る。
【００２１】
【作用】前述の解決手段の１項において、ハースロール
の胴体表面に皮膜を形成させる際、一方は安定化材とし
てＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2のいずれ
かを加えた部分安定化ＺｒＯ2の粉末とし、他方はＡｌ2
Ｏ3にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2のい
ずれかのセラミックスを１種類あるいは複数種加えた、
個々のセラミックスを混合した後、溶射法により２相の
状態で混在させた皮膜を形成させるのは、ＺｒＯ2やＡ
ｌ2Ｏ3他のセラミックスの粉末粒が加熱されてロール表
面に衝突して溶射層を形成する凝固過程において、少量
のＺｒＯ2がＡｌ2Ｏ3のマトリックスに拡散して分散す
る過程でＡｌ2Ｏ3の耐用を高める効果を活用するもので
ある。
の胴体表面に皮膜を形成させる際、一方は安定化材とし
てＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2のいずれ
かを加えた部分安定化ＺｒＯ2の粉末とし、他方はＡｌ2
Ｏ3にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2、ＨｆＯ2のい
ずれかのセラミックスを１種類あるいは複数種加えた、
個々のセラミックスを混合した後、溶射法により２相の
状態で混在させた皮膜を形成させるのは、ＺｒＯ2やＡ
ｌ2Ｏ3他のセラミックスの粉末粒が加熱されてロール表
面に衝突して溶射層を形成する凝固過程において、少量
のＺｒＯ2がＡｌ2Ｏ3のマトリックスに拡散して分散す
る過程でＡｌ2Ｏ3の耐用を高める効果を活用するもので
ある。
【００２２】分散したＺｒＯ2の凝固後の結晶構造は正
方晶であるがハースロールの使用温度域（８００〜９０
０℃）で使用される過程で単斜晶に結晶変態する。
方晶であるがハースロールの使用温度域（８００〜９０
０℃）で使用される過程で単斜晶に結晶変態する。
【００２３】前述したようにＺｒＯ2の結晶変態は９％
の体積膨張を伴うため、膨張時にＺｒＯ2のマトリック
ス部に微細な亀裂が発生する。
の体積膨張を伴うため、膨張時にＺｒＯ2のマトリック
ス部に微細な亀裂が発生する。
【００２４】この微細な亀裂はロール外部から溶射皮膜
に過大な力が作用して皮膜が変形しても、これらの力を
亀裂で吸収されるのと、割れの伝播が微細な亀裂により
分散されるため、伝播速度が極めて遅くなる。
に過大な力が作用して皮膜が変形しても、これらの力を
亀裂で吸収されるのと、割れの伝播が微細な亀裂により
分散されるため、伝播速度が極めて遅くなる。
【００２５】更にこれらの微細な亀裂は応力集中を防ぐ
効果があり、被覆の耐久性を高める。
効果があり、被覆の耐久性を高める。
【００２６】これらの効果は熱応力によって皮膜に生じ
る変形、あるいは割れに対しても同様の効果があるため
熱衝撃性の向上にも寄与する。
る変形、あるいは割れに対しても同様の効果があるため
熱衝撃性の向上にも寄与する。
【００２７】また分散したＺｒＯ2で強化されたＡｌ2Ｏ
3が皮膜中で部分安定化ＺｒＯ2と混在した形で層状に積
層されるため皮膜自身の耐摩耗性をも高めることが出来
る。
3が皮膜中で部分安定化ＺｒＯ2と混在した形で層状に積
層されるため皮膜自身の耐摩耗性をも高めることが出来
る。
【００２８】その際にＡｌ2Ｏ3側にもＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、
ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかのセラミックスを１種類あ
るいは複数種加えるえるのは溶射時にＡｌ2Ｏ3側に拡散
したＺｒＯ2の過度の相変態を抑制するためである。
ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかのセラミックスを１種類あ
るいは複数種加えるえるのは溶射時にＡｌ2Ｏ3側に拡散
したＺｒＯ2の過度の相変態を抑制するためである。
【００２９】また、ＺｒＯ2の線膨張率は７×１０-6／
℃であるがＡｌ2Ｏ3は４〜５×１０-6／℃で線膨張率が
大きいためＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3が共存した溶射皮膜中で
は高温度域で内部応力が発生して、亀裂や剥離に進展す
る。
℃であるがＡｌ2Ｏ3は４〜５×１０-6／℃で線膨張率が
大きいためＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3が共存した溶射皮膜中で
は高温度域で内部応力が発生して、亀裂や剥離に進展す
る。
【００３０】線膨張率の大きいＹ2Ｏ3（７×１０-6／
℃）、ＭｇＯ（１１×１０-6／℃）、ＣａＯ（１１×１
０-6／℃）、ＣｅＯ2（１１〜１２×１０-6／℃）を加
えることによりＡｌ2Ｏ3の線膨張率が５〜６×１０-6／
℃（配合比率により差がある）に増大、ＺｒＯ2の線膨
張率値に近ずくため、前述のＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の熱応
力を緩和することが出来る。
℃）、ＭｇＯ（１１×１０-6／℃）、ＣａＯ（１１×１
０-6／℃）、ＣｅＯ2（１１〜１２×１０-6／℃）を加
えることによりＡｌ2Ｏ3の線膨張率が５〜６×１０-6／
℃（配合比率により差がある）に増大、ＺｒＯ2の線膨
張率値に近ずくため、前述のＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の熱応
力を緩和することが出来る。
【００３１】前述の解決手段の２項において安定化材と
してＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加
えた部分安定化ＺｒＯ2の粉末と、混合の比率３０〜７
０％としているのは、図１のＦｅ反応性評価のラボ試験
結果が示すようにＺｒＯ2の比率が３０％未満になる
と、Ｆｅの付着が急激に進むためである。
してＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加
えた部分安定化ＺｒＯ2の粉末と、混合の比率３０〜７
０％としているのは、図１のＦｅ反応性評価のラボ試験
結果が示すようにＺｒＯ2の比率が３０％未満になる
と、Ｆｅの付着が急激に進むためである。
【００３２】また、Ａｌ2Ｏ3比率が７０％超になって
も、前述の場合と同様にＦｅの付着が急激に進む。
も、前述の場合と同様にＦｅの付着が急激に進む。
【００３３】尚、ビルドアップは固相拡散を伴う反応に
よりＦｅがロール表面に付着するもので、皮膜のＦｅと
の反応性を評価すれば耐ビルドアップを評価できる。
よりＦｅがロール表面に付着するもので、皮膜のＦｅと
の反応性を評価すれば耐ビルドアップを評価できる。
【００３４】Ｆｅ反応ラボ試験を図２に示すが、１０ｍ
ｍ角、厚み１０ｍｍの反応試験サンプル３の溶射皮膜１
上にＦｅの粉末２を敷きつめた後、同一寸法の普通鋼の
角片４を角を揃えて置き、２％水素の窒素雰囲気の９０
０℃の電気炉内で面圧力０．１ｋｇ／ｍｍ2で１時間押
付け圧接した後、溶射皮膜部分に剪断力が働く様、側面
から加重する。
ｍ角、厚み１０ｍｍの反応試験サンプル３の溶射皮膜１
上にＦｅの粉末２を敷きつめた後、同一寸法の普通鋼の
角片４を角を揃えて置き、２％水素の窒素雰囲気の９０
０℃の電気炉内で面圧力０．１ｋｇ／ｍｍ2で１時間押
付け圧接した後、溶射皮膜部分に剪断力が働く様、側面
から加重する。
【００３５】評価はその際の剪断反力値で行い、値が大
きい程、Ｆｅと反応し易いことを示す。
きい程、Ｆｅと反応し易いことを示す。
【００３６】同じく解決手段の２項において安定化材と
してＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加
えた部分安定化ＺｒＯ2の粉末と、混合の比率７０％超
になると、図３の摩耗量測定試験の結果が示すように耐
摩耗性能が急激に低下する。
してＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加
えた部分安定化ＺｒＯ2の粉末と、混合の比率７０％超
になると、図３の摩耗量測定試験の結果が示すように耐
摩耗性能が急激に低下する。
【００３７】また、Ａｌ2Ｏ3比率が２０％未満になって
も、前述の場合と同様に溶射皮膜の耐摩耗性能が急激に
低下する。
も、前述の場合と同様に溶射皮膜の耐摩耗性能が急激に
低下する。
【００３８】耐摩耗性能のラボ試験方法は図４に示す通
り、予め溶射皮膜を形成した、形状が５０ｍｍ正方角
で、厚みが１０ｍｍの試験片５の溶射皮膜１に外形４ｍ
ｍの普通鋼のピン６を荷重５Ｋｇで押しつけ、５０ｍｍ
径の円軌道の摺動軌跡７を描いて摺動させた際の溶射皮
膜の摩耗量で評価したものである。
り、予め溶射皮膜を形成した、形状が５０ｍｍ正方角
で、厚みが１０ｍｍの試験片５の溶射皮膜１に外形４ｍ
ｍの普通鋼のピン６を荷重５Ｋｇで押しつけ、５０ｍｍ
径の円軌道の摺動軌跡７を描いて摺動させた際の溶射皮
膜の摩耗量で評価したものである。
【００３９】評価指標は摺動試験前後の試験片の重量測
定の差である。
定の差である。
【００４０】解決手段の３〜７項において、一方は安定
化材としてＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれ
かを加えた部分安定化ＺｒＯ2とし、他方はＡｌ2Ｏ3の
比率を２０〜７０％、Ｙ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ
2の比率を５〜３０％とするか、更にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、
ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを１種類以上の複数種加え
て１００％とするのは、Ａｌ2Ｏ3が２０％未満では、ハ
ースロールの使用温度域にて耐摩耗性能が不足するため
である。
化材としてＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれ
かを加えた部分安定化ＺｒＯ2とし、他方はＡｌ2Ｏ3の
比率を２０〜７０％、Ｙ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ
2の比率を５〜３０％とするか、更にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、
ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを１種類以上の複数種加え
て１００％とするのは、Ａｌ2Ｏ3が２０％未満では、ハ
ースロールの使用温度域にて耐摩耗性能が不足するため
である。
【００４１】Ａｌ2Ｏ3比率が９５％超になるとＹ2Ｏ3及
びＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2の配合量が不足して前述の
Ａｌ2Ｏ3側に拡散したＺｒＯ2の過度の変態を抑制する
効果が不足する。
びＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2の配合量が不足して前述の
Ａｌ2Ｏ3側に拡散したＺｒＯ2の過度の変態を抑制する
効果が不足する。
【００４２】Ｙ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2も同様
に３０％超になると耐摩耗性能が不足し、５％未満では
変態の抑制効果が不十分となる。
に３０％超になると耐摩耗性能が不足し、５％未満では
変態の抑制効果が不十分となる。
【００４３】解決手段の８項において、解決手段の１〜
７項の溶射皮膜にＣｏあるいはＮｉあるいはＮｉ及びＣ
ｏを主成分とするが、さらに１５〜３５％のＣｒ及び５
〜１２％のＡ｜並びに０．２〜０．７％のＹあるいはＨ
ｆの組成とした合金を加えた合計が１００％となるサー
メットにして皮膜を形成させるのは図６に示すように溶
射皮膜の靭性を向上させて、耐熱衝撃性能を高めるため
のもので、ＣｏあるいはＮｉあるいはＮｉ及びＣｏを主
成分とする合金とするのは、Ｎｉ及びＣｏが溶射過程あ
るいは高温度化で炭化物及び窒化物に変質することがな
く、金属組織を維持した状態で溶射組織のセラミックス
間に存在して、助結材として働くためである。
７項の溶射皮膜にＣｏあるいはＮｉあるいはＮｉ及びＣ
ｏを主成分とするが、さらに１５〜３５％のＣｒ及び５
〜１２％のＡ｜並びに０．２〜０．７％のＹあるいはＨ
ｆの組成とした合金を加えた合計が１００％となるサー
メットにして皮膜を形成させるのは図６に示すように溶
射皮膜の靭性を向上させて、耐熱衝撃性能を高めるため
のもので、ＣｏあるいはＮｉあるいはＮｉ及びＣｏを主
成分とする合金とするのは、Ｎｉ及びＣｏが溶射過程あ
るいは高温度化で炭化物及び窒化物に変質することがな
く、金属組織を維持した状態で溶射組織のセラミックス
間に存在して、助結材として働くためである。
【００４４】Ａｌを加えるのはＡｌ表面にＡｌ2Ｏ3自己
形成させて、セラミックスと共存する合金部分の耐ビル
ドアップを向上させるためである。
形成させて、セラミックスと共存する合金部分の耐ビル
ドアップを向上させるためである。
【００４５】その場合、Ａｌ比率を５％未満ではＡｌ2
Ｏ3が不十分であり１２％超では合金部分の延性が損な
われる。
Ｏ3が不十分であり１２％超では合金部分の延性が損な
われる。
【００４６】合金のＣｒ比率を１５〜３０％とするのは
Ｃｒが合金部分の表面にＡｌによって自己形成されるＡ
ｌ2Ｏ3の形成を促進するためで、Ｃｒ比率が１５％未満
ではＡｌの化学組成によるが５〜１２％を前提にした場
合にはＡｌ2Ｏ3の形成が不完全になる。
Ｃｒが合金部分の表面にＡｌによって自己形成されるＡ
ｌ2Ｏ3の形成を促進するためで、Ｃｒ比率が１５％未満
ではＡｌの化学組成によるが５〜１２％を前提にした場
合にはＡｌ2Ｏ3の形成が不完全になる。
【００４７】ＹあるいはＨｆを０．２〜０．７％加える
のは溶射皮膜の密着性の向上を目的としたもので０．２
％未満では顕著な効果が出ない。
のは溶射皮膜の密着性の向上を目的としたもので０．２
％未満では顕著な効果が出ない。
【００４８】また０．７％超とした場合はＹあるいはＨ
ｆが合金組織の粒界に濃化して、皮膜強度を低下させる
ためである。
ｆが合金組織の粒界に濃化して、皮膜強度を低下させる
ためである。
【００４９】
【００５０】
【実施例１】先述の溶射皮膜を５ロール型のビルドアッ
プ評価試験機のテストロールに被覆した後、ビルドアッ
プの発生比率及びラボの熱衝撃試験結果並びに耐摩耗性
評価試験結果を第１表に記す。
プ評価試験機のテストロールに被覆した後、ビルドアッ
プの発生比率及びラボの熱衝撃試験結果並びに耐摩耗性
評価試験結果を第１表に記す。
【００５１】ビルドアップの発生比率は本発明者他が考
案した評価設備にて行なったものである。
案した評価設備にて行なったものである。
【００５２】試験設備は直径２５０ｍｍ、胴長が４００
ｍｍの溶射テスト用ロール８を５本を図５に示す様に鋼
板９を巻付かせた状態で電気炉内に配設して、鋼板を走
行させる。
ｍｍの溶射テスト用ロール８を５本を図５に示す様に鋼
板９を巻付かせた状態で電気炉内に配設して、鋼板を走
行させる。
【００５３】鋼板を走行させる際に鋼板の走行速度より
評価対象ロールのみについて鋼板とテストロールにスリ
ップを付与して、ロール表面に付着するビルドアップの
発生度合いを評価するものである。
評価対象ロールのみについて鋼板とテストロールにスリ
ップを付与して、ロール表面に付着するビルドアップの
発生度合いを評価するものである。
【００５４】図中１０は電気ヒーター、１１は耐火材で
ある。
ある。
【００５５】テスト条件は鋼板が厚み０．７ｍｍ、幅が
３００ｍｍの焼鈍済冷延鋼板で雰囲気は電気炉内で鋼板
の走行開始後、８００℃迄で加熱する間の１時間は大気
とし、鋼板表面に予め酸化膜を形成させる。
３００ｍｍの焼鈍済冷延鋼板で雰囲気は電気炉内で鋼板
の走行開始後、８００℃迄で加熱する間の１時間は大気
とし、鋼板表面に予め酸化膜を形成させる。
【００５６】その後鋼板を走行させた状態にて９００℃
迄加熱する間の０．５時間に予め２％の水素を混入した
窒素を封入し電気炉内の空気を置換する。
迄加熱する間の０．５時間に予め２％の水素を混入した
窒素を封入し電気炉内の空気を置換する。
【００５７】更に、水素を混入した窒素雰囲気にて温度
９００℃で１時間保定する。保定の間も鋼板を連続的に
走行させており、溶射した評価ロールと鋼板のスリップ
率が１％になるようにしている。
９００℃で１時間保定する。保定の間も鋼板を連続的に
走行させており、溶射した評価ロールと鋼板のスリップ
率が１％になるようにしている。
【００５８】保定完了後は鋼板の走行と電熱ヒーターの
電源を停止して、水素を混入した窒素雰囲気下で自然放
冷させる。
電源を停止して、水素を混入した窒素雰囲気下で自然放
冷させる。
【００５９】評価はビルドアップの発生比率、即ち、発
生したビルドアップの面積を画像処理の手法を用いて測
定した後、ビルドアップの面積をロール表面積で除した
値をビルドアップの発生比率、単位は％とし、発生比率
の値が低いほど、ビルドアップが発生しにくい溶射皮膜
と評価する。
生したビルドアップの面積を画像処理の手法を用いて測
定した後、ビルドアップの面積をロール表面積で除した
値をビルドアップの発生比率、単位は％とし、発生比率
の値が低いほど、ビルドアップが発生しにくい溶射皮膜
と評価する。
【００６０】熱衝撃試験はＪＩＳ Ｈ ８６６６のセラ
ミックス溶射試験方法の加熱剥離試験方法に準じて行っ
た。
ミックス溶射試験方法の加熱剥離試験方法に準じて行っ
た。
【００６１】形状が５０ｍｍ正方角で厚みが１０ｍｍの
試験片の溶射皮膜を９００℃に加熱した後、水中に投下
する工程を繰り返し、溶射皮膜の表層に亀裂あるいは剥
離が発生するまでの繰り返し回数値によって評価するも
のある。
試験片の溶射皮膜を９００℃に加熱した後、水中に投下
する工程を繰り返し、溶射皮膜の表層に亀裂あるいは剥
離が発生するまでの繰り返し回数値によって評価するも
のある。
【００６２】耐摩耗性能のラボ試験方法は図４に示す通
りである。
りである。
【００６３】第１表の試験結果は前述の作用の項を裏付
けた結果を示しており、従来技術のＺｒＯ2９２％とＹ2
Ｏ3８％あるいはＺｒＳｉ4１００％あるいはＡｌ2Ｏ3１
００％の各溶射皮膜に対して耐ビルドアップでは部分安
定化ＺｒＯ2２５％以上の皮膜が優れるが、ＺｒＯ2比率
の増加に伴い、耐熱衝撃性が低下、特に７０％以上で顕
著になる。一方でＡｌ2Ｏ3の比率の増加に伴い、耐熱衝
撃性と耐摩耗性が向上している。
けた結果を示しており、従来技術のＺｒＯ2９２％とＹ2
Ｏ3８％あるいはＺｒＳｉ4１００％あるいはＡｌ2Ｏ3１
００％の各溶射皮膜に対して耐ビルドアップでは部分安
定化ＺｒＯ2２５％以上の皮膜が優れるが、ＺｒＯ2比率
の増加に伴い、耐熱衝撃性が低下、特に７０％以上で顕
著になる。一方でＡｌ2Ｏ3の比率の増加に伴い、耐熱衝
撃性と耐摩耗性が向上している。
【００６４】また、Ｙ2Ｏ3あるいはＭｇＯあるいはＣａ
ＯあるいはＣｅＯ2の配合比率を高めた場合も耐熱衝撃
性と耐摩耗性が向上している。
ＯあるいはＣｅＯ2の配合比率を高めた場合も耐熱衝撃
性と耐摩耗性が向上している。
【００６５】
【実施例２】実施例１にて評価した皮膜の内、部分安定
化ＺｒＯ2５０％とＡｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ3あるいはＭ
ｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅＯ2１０％及び部分安
定化ＺｒＯ2４０％と４０％Ａｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ3あ
るいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅＯ2３０％並
びに部分安定化ＺｒＯ2５０％とＡｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ
3あるいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅＯ2１０％
にＣｏ３７％、Ｃｒ２２％、Ａｌ８％、Ｙ０．５％、Ｎ
ｉ Ｂａｌの合金を加えたサーメットの溶射皮膜を冷延
の連続焼鈍ラインの加熱帯及び連続亜鉛メッキラインの
加熱還元帯の各々の実機ハースロールの胴部にプラズマ
溶射にて被覆して１年間使用した。
化ＺｒＯ2５０％とＡｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ3あるいはＭ
ｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅＯ2１０％及び部分安
定化ＺｒＯ2４０％と４０％Ａｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ3あ
るいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅＯ2３０％並
びに部分安定化ＺｒＯ2５０％とＡｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ
3あるいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅＯ2１０％
にＣｏ３７％、Ｃｒ２２％、Ａｌ８％、Ｙ０．５％、Ｎ
ｉ Ｂａｌの合金を加えたサーメットの溶射皮膜を冷延
の連続焼鈍ラインの加熱帯及び連続亜鉛メッキラインの
加熱還元帯の各々の実機ハースロールの胴部にプラズマ
溶射にて被覆して１年間使用した。
【００６６】使用環境は温度が最高９００℃、雰囲気は
連続焼鈍ラインが２％水素を含ました窒素、連続亜鉛メ
ッキラインが７％水素を含む窒素で鋼板はロールに１８
０度巻付いた形で走行する。
連続焼鈍ラインが２％水素を含ました窒素、連続亜鉛メ
ッキラインが７％水素を含む窒素で鋼板はロールに１８
０度巻付いた形で走行する。
【００６７】１年間使用した結果、ロール胴部の中央部
の幅２００ｍｍのビルドアップ発生率が従来技術のＺｒ
Ｏ2９２％とＹ2Ｏ3８％の皮膜では０．２６％であった
が、剥離が発生した。
の幅２００ｍｍのビルドアップ発生率が従来技術のＺｒ
Ｏ2９２％とＹ2Ｏ3８％の皮膜では０．２６％であった
が、剥離が発生した。
【００６８】ＺｒＳｉ4１００％の皮膜ではビルドアッ
プ発生率が０．５１％であった。
プ発生率が０．５１％であった。
【００６９】Ａｌ2Ｏ3１００％の皮膜もビルドアップ発
生率が０．５６％であったが、剥離が発生していた。
生率が０．５６％であったが、剥離が発生していた。
【００７０】本発明の溶射皮膜の部分安定化ＺｒＯ2５
０％とＡｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ3あるいはＭｇＯあるいは
ＣａＯあるいはＣｅＯ2１０％はビルドアップ発生率が
０．２５％と優れ、剥離等も未発生であった。
０％とＡｌ2Ｏ3４０％とＹ2Ｏ3あるいはＭｇＯあるいは
ＣａＯあるいはＣｅＯ2１０％はビルドアップ発生率が
０．２５％と優れ、剥離等も未発生であった。
【００７１】部分安定化ＺｒＯ2４０％とＡｌ2Ｏ3４０
％とＹ2Ｏ3あるいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅ
Ｏ2３０％の皮膜のビルドアップ発生率も０．３１％と
優れ、剥離も未発生であった。
％とＹ2Ｏ3あるいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅ
Ｏ2３０％の皮膜のビルドアップ発生率も０．３１％と
優れ、剥離も未発生であった。
【００７２】部分安定化ＺｒＯ2５０％とＡｌ2Ｏ3４０
％とＹ2Ｏ3あるいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅ
Ｏ2１０％にＣｏ３７％、Ｃｒ２２％、Ａｌ８％、Ｙ
０．５％、Ｎｉ Ｂａｌの合金を加えたサーメットはビ
ルドアップ発生率も０．３８％で剥離や摩耗が全く無か
った。
％とＹ2Ｏ3あるいはＭｇＯあるいはＣａＯあるいはＣｅ
Ｏ2１０％にＣｏ３７％、Ｃｒ２２％、Ａｌ８％、Ｙ
０．５％、Ｎｉ Ｂａｌの合金を加えたサーメットはビ
ルドアップ発生率も０．３８％で剥離や摩耗が全く無か
った。
【００７３】いずれも従来技術の溶射皮膜に対し、耐ビ
ルドアップ性で同等かあるいは優れ、しかも耐摩耗性と
熱衝撃性に優れることを確認した。
ルドアップ性で同等かあるいは優れ、しかも耐摩耗性と
熱衝撃性に優れることを確認した。
【００７４】
【表１】
【００７５】
【表の説明】第１表は従来の溶射皮膜と今回評価対象と
した各種の溶射皮膜の耐ビルドアップ評価試験（％）及
び熱衝撃試験（回）並びに摩耗量測定試験（単位ｋｇ／
ｍｍ2）の結果を示す。
した各種の溶射皮膜の耐ビルドアップ評価試験（％）及
び熱衝撃試験（回）並びに摩耗量測定試験（単位ｋｇ／
ｍｍ2）の結果を示す。
【００７６】
【発明の効果】本発明の溶射ロールを冷延鋼板用連続焼
鈍ラインあるいは連続亜鉛メッキラインの炉内ハースロ
ールに適用することにより従来３〜４ケ月毎にラインを
休止して、ロール胴部に付着したビルドアップを定期的
に除去する作業が解消出来、ラインの休止日数を大幅に
削減することが出来た。
鈍ラインあるいは連続亜鉛メッキラインの炉内ハースロ
ールに適用することにより従来３〜４ケ月毎にラインを
休止して、ロール胴部に付着したビルドアップを定期的
に除去する作業が解消出来、ラインの休止日数を大幅に
削減することが出来た。
【００７７】ライン休止日数の削減はライン稼働率を高
めるため、生産量の増加も可能にした。
めるため、生産量の増加も可能にした。
【００７８】また高所に配設されたハースロール胴部の
ビルドアップ除去の作業は墜落災害等の危険をはらむも
のであったが今回の発明により、大幅に作業頻度を低減
出来た。更に耐ビルドアップ性と耐摩耗性と熱衝撃性の
向上はハースロールの皮膜寿命の向上にも寄与してお
り、従来２〜３年のロール交換周期が４〜５年に延長出
来た。
ビルドアップ除去の作業は墜落災害等の危険をはらむも
のであったが今回の発明により、大幅に作業頻度を低減
出来た。更に耐ビルドアップ性と耐摩耗性と熱衝撃性の
向上はハースロールの皮膜寿命の向上にも寄与してお
り、従来２〜３年のロール交換周期が４〜５年に延長出
来た。
【００７９】ロール交換周期の延長は交換作業の労務費
及びロール再溶射費並びに炉壁の修復費等の整備コスト
の削減にも寄与した。
及びロール再溶射費並びに炉壁の修復費等の整備コスト
の削減にも寄与した。
【００８０】またロール胴部のビルドアップあるいは溶
射皮膜の剥離は鋼板表面に疵を入れる原因となるが、本
発明の溶射ロールを使用することにより、疵の発生頻度
を低減し、製品歩留り値を向上させることが出来た。
射皮膜の剥離は鋼板表面に疵を入れる原因となるが、本
発明の溶射ロールを使用することにより、疵の発生頻度
を低減し、製品歩留り値を向上させることが出来た。
【図１】Ｆｅ反応評価試験の剪断反力値とＺｒＯ2とＡ
ｌ2Ｏ3の配合比率の関係を示す図。
ｌ2Ｏ3の配合比率の関係を示す図。
【図２】Ｆｅ反応評価の試験方法の説明図である。
【図３】摩耗量測定値とＺｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の配合比率
の関係を示す図。
の関係を示す図。
【図４】摩耗量測定の試験方法の説明図である。
【図５】耐ビルドアップ評価試験方法の説明図である。
１ 溶射皮膜 ２ Ｆｅ粉末 ３ 反応試験サンプル（１０ｍｍ角） ４ 角片（普通鋼） ５ 摩耗試験片（５０ｍｍ角） ６ ピン ７ 摺動軌跡 ８ 溶射テスト用ロール ９ 鋼板 １０ 電熱ヒーター １１ 耐火材 １２ 電気炉
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年６月１４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００７４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００７４】
【表１】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 広重 宗利 東京都中央区八重洲１―３―８ 井田ビル 日鉄ハード株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 ハースロールの胴体表面に溶射皮膜を形
成させる際、一方は安定化材としてＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｃ
ａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定化ＺｒＯ2の
粉末とし、他方はＡｌ2Ｏ3にＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、
ＣｅＯ2、ＨｆＯ2をのいずれかのセラミックスを１種類
あるいは複数種加えた、個々のセラミックスを混合した
後、溶射法により２相の状態で混在させた溶射皮膜を形
成させたことを特徴とする炉内搬送用ハースロール及び
その製造法。 - 【請求項２】 請求項１において、一方は安定化材とし
てＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加え
た部分安定化ＺｒＯ2とし、他方はＡｌ2Ｏ3にＹ2Ｏ3、
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかの１種類あるいは
複数種加え、個々のセラミックスを混合の比率におい
て、前者の部分安定化ＺｒＯ2を１０〜７５％、後者の
Ｙ2Ｏ3他を加えたＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％とした
溶射皮膜を形成させたことを特徴とする炉内搬送用ハー
スロール及びその製造法。 - 【請求項３】 請求項１及び２において、Ｙ2Ｏ3、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定化Ｚ
ｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、Ｙ2Ｏ3の比率
を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3とＹ2
Ｏ3にさらにＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを１種
類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセラミ
ックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混在さ
せた溶射皮膜を形成させたことを特徴とする炉内搬送用
ハースロール及びその製造法。 - 【請求項４】 請求項１及び２において、Ｙ2Ｏ3、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定化Ｚ
ｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＭｇＯの比率
を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3とＭｇ
ＯにさらにＹ2Ｏ3、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを１種
類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセラミ
ックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混在さ
せた溶射皮膜を形成させたことを特徴とする炉内搬送用
ハースロール及びその製造法。 - 【請求項５】 請求項１及び２において、Ｙ2Ｏ3、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＣｅＯ 2のいずれかを加えた部分安定化Ｚ
ｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＣａＯの比率
を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3とＣａ
ＯにさらにＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣｅＯ2のいずれかを１種
類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセラミ
ックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混在さ
せた溶射皮膜を形成させたことを特徴とする炉内搬送用
ハースロール及びその製造法。 - 【請求項６】 請求項１及び２において、Ｙ2Ｏ3、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＣｅＯ2のいずれかを加えた部分安定化Ｚ
ｒＯ2とＡｌ2Ｏ3の比率を２０〜６０％、ＣｅＯ2の比率
を５〜３０％とするか、あるいは前述のＡｌ2Ｏ3とＣｅ
Ｏ2にさらにＹ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯのいずれかを１種
類あるいは複数種加えて１００％とした、個々のセラミ
ックスを混合した後、溶射法により２相の状態で混在さ
せた溶射皮膜を形成させたことを特徴とする炉内搬送用
ハースロール及びその製造法。 - 【請求項７】 以上の溶射皮膜にＣｏあるいはＮｉある
いはＮｉ及びＣｏを主成分とするが、さらに１５〜３０
％のＣｒ及び５〜１２％のＡｌ並びに０．２〜０．７％
のＹあるいはＨｆの組成とした合金を加えた合計が１０
０％となるようにして、溶射法により皮膜を形成させた
ことを特徴とする炉内搬送用ハースロール及びその製造
法。 - 【請求項８】 同様の溶射皮膜にＺｒの混在させた組成
の合計が１００％となるようにして、溶射法により皮膜
を形成させたことを特徴とする炉内搬送用ハースロール
及びその製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5132511A JPH06322437A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 炉内搬送用ハースロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5132511A JPH06322437A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 炉内搬送用ハースロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06322437A true JPH06322437A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=15083057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5132511A Pending JPH06322437A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 炉内搬送用ハースロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06322437A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006070290A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Jfe Steel Kk | 鋼板の焼鈍方法及び連続焼鈍炉 |
| JP2009299133A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Jfe Steel Corp | ハースロール |
| JP2009299134A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Jfe Steel Corp | ハースロール |
| WO2018087945A1 (ja) * | 2016-11-09 | 2018-05-17 | 株式会社Ihi | 耐摩耗被膜を備えた摺動部品及び耐摩耗被膜の形成方法 |
-
1993
- 1993-05-11 JP JP5132511A patent/JPH06322437A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006070290A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Jfe Steel Kk | 鋼板の焼鈍方法及び連続焼鈍炉 |
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| JP2009299134A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Jfe Steel Corp | ハースロール |
| WO2018087945A1 (ja) * | 2016-11-09 | 2018-05-17 | 株式会社Ihi | 耐摩耗被膜を備えた摺動部品及び耐摩耗被膜の形成方法 |
| CN109804104A (zh) * | 2016-11-09 | 2019-05-24 | 株式会社Ihi | 具备耐磨损被膜的滑动部件和耐磨损被膜的形成方法 |
| JPWO2018087945A1 (ja) * | 2016-11-09 | 2019-08-08 | 株式会社Ihi | 耐摩耗被膜を備えた摺動部品及び耐摩耗被膜の形成方法 |
| EP3540095A4 (en) * | 2016-11-09 | 2020-03-25 | IHI Corporation | SLIDING ELEMENT WITH ABRASION RESISTANT COATING FILM AND METHOD FOR SHAPING AN ABRASION RESISTANT COATING FILM |
| CN109804104B (zh) * | 2016-11-09 | 2021-03-30 | 株式会社Ihi | 具备耐磨损被膜的滑动部件和耐磨损被膜的形成方法 |
| US11673194B2 (en) | 2016-11-09 | 2023-06-13 | Ihi Corporation | Slidable component including wear-resistant coating and method of forming wear-resistant coating |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020604 |