JPH06322492A - 耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁性体 - Google Patents
耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁性体Info
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- JPH06322492A JPH06322492A JP5296407A JP29640793A JPH06322492A JP H06322492 A JPH06322492 A JP H06322492A JP 5296407 A JP5296407 A JP 5296407A JP 29640793 A JP29640793 A JP 29640793A JP H06322492 A JPH06322492 A JP H06322492A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性ならびに耐磨耗性に優れた非晶質磁性
体を提供する。 【構成】 下記の組成式からなり、かつ板厚が４０μｍ
以上で所定枚数積層されていることを特徴とする非晶質
磁性体。組成式 ( Fe 1-a , Co a )100-e-f-b Cr e Ru f ( Si c , B
d ) b ただし、式中の ａ＝０．９３〜０．９５ ｃ／（ｃ＋ｄ）＝０．５５〜０．６５ ｂ＝２２〜２７原子％ ｅ＝０．４〜２．６原子％ ｆ＝１．５〜４．０原子％
体を提供する。 【構成】 下記の組成式からなり、かつ板厚が４０μｍ
以上で所定枚数積層されていることを特徴とする非晶質
磁性体。組成式 ( Fe 1-a , Co a )100-e-f-b Cr e Ru f ( Si c , B
d ) b ただし、式中の ａ＝０．９３〜０．９５ ｃ／（ｃ＋ｄ）＝０．５５〜０．６５ ｂ＝２２〜２７原子％ ｅ＝０．４〜２．６原子％ ｆ＝１．５〜４．０原子％
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は非晶質磁性体に係り、特
にＣｏを主成分とする耐磨耗性ならびに耐食性に優れた
非晶質磁性体に関するものである。
にＣｏを主成分とする耐磨耗性ならびに耐食性に優れた
非晶質磁性体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開昭６０−２４３３８号
公報、特開昭５８−２５４４９号公報、特開昭５７−１
９３６１号公報、特開昭５７−１３１３７号公報ならび
に特開昭６１−６９９３９号公報などに記載されている
各種磁性材料が提案されている。
公報、特開昭５８−２５４４９号公報、特開昭５７−１
９３６１号公報、特開昭５７−１３１３７号公報ならび
に特開昭６１−６９９３９号公報などに記載されている
各種磁性材料が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記特開昭６０−２４
３３８号公報に記載されている磁性材料は、下記の組成
式を有する非晶質合金である。
３３８号公報に記載されている磁性材料は、下記の組成
式を有する非晶質合金である。
【０００４】 ( Co 1-X , Fe X )100-(a+b+c+d) M' a M'' b Si c B d ただし、Ｍ’＝Ｎｉ，Ｍｎ Ｍ''＝Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ ０≦ｘ≦０．１ ０≦ａ≦８ ０．１≦ｂ≦７ ７≦ｃ≦１５ ７≦ｄ≦１６ １４≦ｃ＋ｄ≦２６ しかしこの非晶質磁性合金は、Ｒｕが添加されていない
ため、耐磨耗性ならびに耐食性が不十分である。
ため、耐磨耗性ならびに耐食性が不十分である。
【０００５】またＮｉが添加されているため飽和磁束密
度が小さく、さらにＭｎが添加されているため機械的に
脆くなる傾向にある。
度が小さく、さらにＭｎが添加されているため機械的に
脆くなる傾向にある。
【０００６】前記特開昭５８−２５４４９号公報に記載
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
【０００７】 ( Co 1-a-b , Fe a ,M b )100-(y+z) Si y B z ただし、Ｍ＝Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｒｕ，Ｒｈ，Ｐｄ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗ，Ｒａ，
Ｉｒ，Ｐｔおよびランタン族から選択された１種または
２種以上の元素 ０≦ａ≦０．１０ ０．００５≦ｂ≦０．１０ ０≦ｙ≦１５ ５≦ｚ≦２５ １５≦ｙ＋ｚ≦３０ しかしこの非晶質磁性合金は、半金属であるＳｉとＢと
の混合物中におけるＳｉの割合、すなわちＳｉ／（Ｓｉ
＋Ｂ）の値については考慮されていない。
ｂ，Ｍｏ，Ｒｕ，Ｒｈ，Ｐｄ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗ，Ｒａ，
Ｉｒ，Ｐｔおよびランタン族から選択された１種または
２種以上の元素 ０≦ａ≦０．１０ ０．００５≦ｂ≦０．１０ ０≦ｙ≦１５ ５≦ｚ≦２５ １５≦ｙ＋ｚ≦３０ しかしこの非晶質磁性合金は、半金属であるＳｉとＢと
の混合物中におけるＳｉの割合、すなわちＳｉ／（Ｓｉ
＋Ｂ）の値については考慮されていない。
【０００８】本発明者らの諸種の検討結果から、Ｓｉ／
（Ｓｉ＋Ｂ）は耐磨耗性、耐食性、比抵抗、初透磁率な
らびに熱処理後の透磁率などの特性に大きな影響を与
え、Ｓｉ／（Ｓｉ＋Ｂ）の値が低すぎるかあるいはＳｉ
の添加量が０であると、耐磨耗性ならびに耐食性が十分
でなく、比抵抗が小さい。また透磁率は、Ｓｉ／（Ｓｉ
＋Ｂ）の値が低すぎても高すぎても低い。
（Ｓｉ＋Ｂ）は耐磨耗性、耐食性、比抵抗、初透磁率な
らびに熱処理後の透磁率などの特性に大きな影響を与
え、Ｓｉ／（Ｓｉ＋Ｂ）の値が低すぎるかあるいはＳｉ
の添加量が０であると、耐磨耗性ならびに耐食性が十分
でなく、比抵抗が小さい。また透磁率は、Ｓｉ／（Ｓｉ
＋Ｂ）の値が低すぎても高すぎても低い。
【０００９】前記特開昭５７−１９３６１号公報に記載
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
【００１０】 ( Co x , Fe 1-x ) a Cr b Si c B 1-a-b-c ただし、ｘ＝０．９２５〜０．９７ ａ＝０．７４〜０．７６ ｂ＝０．００５〜０．０３ ｃ＝０．０６〜０．１８ ａ＋ｂ＋ｃ≦０．９４ しかしこの非晶質磁性合金は、Ｒｕが添加されていない
ため、耐磨耗性ならびに耐食性が不十分である。
ため、耐磨耗性ならびに耐食性が不十分である。
【００１１】前記特開昭５７−１３１３７号公報に記載
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
【００１２】 ( Co 1-a-b , Fe a , M b ) 100-x-y Si x B y ただし、Ｍ＝Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗ，Ｃｕから選択された１種ま
たは２種以上の元素 ０．０４≦ａ≦０．０７ ０．００５≦ｂ≦０．１０ ８≦ｘ≦１６ ４≦ｙ≦９．５ しかしこの非晶質磁性合金は、Ｒｕが添加されていない
ため、耐磨耗性ならびに耐食性が不十分である。
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗ，Ｃｕから選択された１種ま
たは２種以上の元素 ０．０４≦ａ≦０．０７ ０．００５≦ｂ≦０．１０ ８≦ｘ≦１６ ４≦ｙ≦９．５ しかしこの非晶質磁性合金は、Ｒｕが添加されていない
ため、耐磨耗性ならびに耐食性が不十分である。
【００１３】前記特開昭６１−６９９３９号公報に記載
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
されている磁性材料は、下記の組成式を有する非晶質合
金である。
【００１４】( Co 1-a-b-c , Fe a , Ru b ,TM c )
100-x-y Si x B y ただし、ＴＭ＝Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選択された１種または２
種以上の元素 ０．０２≦ａ≦０．０８ ０．０７≦ｂ≦０．２０ ０．０１≦ｃ≦０．１０ ０≦ｘ≦２０ ４≦ｙ≦９ しかしこの非晶質磁性合金は、Ｒｕの含有率が４．９７
〜１９．２原子％と高いため、非晶質状態になり難く、
また打抜き加工などが困難となり、作業性が悪い。
100-x-y Si x B y ただし、ＴＭ＝Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選択された１種または２
種以上の元素 ０．０２≦ａ≦０．０８ ０．０７≦ｂ≦０．２０ ０．０１≦ｃ≦０．１０ ０≦ｘ≦２０ ４≦ｙ≦９ しかしこの非晶質磁性合金は、Ｒｕの含有率が４．９７
〜１９．２原子％と高いため、非晶質状態になり難く、
また打抜き加工などが困難となり、作業性が悪い。
【００１５】本発明の目的は、このような従来技術の欠
点を解消し、耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁
性体を提供するにある。
点を解消し、耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁
性体を提供するにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明は、下記の組成式からなり、かつ板厚が４０
μｍ以上で所定枚数積層されていることを特徴とするも
のである。
め、本発明は、下記の組成式からなり、かつ板厚が４０
μｍ以上で所定枚数積層されていることを特徴とするも
のである。
【００１７】組成式 ( Fe 1-a , Co a )100-e-f-b Cr e Ru f ( Si c , B
d ) b ただし、式中の ａ＝０．９３〜０．９５ ｃ／（ｃ＋ｄ）＝０．５５〜０．６５ ｂ＝２２〜２７原子％ ｅ＝０．４〜２．６原子％ ｆ＝１．５〜４．０原子％
d ) b ただし、式中の ａ＝０．９３〜０．９５ ｃ／（ｃ＋ｄ）＝０．５５〜０．６５ ｂ＝２２〜２７原子％ ｅ＝０．４〜２．６原子％ ｆ＝１．５〜４．０原子％
【００１８】
【作用】本発明は組成式( Fe 1-a , Co a )100-e-f-b C
r e Ru f ( Si c , B d ) b において、前記ａの値を
０．９３〜０．９５の範囲に規制することにより磁性体
の磁歪をほぼ零にすることができ、前記ｃ／（ｃ＋ｄ）
の値を０．５５〜０．６５の範囲に規制することにより
良好な非晶質相が形成できるとともに優れた耐磨耗性が
得られ、前記ｂの値を２２〜２７原子％の範囲に規制す
ることにより飽和磁束密度ならびに透磁率が高く維持で
き、さらに前記ｅの値を０．４〜２．６原子％の範囲な
らびにｆの値を１．５〜４．０原子％の範囲に規制する
ことによりＣｒとＲの相乗効果でＣｒの添加量を可及的
に少なくして耐磨耗性ならびに耐食性を大幅に向上する
とともに、安定した非晶質状態が得られて打抜きなどの
加工性が良好となる。
r e Ru f ( Si c , B d ) b において、前記ａの値を
０．９３〜０．９５の範囲に規制することにより磁性体
の磁歪をほぼ零にすることができ、前記ｃ／（ｃ＋ｄ）
の値を０．５５〜０．６５の範囲に規制することにより
良好な非晶質相が形成できるとともに優れた耐磨耗性が
得られ、前記ｂの値を２２〜２７原子％の範囲に規制す
ることにより飽和磁束密度ならびに透磁率が高く維持で
き、さらに前記ｅの値を０．４〜２．６原子％の範囲な
らびにｆの値を１．５〜４．０原子％の範囲に規制する
ことによりＣｒとＲの相乗効果でＣｒの添加量を可及的
に少なくして耐磨耗性ならびに耐食性を大幅に向上する
とともに、安定した非晶質状態が得られて打抜きなどの
加工性が良好となる。
【００１９】
【実施例】一般に非晶質（アモルファス）は、均質一相
の固溶体であること、また表面が非常に活性であるため
不働化し易いなどの理由により、耐食性に優れていると
言われている。しかし、その耐食性は後述のように半金
属比、添加物の効果により大きな差が見られる。
の固溶体であること、また表面が非常に活性であるため
不働化し易いなどの理由により、耐食性に優れていると
言われている。しかし、その耐食性は後述のように半金
属比、添加物の効果により大きな差が見られる。
【００２０】次の第１表に、Ｆｅ−Ｃｏ−Ｓｉ−Ｂ系合
金にＣｒを添加したときの合金の耐食性試験の結果を示
す。なお、この表に示す各合金にはＲｕが添加されてお
らず、本発明の比較例に相当するものである。
金にＣｒを添加したときの合金の耐食性試験の結果を示
す。なお、この表に示す各合金にはＲｕが添加されてお
らず、本発明の比較例に相当するものである。
【００２１】耐食性試験は、鏡面状態まで研摩した各合
金試料に磁気テープを貼付し、これを粘着テープで固定
した。その試料を４０℃、９５％ＲＨの高温、高湿下で
９６時間放置し、時間経過後の試料の腐食状態を調べ、
食孔のないものに○印、食孔がややあるものに△印、食
孔があるものに×印をそれぞれ付して評価した。
金試料に磁気テープを貼付し、これを粘着テープで固定
した。その試料を４０℃、９５％ＲＨの高温、高湿下で
９６時間放置し、時間経過後の試料の腐食状態を調べ、
食孔のないものに○印、食孔がややあるものに△印、食
孔があるものに×印をそれぞれ付して評価した。
【００２２】 第 １ 表 合 金 組 成 耐 食 性 Ｃｏ69.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ 5 Ｂ20 Ｃｒ1 × Ｃｏ69.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ10 Ｂ15 Ｃｒ1 × Ｃｏ69.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ1 ○ Ｃｏ68.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ 5 Ｂ20 Ｃｒ2 × Ｃｏ68.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ10 Ｂ15 Ｃｒ2 △ Ｃ68.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ2 ○ Ｃｏ66.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ 5 Ｂ20 Ｃｒ4 △ Ｃｏ66.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ10 Ｂ15 Ｃｒ4 ○ Ｃｏ66.5 Ｆｅ44.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ4 ○ この第１表から明らかなように、Ｆｅ−Ｃｏ−Ｓｉ−Ｂ
系合金で優れた耐食性を得るためには、Ｃｒを２原子％
以上、好ましくは４原子％も必要であるが、Ｃｒを多量
に使用することは作業環境や公害などの点において好ま
しいことではない。
系合金で優れた耐食性を得るためには、Ｃｒを２原子％
以上、好ましくは４原子％も必要であるが、Ｃｒを多量
に使用することは作業環境や公害などの点において好ま
しいことではない。
【００２３】図１は、この第１表の試験結果から食孔を
生じない領域での非晶質合金中のｃ／（ｃ＋ｄ）とＣｒ
添加率との関係を求めた図である。
生じない領域での非晶質合金中のｃ／（ｃ＋ｄ）とＣｒ
添加率との関係を求めた図である。
【００２４】この図からｃ／（ｃ＋ｄ）が高いと、Ｃｒ
の添加率が小さくても耐食性が良好であることが判る。
なお、この系の合金においてｃ／（ｃ＋ｄ）＞０．６５
では結晶化温度が低くなり、良好な非晶質相が得られな
い。一方、ｃ／（ｃ＋ｄ）が０．５５未満では良好な耐
磨耗性が得られない。従ってｃ／（ｃ＋ｄ）を０．５５
〜０．６５の範囲に規制することにより、Ｃｒ添加率を
少なく抑えて、かつ良好な非晶質相と耐磨耗性が得られ
る。
の添加率が小さくても耐食性が良好であることが判る。
なお、この系の合金においてｃ／（ｃ＋ｄ）＞０．６５
では結晶化温度が低くなり、良好な非晶質相が得られな
い。一方、ｃ／（ｃ＋ｄ）が０．５５未満では良好な耐
磨耗性が得られない。従ってｃ／（ｃ＋ｄ）を０．５５
〜０．６５の範囲に規制することにより、Ｃｒ添加率を
少なく抑えて、かつ良好な非晶質相と耐磨耗性が得られ
る。
【００２５】第２表は、Ｃｒ，Ｒｕの添加率と耐食性の
関係を調べた結果を示す表である。 第 ２ 表 合 金 組 成 耐 食 性 Ｃｏ69.6 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.4 Ｒｕ0.5 × Ｃｏ69.1 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.0 × Ｃｏ68.6 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.5 ○ Ｃｏ68.5 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.5 Ｒｕ1.5 ○ Ｃｏ68.5 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ1.0 Ｒｕ1.0 ○ Ｃｏ66.4 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ2.6 Ｒｕ0.5 ○ Ｃｏ65.9 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ2.6 Ｒｕ1.0 ○ この表から明らかなように、Ｒｕを添加することにより
Ｃｒの添加率が少量でもＣｒとＲｕとの相乗効果により
優れた耐食性を示している。この表において上２段のＣ
ｏ69.6Ｆｅ4.5 Ｓｉ15Ｂ10Ｃｒ0.4 Ｒｕ0.5 ならびにＣ
ｏ69.1Ｆｅ4.5 Ｓｉ15Ｂ10Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.0 （耐食性が
×と評価されたもの）が本発明の比較例に相当し、他の
合金（耐食性が○と評価されたもの）が本発明の実施例
に相当する。
関係を調べた結果を示す表である。 第 ２ 表 合 金 組 成 耐 食 性 Ｃｏ69.6 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.4 Ｒｕ0.5 × Ｃｏ69.1 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.0 × Ｃｏ68.6 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.5 ○ Ｃｏ68.5 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ0.5 Ｒｕ1.5 ○ Ｃｏ68.5 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ1.0 Ｒｕ1.0 ○ Ｃｏ66.4 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ2.6 Ｒｕ0.5 ○ Ｃｏ65.9 Ｆｅ4.5 Ｓｉ15 Ｂ10 Ｃｒ2.6 Ｒｕ1.0 ○ この表から明らかなように、Ｒｕを添加することにより
Ｃｒの添加率が少量でもＣｒとＲｕとの相乗効果により
優れた耐食性を示している。この表において上２段のＣ
ｏ69.6Ｆｅ4.5 Ｓｉ15Ｂ10Ｃｒ0.4 Ｒｕ0.5 ならびにＣ
ｏ69.1Ｆｅ4.5 Ｓｉ15Ｂ10Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.0 （耐食性が
×と評価されたもの）が本発明の比較例に相当し、他の
合金（耐食性が○と評価されたもの）が本発明の実施例
に相当する。
【００２６】次の第３表は、Ｒｕの添加率と磨耗量の関
係を調べた結果を示す表である。なお磨耗量は、各試料
を所定の形状に打ち抜いて積層し、通常のオーディオタ
イプの磁気ヘッドを作製した。そして市販のカセットタ
イプのデッキに装着し、市販のノーマルカセットテープ
を用いて、２００時間連続走行させたときの磁気ヘッド
の磨耗量を測定した。
係を調べた結果を示す表である。なお磨耗量は、各試料
を所定の形状に打ち抜いて積層し、通常のオーディオタ
イプの磁気ヘッドを作製した。そして市販のカセットタ
イプのデッキに装着し、市販のノーマルカセットテープ
を用いて、２００時間連続走行させたときの磁気ヘッド
の磨耗量を測定した。
【００２７】 第 ３ 表 合 金 組 成 磨耗量（μｍ） (1) Ｃｏ72.0 Ｆｅ4.6 Ｃｒ0.4 −− Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ７．９ (2) Ｃｏ71.5 Ｆｅ4.6 Ｃｒ0.4 Ｒｕ0.5 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ７．３ (3) Ｃｏ71.0 Ｆｅ4.6 Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ５．４ (4) Ｃｏ71.4 Ｆｅ4.6 Ｃｒ1.0 −− Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ７．９ (5) Ｃｏ70.9 Ｆｅ4.6 Ｃｒ1.0 Ｒｕ0.5 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ７．３ (6) Ｃｏ70.4 Ｆｅ4.6 Ｃｒ1.0 Ｒｕ1.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ５．４ (7) Ｃｏ69.8 Ｆｅ4.6 Ｃｒ2.6 −− Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ７．９ (8) Ｃｏ69.3 Ｆｅ4.6 Ｃｒ2.6 Ｒｕ0.5 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ７．３ (9) Ｃｏ68.8 Ｆｅ4.6 Ｃｒ2.6 Ｒｕ1.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ５．４ (10) Ｃｏ70.0 Ｆｅ4.6 Ｃｒ0.4 Ｒｕ2.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 １．０ (11) Ｃｏ69.0 Ｆｅ4.6 Ｃｒ0.4 Ｒｕ3.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ０．８ (12) Ｃｏ70.5 Ｆｅ4.6 Ｃｒ0.4 Ｒｕ1.5 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 １．０ (13) Ｃｏ69.4 Ｆｅ4.6 Ｃｒ1.0 Ｒｕ2.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 １．０ (14) Ｃｏ68.4 Ｆｅ4.6 Ｃｒ1.0 Ｒｕ3.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ０．８ (15) Ｃｏ67.8 Ｆｅ4.6 Ｃｒ2.6 Ｒｕ2.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 １．０ (16) Ｃｏ66.8 Ｆｅ4.6 Ｃｒ2.6 Ｒｕ3.0 Ｓｉ13.8 Ｂ9.2 ０．８ なお、この表において前記(1)〜(9)の合金組成のものは
比較例に相当し、前記(10)〜(16)の合金組成のものは本
発明の実施例に相当する。
比較例に相当し、前記(10)〜(16)の合金組成のものは本
発明の実施例に相当する。
【００２８】図２は、この第３表からＲｕの添加率と磨
耗量との関係を求めた図である。前記第３表ならびに図
２から明らかなように、Ｃｒを０．４〜２．６原子％添
加してもＲｕの添加率が１．５原子％未満であると十分
な耐磨耗性が得られないが、Ｒｕを１．５原子％以上添
加することにより磨耗量が大幅に減少しており耐磨耗性
に優れている。現在、主流の結晶質磁性材料であるハー
ドパーマロイやセンダストと同等以上の耐磨耗性を有
し、磨耗量は２００時間連続試験しても１μｍ以内であ
る。
耗量との関係を求めた図である。前記第３表ならびに図
２から明らかなように、Ｃｒを０．４〜２．６原子％添
加してもＲｕの添加率が１．５原子％未満であると十分
な耐磨耗性が得られないが、Ｒｕを１．５原子％以上添
加することにより磨耗量が大幅に減少しており耐磨耗性
に優れている。現在、主流の結晶質磁性材料であるハー
ドパーマロイやセンダストと同等以上の耐磨耗性を有
し、磨耗量は２００時間連続試験しても１μｍ以内であ
る。
【００２９】なお、Ｒｕの添加率が４原子％を超えても
磨耗量はほとんど変わらず（図２参照）、安定した非晶
質状態が得られることと、打ち抜きなどの加工性の点か
らＲｕの上限値を４原子％にするとよい。
磨耗量はほとんど変わらず（図２参照）、安定した非晶
質状態が得られることと、打ち抜きなどの加工性の点か
らＲｕの上限値を４原子％にするとよい。
【００３０】本発明における合金の耐磨耗性は、前述の
ようにＲｕの添加率（ｆ）によって主に決定され、Ｒｕ
の添加率（ｆ）＝１．５〜４．０原子％、Ｃｒの添加率
（ｅ）＝０．４〜２．６原子％、ｃ／（ｃ＋ｄ）＝０．
５５〜０．６５であれば、ａ＝０．９３〜０．９５、ｂ
＝２２〜２７の範囲において合金の耐磨耗性はほとんど
変化しないことが実験で確認されている。
ようにＲｕの添加率（ｆ）によって主に決定され、Ｒｕ
の添加率（ｆ）＝１．５〜４．０原子％、Ｃｒの添加率
（ｅ）＝０．４〜２．６原子％、ｃ／（ｃ＋ｄ）＝０．
５５〜０．６５であれば、ａ＝０．９３〜０．９５、ｂ
＝２２〜２７の範囲において合金の耐磨耗性はほとんど
変化しないことが実験で確認されている。
【００３１】また、ａ＝０．９３〜０．９５の規制は、
非晶質合金の磁歪を零にするために必要である。
非晶質合金の磁歪を零にするために必要である。
【００３２】さらに半金属（Ｓｉ＋Ｂ）の濃度を示すｂ
の値が２７原子％を超えると飽和磁束密度が低下し、一
方、ｂの値が２２原子％未満では透磁率が低下し、均一
な非晶質合金の形成が困難となる。従ってｂの値は２２
〜２７原子％の範囲に規制する必要がある。
の値が２７原子％を超えると飽和磁束密度が低下し、一
方、ｂの値が２２原子％未満では透磁率が低下し、均一
な非晶質合金の形成が困難となる。従ってｂの値は２２
〜２７原子％の範囲に規制する必要がある。
【００３３】磁性体を使用して電磁変換を行う際、種々
の原因により変換損失を生じる。その原因の一つが渦電
流で、渦電流による損失は磁性体に流れる電流によって
発生する磁界に起因し、Ｅ2 ／Ｒで表せるので（式中
Ｅ：電流、Ｒ：電気抵抗）、Ｒを大きくすれば渦電流損
失は少なくなる。
の原因により変換損失を生じる。その原因の一つが渦電
流で、渦電流による損失は磁性体に流れる電流によって
発生する磁界に起因し、Ｅ2 ／Ｒで表せるので（式中
Ｅ：電流、Ｒ：電気抵抗）、Ｒを大きくすれば渦電流損
失は少なくなる。
【００３４】このＲを大きくするためには、磁性体を積
層（ラミネート）した構造とし、その積層する一枚一枚
の磁性体をできるだけ薄くする方法が得策である。Ｒは
積層した磁性体の体積に反比例するので、積層する一枚
一枚の磁性体をできるだけ薄くして体積を小さくすれば
Ｒは必然的に大きくなり、その結果渦電流損失は少なく
なる。
層（ラミネート）した構造とし、その積層する一枚一枚
の磁性体をできるだけ薄くする方法が得策である。Ｒは
積層した磁性体の体積に反比例するので、積層する一枚
一枚の磁性体をできるだけ薄くして体積を小さくすれば
Ｒは必然的に大きくなり、その結果渦電流損失は少なく
なる。
【００３５】従って、磁性体はできるだけ薄いものを積
層したら良い訳であるが、本発明に係る組成の非晶質合
金は厚さが４０μｍ未満になると、薄板の孔が開いた
り、表面が粗くなったりして、これらの薄板を積層しも
電磁変換特性が悪く、また打ち抜きや積層時の取り扱も
悪い。このような理由から、本発明に係る組成の非晶質
合金の薄板の厚さは４０μｍ以上にして、それらを所望
枚数積層する必要がある。
層したら良い訳であるが、本発明に係る組成の非晶質合
金は厚さが４０μｍ未満になると、薄板の孔が開いた
り、表面が粗くなったりして、これらの薄板を積層しも
電磁変換特性が悪く、また打ち抜きや積層時の取り扱も
悪い。このような理由から、本発明に係る組成の非晶質
合金の薄板の厚さは４０μｍ以上にして、それらを所望
枚数積層する必要がある。
【００３６】このような本発明に係る非晶質合金の薄板
は、片ロール液体急冷法によって作製することができ
る。すなわち、所望組成の溶融金属をアルゴンガスの圧
力により石英ノズルから、回転している１つの銅製ロー
ルの周面上に向けて薄く噴射させて急冷することにより
帯状の薄板が連続して得られる。なお、前記ロールの回
転数は５００〜２０００ｒｐｍ、噴出ガス圧は０．１〜
１Ｋｇ／ｃｍ2 である。製作された薄板は幅約２５ｍ
ｍ、厚さ４２〜４９μｍ、長さ約２０〜３０ｍである。
また、Ｘ線回折により薄板は非晶質相であることが確認
され、磁歪は１０-6オーダーでほぼ零であった。
は、片ロール液体急冷法によって作製することができ
る。すなわち、所望組成の溶融金属をアルゴンガスの圧
力により石英ノズルから、回転している１つの銅製ロー
ルの周面上に向けて薄く噴射させて急冷することにより
帯状の薄板が連続して得られる。なお、前記ロールの回
転数は５００〜２０００ｒｐｍ、噴出ガス圧は０．１〜
１Ｋｇ／ｃｍ2 である。製作された薄板は幅約２５ｍ
ｍ、厚さ４２〜４９μｍ、長さ約２０〜３０ｍである。
また、Ｘ線回折により薄板は非晶質相であることが確認
され、磁歪は１０-6オーダーでほぼ零であった。
【００３７】
【発明の効果】本発明は組成式( Fe 1-a , Co a )
100-e-f-b Cr e Ru f ( Si c , B d ) b において、前
記ａの値を０．９３〜０．９５の範囲に規制することに
より磁性体の磁歪をほぼ零にすることができ、前記ｃ／
（ｃ＋ｄ）の値を０．５５〜０．６５の範囲に規制する
ことにより良好な非晶質相が形成できるとともに優れた
耐磨耗性が得られ、前記ｂの値を２２〜２７原子％の範
囲に規制することにより飽和磁束密度ならびに透磁率が
高く維持でき、さらに前記ｅの値を０．４〜２．６原子
％の範囲ならびにｆの値を１．５〜４．０原子％の範囲
に規制することによりＣｒとＲｕの相乗効果でＣｒの添
加量を可及的に少なくして耐磨耗性ならびに耐食性を大
幅に向上するとともに、安定した非晶質状態が得られて
打抜きなどの加工性が良好となるなどの特長を有してい
る。
100-e-f-b Cr e Ru f ( Si c , B d ) b において、前
記ａの値を０．９３〜０．９５の範囲に規制することに
より磁性体の磁歪をほぼ零にすることができ、前記ｃ／
（ｃ＋ｄ）の値を０．５５〜０．６５の範囲に規制する
ことにより良好な非晶質相が形成できるとともに優れた
耐磨耗性が得られ、前記ｂの値を２２〜２７原子％の範
囲に規制することにより飽和磁束密度ならびに透磁率が
高く維持でき、さらに前記ｅの値を０．４〜２．６原子
％の範囲ならびにｆの値を１．５〜４．０原子％の範囲
に規制することによりＣｒとＲｕの相乗効果でＣｒの添
加量を可及的に少なくして耐磨耗性ならびに耐食性を大
幅に向上するとともに、安定した非晶質状態が得られて
打抜きなどの加工性が良好となるなどの特長を有してい
る。
【図１】耐食性を維持するに必要な合金組成中のｃ／
（ｃ＋ｄ）とＣｒ添加率との関係を示す特性図である。
（ｃ＋ｄ）とＣｒ添加率との関係を示す特性図である。
【図２】合金組成中のＲｕ添加率と磨耗量との関係を示
す特性図である。
す特性図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 下記の組成式からなり、かつ板厚が４０
μｍ以上で所定枚数積層されていることを特徴とする耐
磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁性体。組成式 ( Fe 1-a , Co a )100-e-f-b Cr e Ru f ( Si c , B
d ) b ただし、式中の ａ＝０．９３〜０．９５ ｃ／（ｃ＋ｄ）＝０．５５〜０．６５ ｂ＝２２〜２７原子％ ｅ＝０．４〜２．６原子％ ｆ＝１．５〜４．０原子％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5296407A JP2785924B2 (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁性体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5296407A JP2785924B2 (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁性体 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61112798A Division JPS62270741A (ja) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | 磁気ヘツド用非晶質合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06322492A true JPH06322492A (ja) | 1994-11-22 |
| JP2785924B2 JP2785924B2 (ja) | 1998-08-13 |
Family
ID=17833151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5296407A Expired - Fee Related JP2785924B2 (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁性体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2785924B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57198522A (en) * | 1981-05-30 | 1982-12-06 | Tdk Corp | Core for magnetic head |
-
1993
- 1993-11-26 JP JP5296407A patent/JP2785924B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57198522A (en) * | 1981-05-30 | 1982-12-06 | Tdk Corp | Core for magnetic head |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2785924B2 (ja) | 1998-08-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19960827 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |