JPH06330218A - マグネシウム合金製造用ジルコニウム母合金 - Google Patents
マグネシウム合金製造用ジルコニウム母合金Info
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- JPH06330218A JPH06330218A JP11708793A JP11708793A JPH06330218A JP H06330218 A JPH06330218 A JP H06330218A JP 11708793 A JP11708793 A JP 11708793A JP 11708793 A JP11708793 A JP 11708793A JP H06330218 A JPH06330218 A JP H06330218A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 マグネシウム合金にジルコニウムおよび希土
類金属または銀、銅を添加するための母合金を提供す
る。 【構成】 （１）ジルコニウム３５重量％以下を含み、
残部が実質的に希土類元素からなるマグネシウム合金製
造用のジルコニウム母合金。（２）ジルコニウム６３重
量％以下を含み、残部が実質的に銀からなるジルコニウ
ム母合金。（３）ジルコニウム８０重量％以下を含み、
残部が実質的に銅からなるジルコニウム母合金。（４）
上記１項と２または３項の母合金を任意の混合比で混合
した組成の母合金。 【効果】 マグネシウム合金に母合金の構成金属を歩留
よく添加でき、成分鋳物中に塩化物の非金属介在物をま
ったく待ち込まない。
類金属または銀、銅を添加するための母合金を提供す
る。 【構成】 （１）ジルコニウム３５重量％以下を含み、
残部が実質的に希土類元素からなるマグネシウム合金製
造用のジルコニウム母合金。（２）ジルコニウム６３重
量％以下を含み、残部が実質的に銀からなるジルコニウ
ム母合金。（３）ジルコニウム８０重量％以下を含み、
残部が実質的に銅からなるジルコニウム母合金。（４）
上記１項と２または３項の母合金を任意の混合比で混合
した組成の母合金。 【効果】 マグネシウム合金に母合金の構成金属を歩留
よく添加でき、成分鋳物中に塩化物の非金属介在物をま
ったく待ち込まない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、マグネシウム（Ｍｇ）
合金に希土類金属（ＲＥ）およびジルコニウム（Ｚ
ｒ）、あるいはこれに銀（Ａｇ）または銅（Ｃｕ）を添
加するための母合金に関するものである。
合金に希土類金属（ＲＥ）およびジルコニウム（Ｚ
ｒ）、あるいはこれに銀（Ａｇ）または銅（Ｃｕ）を添
加するための母合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＲＥおよびＺｒを含むＭｇ合金は、主と
して鋳造用合金として用いられ、ＲＥ１〜４％、Ｚｒ
０．４〜１．０％を含むもの、更にはＡｇ１〜３％を含
むものがあり、主として耐熱性が良好なことで知られて
いる。これらのＭｇ合金においてＺｒは、著しい結晶粒
微細化効果がある。
して鋳造用合金として用いられ、ＲＥ１〜４％、Ｚｒ
０．４〜１．０％を含むもの、更にはＡｇ１〜３％を含
むものがあり、主として耐熱性が良好なことで知られて
いる。これらのＭｇ合金においてＺｒは、著しい結晶粒
微細化効果がある。
【０００３】従来、鋳造用溶湯を製造するため、ＲＥは
金属として、Ｚｒは塩化物または塩化物錯塩として加え
られるか、あるいはＭｇとの合金として加えられてい
る。これらについては例えば、E.F.Emley によるプリシ
ンプルズ、オブ、マグネシウム、テクノロジーに詳しく
説明されている。
金属として、Ｚｒは塩化物または塩化物錯塩として加え
られるか、あるいはＭｇとの合金として加えられてい
る。これらについては例えば、E.F.Emley によるプリシ
ンプルズ、オブ、マグネシウム、テクノロジーに詳しく
説明されている。
【０００４】Ｚｒの添加において、前者の方法では塩化
ジルコニウムカリウム（Ｋ２ＺｒＣｌ６）に塩化カリ
（ＫＣｌ）を混合して加え、Ｍｇの還元作用によりＺｒ
を溶解させる。この方法は、生成したＫＣｌと塩化マグ
ネシウム（ＭｇＣｌ２）の溶融塩がＭｇ合金から分離し
にくく、後に腐食を招きやすいので、溶融塩の分離性を
よくするため塩化バリウム（ＢａＣｌ２）を加えて重く
するなどの工夫が必要であるが、完全には分離されな
い。また、この方法では、ＲＥの一部がＭｇと競合して
塩化物となり歩留を低下することもある。
ジルコニウムカリウム（Ｋ２ＺｒＣｌ６）に塩化カリ
（ＫＣｌ）を混合して加え、Ｍｇの還元作用によりＺｒ
を溶解させる。この方法は、生成したＫＣｌと塩化マグ
ネシウム（ＭｇＣｌ２）の溶融塩がＭｇ合金から分離し
にくく、後に腐食を招きやすいので、溶融塩の分離性を
よくするため塩化バリウム（ＢａＣｌ２）を加えて重く
するなどの工夫が必要であるが、完全には分離されな
い。また、この方法では、ＲＥの一部がＭｇと競合して
塩化物となり歩留を低下することもある。
【０００５】一方、Ｍｇ−Ｚｒ合金は、本来Ｍｇ中に
０．６％位しか溶解しないＺｒをＫ２ＺｒＣｌ６等を多
量に還元して、固体のまま３０％程度を含ませてスラリ
ーとして凝固させたものである。錯塩を添加する場合に
比して添加は容易であるが、やはり製造過程から由来す
る塩化物の塩が多少残存して害をなすこともある。
０．６％位しか溶解しないＺｒをＫ２ＺｒＣｌ６等を多
量に還元して、固体のまま３０％程度を含ませてスラリ
ーとして凝固させたものである。錯塩を添加する場合に
比して添加は容易であるが、やはり製造過程から由来す
る塩化物の塩が多少残存して害をなすこともある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｍｇ合金に
Ｚｒを塩化物をまったく含むことなく添加することが主
要な目的である。また、ＲＥおよびＡｇまたはＣｕを歩
留よく添加するためＭｇと合金化することを他の目的と
するものである。
Ｚｒを塩化物をまったく含むことなく添加することが主
要な目的である。また、ＲＥおよびＡｇまたはＣｕを歩
留よく添加するためＭｇと合金化することを他の目的と
するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、ＲＥおよ
びＡｇまたはＣｕに対し、Ｚｒが所定の含有量以下であ
るような合金をアルゴンアーク溶解炉または電子ビーム
溶解炉等において溶解し、炉の水冷銅板上に薄い板状の
製品としたものが上記課題を解決する母合金を提供しう
ることを見出した。本発明は、これらの知見に基てなさ
れたものであって、次の事項をその要旨としている。 （１） ジルコニウム３５重量％以下を含み、残部が実
質的に希土類金属からなるマグネシウム合金製造用のジ
ルコニウム母合金。 （２） ジルコニウム６３重量％以下を含み、残部は実
質的に銀からなるマグネシウム合金製造用のジルコニウ
ム母合金。 （３） ジルコニウム８０重量％以下を含み、残部は実
質的に銅からなるマグネシウム合金製造用のジルコニウ
ム母合金。 （４） 上記（１）および（２）または（３）のジルコ
ニウム母合金を任意の混合比で混合してなるマグネシウ
ム合金製造用のジルコニウム母合金。
びＡｇまたはＣｕに対し、Ｚｒが所定の含有量以下であ
るような合金をアルゴンアーク溶解炉または電子ビーム
溶解炉等において溶解し、炉の水冷銅板上に薄い板状の
製品としたものが上記課題を解決する母合金を提供しう
ることを見出した。本発明は、これらの知見に基てなさ
れたものであって、次の事項をその要旨としている。 （１） ジルコニウム３５重量％以下を含み、残部が実
質的に希土類金属からなるマグネシウム合金製造用のジ
ルコニウム母合金。 （２） ジルコニウム６３重量％以下を含み、残部は実
質的に銀からなるマグネシウム合金製造用のジルコニウ
ム母合金。 （３） ジルコニウム８０重量％以下を含み、残部は実
質的に銅からなるマグネシウム合金製造用のジルコニウ
ム母合金。 （４） 上記（１）および（２）または（３）のジルコ
ニウム母合金を任意の混合比で混合してなるマグネシウ
ム合金製造用のジルコニウム母合金。
【０００８】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
合金において、ＲＥはネオジウム（Ｎｄ）、イットリウ
ム（Ｙ）のような単一のＲＥであることもミッシュメタ
ル（ＭＭ）を用いることもある。前述したように、Ｍｇ
合金のうちＲＥおよびＺｒ、更にはＡｇを含むものとし
てＡＳＴＭ規格ＥＺ３３、ＺＥ４１、ＥＫ３１、ＱＥ２
２等が知られている。ＥＺ３３とＺＥ４１は、ＭＭを、
またＥＫ３１とＱＥ２２は、Ｎｄ主体のＲＥを用いてお
り、Ｚｒはいずれも０．４〜１０％の範囲である。
合金において、ＲＥはネオジウム（Ｎｄ）、イットリウ
ム（Ｙ）のような単一のＲＥであることもミッシュメタ
ル（ＭＭ）を用いることもある。前述したように、Ｍｇ
合金のうちＲＥおよびＺｒ、更にはＡｇを含むものとし
てＡＳＴＭ規格ＥＺ３３、ＺＥ４１、ＥＫ３１、ＱＥ２
２等が知られている。ＥＺ３３とＺＥ４１は、ＭＭを、
またＥＫ３１とＱＥ２２は、Ｎｄ主体のＲＥを用いてお
り、Ｚｒはいずれも０．４〜１０％の範囲である。
【０００９】これら合金を製造するために、ＲＥとＺｒ
の合金を製造するのであるが、ＲＥとＺｒの合金におい
てランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）などの軽希土類
金属の場合は３５％付近で２液に分離する状態図を有
し、またガドリニウム（Ｇｄ）、ジスプロシウム（Ｄ
ｙ）などの中重希土類金属の場合は２０〜３０％付近に
共晶点を有する。このため３５％程度までの合金は、組
織に若干Ｚｒ金属の粗粒を有するもののＭｇと合金化す
る際、比較的溶解しやすいことが分った。
の合金を製造するのであるが、ＲＥとＺｒの合金におい
てランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）などの軽希土類
金属の場合は３５％付近で２液に分離する状態図を有
し、またガドリニウム（Ｇｄ）、ジスプロシウム（Ｄ
ｙ）などの中重希土類金属の場合は２０〜３０％付近に
共晶点を有する。このため３５％程度までの合金は、組
織に若干Ｚｒ金属の粗粒を有するもののＭｇと合金化す
る際、比較的溶解しやすいことが分った。
【００１０】ＲＥとＺｒの両金属とも酸素、窒素、炭素
等と親和力が強いので空気中や不活性ガス中でも一般の
るつぼ内での溶解は困難である。また、この合金は、融
点が１２００℃前後のものが多く、Ｍｇ溶湯中に稍々溶
けにくいという若干の欠点である。これらの問題を解決
するために、アルゴンアーク溶解炉や電子ビーム溶解炉
等真空下または不活性ガス雰囲気で耐火物るつぼを用い
ずに溶解し、これを水冷銅板等の金型上で薄い板状に速
やかに凝固させたものは、Ｍｇ合金製造において合金成
分の添加歩留がよいことが分った。ＲＥとＺｒのみの合
金は、軟いので得られたものを鋸断して添加材として用
いる。
等と親和力が強いので空気中や不活性ガス中でも一般の
るつぼ内での溶解は困難である。また、この合金は、融
点が１２００℃前後のものが多く、Ｍｇ溶湯中に稍々溶
けにくいという若干の欠点である。これらの問題を解決
するために、アルゴンアーク溶解炉や電子ビーム溶解炉
等真空下または不活性ガス雰囲気で耐火物るつぼを用い
ずに溶解し、これを水冷銅板等の金型上で薄い板状に速
やかに凝固させたものは、Ｍｇ合金製造において合金成
分の添加歩留がよいことが分った。ＲＥとＺｒのみの合
金は、軟いので得られたものを鋸断して添加材として用
いる。
【００１１】ＡｇまたはＣｕとＺｒの合金は、Ａｇに対
してＺｒが６３％以上、Ｃｕに対してＺｒが８０％以上
である場合、Ｚｒが直接析出するため急激に融点が上昇
する。このため、母合金がＭｇ溶湯中に溶解しにくくな
り、歩留の低下、成分の適中率が悪化するので好ましく
ない。これらの合金もＺｒが活性であるので、ＲＥ−Ｚ
ｒ合金と同様の製法による必要がある。
してＺｒが６３％以上、Ｃｕに対してＺｒが８０％以上
である場合、Ｚｒが直接析出するため急激に融点が上昇
する。このため、母合金がＭｇ溶湯中に溶解しにくくな
り、歩留の低下、成分の適中率が悪化するので好ましく
ない。これらの合金もＺｒが活性であるので、ＲＥ−Ｚ
ｒ合金と同様の製法による必要がある。
【００１２】ＲＥとＡｇおよびＺｒを併せて含有する合
金として、ＱＥ２２が知られている。この合金を製造す
るには、前記のＲＥ−Ｚｒ合金にＡｇを添加するか、あ
るいはＡｇ−Ｚｒ合金にＲＥを加えてもよい。これら三
成分を併せて含有する母合金は、更にＭｇ溶湯中に溶解
しやすく、また、歩留等の点で有利である。このように
完全に合金化しているＺｒの添加用合金は、まったく新
規なものである。
金として、ＱＥ２２が知られている。この合金を製造す
るには、前記のＲＥ−Ｚｒ合金にＡｇを添加するか、あ
るいはＡｇ−Ｚｒ合金にＲＥを加えてもよい。これら三
成分を併せて含有する母合金は、更にＭｇ溶湯中に溶解
しやすく、また、歩留等の点で有利である。このように
完全に合金化しているＺｒの添加用合金は、まったく新
規なものである。
【００１３】Ｃｕを含むＭｇ合金は余り知られていない
が、Ｃｕを２％以下含有するＭｇ合金は、Ａｇを含むＭ
ｇ合金と同様に熱処理によって著しく抗張力および耐力
が増加する。また、ＲＥが共存すると耐熱性も良好にな
るので、例示したＭｇ−Ａｇ−ＲＥ合金のＱＥ２２と同
様な特性を有する合金が得られる見込がある。このた
め、Ａｇ−Ｚｒ合金、Ａｇ−ＲＥ−Ｚｒ合金と同様な用
途の母合金としてＣｕ−Ｚｒ合金、Ｃｕ−ＲＥ−Ｚｒ合
金を提示するものである。
が、Ｃｕを２％以下含有するＭｇ合金は、Ａｇを含むＭ
ｇ合金と同様に熱処理によって著しく抗張力および耐力
が増加する。また、ＲＥが共存すると耐熱性も良好にな
るので、例示したＭｇ−Ａｇ−ＲＥ合金のＱＥ２２と同
様な特性を有する合金が得られる見込がある。このた
め、Ａｇ−Ｚｒ合金、Ａｇ−ＲＥ−Ｚｒ合金と同様な用
途の母合金としてＣｕ−Ｚｒ合金、Ｃｕ−ＲＥ−Ｚｒ合
金を提示するものである。
【００１４】これら母合金を用いてＭｇ合金を製造する
場合は、当然フラックスを用いず六弗化硫黄（ＳＦ６）
ガスを用いた不活性ガス雰囲気で溶解するのが有利であ
る。これによりフラックス等の非金属介在物の汚染を免
がれ、健全で耐食性のすぐれた材料が得られる。
場合は、当然フラックスを用いず六弗化硫黄（ＳＦ６）
ガスを用いた不活性ガス雰囲気で溶解するのが有利であ
る。これによりフラックス等の非金属介在物の汚染を免
がれ、健全で耐食性のすぐれた材料が得られる。
【００１５】これら母合金による添加元素の歩留は、Ａ
ｇおよびＣｕは１００％、ＲＥは９０〜１００％、Ｚｒ
はるつぼ容量によって異なり小さい場合歩留が低下する
が３０〜９０％の間である。それ故、Ｚｒの歩留は、５
０〜６０％位に見積ってＭｇ合金の配合計算を行って母
合金の配合を決めればよい。一方、母合金を製造する際
の歩留は、全ての金属について１００％である。
ｇおよびＣｕは１００％、ＲＥは９０〜１００％、Ｚｒ
はるつぼ容量によって異なり小さい場合歩留が低下する
が３０〜９０％の間である。それ故、Ｚｒの歩留は、５
０〜６０％位に見積ってＭｇ合金の配合計算を行って母
合金の配合を決めればよい。一方、母合金を製造する際
の歩留は、全ての金属について１００％である。
【００１６】マグネシウム合金においてジルコニウムを
添加する目的は、細粒化であることを前に述べたが、ジ
ルコニウム添加合金を通覧すると０．２〜１０％の範囲
にある。本発明合金は、このような範囲のジルコニウム
の要部を添加するように計画するのが一般的である。希
土類金属で最大の添加を行うものは２０％であり、これ
にもし下限のジルコニウム量０．２％を組み合わせる
と、母合金として希土類元素９９％、ジルコニウム１％
となる。これは理論的な下限であり、一般の合金ではジ
ルコニウムは１０％以上は配合する。
添加する目的は、細粒化であることを前に述べたが、ジ
ルコニウム添加合金を通覧すると０．２〜１０％の範囲
にある。本発明合金は、このような範囲のジルコニウム
の要部を添加するように計画するのが一般的である。希
土類金属で最大の添加を行うものは２０％であり、これ
にもし下限のジルコニウム量０．２％を組み合わせる
と、母合金として希土類元素９９％、ジルコニウム１％
となる。これは理論的な下限であり、一般の合金ではジ
ルコニウムは１０％以上は配合する。
【００１７】これら母合金を用いてＭｇ合金を製造する
場合は、前述の様に少しく融点が高い欠点があるので、
できれば溶解温度を３０℃〜５０℃高くとり、よく攪拌
することが必要である。
場合は、前述の様に少しく融点が高い欠点があるので、
できれば溶解温度を３０℃〜５０℃高くとり、よく攪拌
することが必要である。
【００１８】
【実施例】以下に、母合金の製造と、これら母合金を用
いてＭｇ合金を製造する実施例を示す。実施例１ （母合金の製造） アルゴンアーク溶解炉を用いて、各計約１００ｇの配合
で合金を製造した。溶解した合金は、炉の水冷銅板状で
直ちに薄くのびた板状に凝固する。この場合は厚み５mm
以下の板状となった。得られた母合金の分析値は、配合
比（％）に対し０．５％以下の誤差で一致している。但
し、元の合金の酸化物および僅かの揮発で製品は０．５
％以下の目減りがある。
いてＭｇ合金を製造する実施例を示す。実施例１ （母合金の製造） アルゴンアーク溶解炉を用いて、各計約１００ｇの配合
で合金を製造した。溶解した合金は、炉の水冷銅板状で
直ちに薄くのびた板状に凝固する。この場合は厚み５mm
以下の板状となった。得られた母合金の分析値は、配合
比（％）に対し０．５％以下の誤差で一致している。但
し、元の合金の酸化物および僅かの揮発で製品は０．５
％以下の目減りがある。
【００１９】 表 １ 母合金の配合例 試料番号 ＭＭ Ｎｄ Ａｇ Ｃｕ Ｚｒ 計 製 品 １ 70.22 29.98 100.20 99.93 ２ 73.34 24.60 97.94 97.39 ３ 70.05 30.10 100.15 99.65 ４ 45.10 55.21 100.31 100.28 ５ 44.39 53.02 21.18 118.59 118.14 ６ 35.70 21.45 42.77 99.92 99.56
【００２０】実施例２（Ｍｇ合金の製造１） 容量９０Kgの鋳鋼製るつぼにＭｇインゴット４９Kgを装
入し、０．５％のＳＦ６を含む炭酸ガス（ＣＯ２）を流
しこみ、ガス加熱で溶解した。溶解後、表１の試料番号
２と同一配合で製造した母合金２．４５Kgを加え、７８
０℃で約１５分間攪拌し、次いで１５分静置後、取鍋に
とり、鋳造に用いた。金型に採取した試験材の分析値
は、表２の通りである。表２に、この合金の配合目標
値、分析値、歩留を示す。配合目標値で分析値を割って
得た見掛けのＮｄ歩留は、１００％を僅かこえるが、こ
れは主としてＭｇの若干の損失で見掛け上歩留が上った
ためであり、実際は１００％近い値とみられる。ここで
得られた合金は、ＡＳＴＭ規格ＥＫ３１に相当する。
入し、０．５％のＳＦ６を含む炭酸ガス（ＣＯ２）を流
しこみ、ガス加熱で溶解した。溶解後、表１の試料番号
２と同一配合で製造した母合金２．４５Kgを加え、７８
０℃で約１５分間攪拌し、次いで１５分静置後、取鍋に
とり、鋳造に用いた。金型に採取した試験材の分析値
は、表２の通りである。表２に、この合金の配合目標
値、分析値、歩留を示す。配合目標値で分析値を割って
得た見掛けのＮｄ歩留は、１００％を僅かこえるが、こ
れは主としてＭｇの若干の損失で見掛け上歩留が上った
ためであり、実際は１００％近い値とみられる。ここで
得られた合金は、ＡＳＴＭ規格ＥＫ３１に相当する。
【００２１】
【００２２】実施例３（Ｍｇ合金の製造２） ＳＵＳ４３０製の溶接製るつぼにＭｇインゴット２．０
Kgを装入し、０．５％のＳＦ６を含むＣＯ２ガスを流し
こみ、るつぼを高周波加熱して溶解した。溶解後８００
℃に保ち、表１の合金９９．９３ｇを投入し、１５分間
攪拌し、次いで１０分静置後、そのまま金型試験材をと
り、残湯を鋳造に用いた。表３にこの合金の成分範囲、
配合目標値、分析値、見掛歩留を示す。この合金は、Ａ
ＳＴＭ規格ＥＺ３３である。
Kgを装入し、０．５％のＳＦ６を含むＣＯ２ガスを流し
こみ、るつぼを高周波加熱して溶解した。溶解後８００
℃に保ち、表１の合金９９．９３ｇを投入し、１５分間
攪拌し、次いで１０分静置後、そのまま金型試験材をと
り、残湯を鋳造に用いた。表３にこの合金の成分範囲、
配合目標値、分析値、見掛歩留を示す。この合金は、Ａ
ＳＴＭ規格ＥＺ３３である。
【００２３】 表 ３ ＭＭ Ｚｎ Ｚｒ 成分範囲％ ２．５〜４．０ ２．０〜３．１ ０．４〜１．０ 配合目標値％ ３．２４ ２．６９ １．３９ 分析値％ ３．２６ ２．７２ ０．８２ 見掛歩留％ １００．６ １０１．１ ５９．０
【００２４】実施例４（Ｍｇ合金の製造３） 前例と同じくＭｇインゴット２Kgを溶解し、表１の試料
番号５の合金を加え７８０℃で１５分間攪拌後、１０分
間静置し金型試験材をとり、残湯を鋳造に用いた。表４
にこの合金の成分範囲、配合目標値、分析値、見掛歩留
を示す。この合金は、ＡＳＴＭ規格ＱＥ２２である。
番号５の合金を加え７８０℃で１５分間攪拌後、１０分
間静置し金型試験材をとり、残湯を鋳造に用いた。表４
にこの合金の成分範囲、配合目標値、分析値、見掛歩留
を示す。この合金は、ＡＳＴＭ規格ＱＥ２２である。
【００２５】 表 ４ Ｎｄ Ａｇ Ｚｒ 成分範囲％ ２．０〜３．０ ２．０〜３．０ ０．４〜１．０ 配合目標値％ ２．０９ ２．４９ １．００ 分析値％ ２．１１ ２．５３ ０．６１ 見掛歩留％ １０１．０ １０１．６ ６１．０
【００２６】
【発明の効果】本発明によって、ＲＥおよびＡｇまたは
Ｃｕを歩留よく添加し、細粒化効果を有するＺｒの歩留
も概して良好であり、さらには鋳物中に塩化物の非金属
介在物をまったく持ち込まないので良好な材質を有する
合金を得ることができる。
Ｃｕを歩留よく添加し、細粒化効果を有するＺｒの歩留
も概して良好であり、さらには鋳物中に塩化物の非金属
介在物をまったく持ち込まないので良好な材質を有する
合金を得ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】ジルコニウム３５重量％以下、残部が実質
的に希土類金属からなることを特徴とするマグネシウム
合金製造用ジルコニウム母合金。 - 【請求項２】ジルコニウム６３重量％以下、残部が実質
的に銀からなることを特徴とするマグネシウム合金製造
用ジルコニウム母合金。 - 【請求項３】ジルコニウム８０重量％以下、残部が実質
的に銅からなることを特徴とするマグネシウム合金製造
用ジルコニウム母合金。 - 【請求項４】請求項１と請求項２または３のジルコニウ
ム母合金を任意の混合比で混合してなるマグネシウム合
金製造用ジルコニウム母合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11708793A JPH06330218A (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | マグネシウム合金製造用ジルコニウム母合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11708793A JPH06330218A (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | マグネシウム合金製造用ジルコニウム母合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330218A true JPH06330218A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=14703074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11708793A Withdrawn JPH06330218A (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | マグネシウム合金製造用ジルコニウム母合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06330218A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9777348B2 (en) | 2004-03-29 | 2017-10-03 | Akihisa Inoue | Copper alloy and copper alloy manufacturing method |
| CN114058891A (zh) * | 2021-11-25 | 2022-02-18 | 河北钢研德凯科技有限公司 | 含锆稀土铸造镁合金熔炼中锆元素的加入方法 |
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1993
- 1993-05-19 JP JP11708793A patent/JPH06330218A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9777348B2 (en) | 2004-03-29 | 2017-10-03 | Akihisa Inoue | Copper alloy and copper alloy manufacturing method |
| CN114058891A (zh) * | 2021-11-25 | 2022-02-18 | 河北钢研德凯科技有限公司 | 含锆稀土铸造镁合金熔炼中锆元素的加入方法 |
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