JPH06331123A - ごみ焼却炉の燃焼用空気量制御方法 - Google Patents
ごみ焼却炉の燃焼用空気量制御方法Info
- Publication number
- JPH06331123A JPH06331123A JP14122993A JP14122993A JPH06331123A JP H06331123 A JPH06331123 A JP H06331123A JP 14122993 A JP14122993 A JP 14122993A JP 14122993 A JP14122993 A JP 14122993A JP H06331123 A JPH06331123 A JP H06331123A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- amount
- air
- combustion
- oxygen
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 84
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims abstract description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 51
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 51
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 51
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 claims 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 11
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 適正な燃焼用空気量を供給することにより、
安定したごみの供給、すなわち規定処理量を満足し、未
燃分の発生を極力抑え、安定した燃焼を維持する。 【構成】 供給した燃焼用空気７によりごみ３を燃焼せ
しめ、発生した排ガスに２次空気１１と水を供給して減
温せしめ、煙道より排出せしめるごみ焼却炉において、
一定時間に供給した燃焼用空気（一定温度に換算）中の
酸素量と一定時間に供給した２次空気（一定温度に換
算）中の酸素量と一定時間に排出した排ガス（一定温
度、無水分に換算）中の酸素量とを求め、前記燃焼用空
気中の酸素量と２次空気中の酸素量の和から排ガス中の
酸素量を減算して燃焼により消費した酸素量を求め、前
記燃焼用空気中の酸素量を燃焼により消費した酸素量で
除算して一次空気過剰率を演算し、これとごみの発熱量
から設定した標準空気過剰率とを比較し、その偏差がな
くなるように燃焼用空気量を制御する。
安定したごみの供給、すなわち規定処理量を満足し、未
燃分の発生を極力抑え、安定した燃焼を維持する。 【構成】 供給した燃焼用空気７によりごみ３を燃焼せ
しめ、発生した排ガスに２次空気１１と水を供給して減
温せしめ、煙道より排出せしめるごみ焼却炉において、
一定時間に供給した燃焼用空気（一定温度に換算）中の
酸素量と一定時間に供給した２次空気（一定温度に換
算）中の酸素量と一定時間に排出した排ガス（一定温
度、無水分に換算）中の酸素量とを求め、前記燃焼用空
気中の酸素量と２次空気中の酸素量の和から排ガス中の
酸素量を減算して燃焼により消費した酸素量を求め、前
記燃焼用空気中の酸素量を燃焼により消費した酸素量で
除算して一次空気過剰率を演算し、これとごみの発熱量
から設定した標準空気過剰率とを比較し、その偏差がな
くなるように燃焼用空気量を制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ごみ焼却場において安
定にごみを燃焼させるための燃焼用空気量の制御方法に
関するものである。
定にごみを燃焼させるための燃焼用空気量の制御方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ごみ焼却炉の操業において燃焼用空気量
の制御は重要な操業要素である。燃焼用空気量を燃焼状
態に基づいて適正に制御するのはむずかしいため、実際
にはごみ発熱量により設定される燃焼用空気量をボイラ
ー付きの焼却炉の場合はボイラーの蒸発量、水噴霧式の
焼却炉の場合は噴霧水量により間接的に表わされる排ガ
スの熱量により補正し、制御されている。
の制御は重要な操業要素である。燃焼用空気量を燃焼状
態に基づいて適正に制御するのはむずかしいため、実際
にはごみ発熱量により設定される燃焼用空気量をボイラ
ー付きの焼却炉の場合はボイラーの蒸発量、水噴霧式の
焼却炉の場合は噴霧水量により間接的に表わされる排ガ
スの熱量により補正し、制御されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】安定した燃焼制御を行
おうとする場合に燃焼用空気量を排ガスの熱量に基づい
て制御すると、焼却炉内のごみの燃焼状況、ごみの過不
足、２次空気による炉出口温度の変化の影響を受け、必
ずしも燃焼に必要とする空気量を設定することができな
いため、安定した燃焼が行われないという欠点があっ
た。本発明は従来の欠点を補い、適正な燃焼用空気量を
供給することにより、安定したごみの供給、すなわち規
定処理量を満足し、未燃分の発生を極力抑え、安定した
燃焼を維持することを目的とするものである。
おうとする場合に燃焼用空気量を排ガスの熱量に基づい
て制御すると、焼却炉内のごみの燃焼状況、ごみの過不
足、２次空気による炉出口温度の変化の影響を受け、必
ずしも燃焼に必要とする空気量を設定することができな
いため、安定した燃焼が行われないという欠点があっ
た。本発明は従来の欠点を補い、適正な燃焼用空気量を
供給することにより、安定したごみの供給、すなわち規
定処理量を満足し、未燃分の発生を極力抑え、安定した
燃焼を維持することを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明のごみ焼却炉の燃
焼用空気量制御方法は、上記の目的を達成するために、
供給した燃焼用空気によりごみを燃焼せしめ、発生した
排ガスに２次空気と水を供給して減温せしめ、煙道より
排出せしめるごみ焼却炉における燃焼用空気供給用風道
には空気流量計、温度計を設置し、得られた測定値より
一定時間に供給した燃焼用空気（一定温度に換算）中の
酸素量を求め、２次空気供給用風道には空気流量計、温
度計を設置し、得られた測定値より一定時間に供給した
２次空気（一定温度に換算）中の酸素量を求め、煙道に
は排ガス流量計、温度計、酸素濃度計、水分濃度計を設
置し、得られた測定値より一定時間に排出した排ガス
（一定温度、無水分に換算）中の酸素量を求め、前記燃
焼用空気中の酸素量と２次空気中の酸素量の和から排ガ
ス中の酸素量を減算して燃焼により消費した酸素量を求
め、前記燃焼用空気中の酸素量を燃焼により消費した酸
素量で除算して一次空気過剰率を演算し、これとごみの
発熱量から設定した標準空気過剰率とを比較し、その偏
差がなくなるように燃焼用空気量を制御することを特徴
とするものである。
焼用空気量制御方法は、上記の目的を達成するために、
供給した燃焼用空気によりごみを燃焼せしめ、発生した
排ガスに２次空気と水を供給して減温せしめ、煙道より
排出せしめるごみ焼却炉における燃焼用空気供給用風道
には空気流量計、温度計を設置し、得られた測定値より
一定時間に供給した燃焼用空気（一定温度に換算）中の
酸素量を求め、２次空気供給用風道には空気流量計、温
度計を設置し、得られた測定値より一定時間に供給した
２次空気（一定温度に換算）中の酸素量を求め、煙道に
は排ガス流量計、温度計、酸素濃度計、水分濃度計を設
置し、得られた測定値より一定時間に排出した排ガス
（一定温度、無水分に換算）中の酸素量を求め、前記燃
焼用空気中の酸素量と２次空気中の酸素量の和から排ガ
ス中の酸素量を減算して燃焼により消費した酸素量を求
め、前記燃焼用空気中の酸素量を燃焼により消費した酸
素量で除算して一次空気過剰率を演算し、これとごみの
発熱量から設定した標準空気過剰率とを比較し、その偏
差がなくなるように燃焼用空気量を制御することを特徴
とするものである。
【０００５】
【作用】供給した燃焼用空気によりごみを燃焼せしめ、
発生した排ガスに２次空気と水を供給して減温せしめ、
煙道より排出せしめるごみ焼却炉において、一定時間に
供給する燃焼用空気（一定温度に換算）中の酸素量と一
定時間に供給する２次空気（一定温度に換算）中の酸素
量と一定時間に排出する排ガス（一定温度、一定水分に
換算）中の酸素量とを求める。
発生した排ガスに２次空気と水を供給して減温せしめ、
煙道より排出せしめるごみ焼却炉において、一定時間に
供給する燃焼用空気（一定温度に換算）中の酸素量と一
定時間に供給する２次空気（一定温度に換算）中の酸素
量と一定時間に排出する排ガス（一定温度、一定水分に
換算）中の酸素量とを求める。
【０００６】前記燃焼用空気中の酸素量と２次空気中の
酸素量の和から排ガス中の酸素量を減算して燃焼により
消費した酸素量を求め、前記燃焼用空気中の酸素量を燃
焼により消費した酸素量で除算して一次空気過剰率を演
算し、これとごみの発熱量から設定した標準空気過剰率
とを比較し、その偏差がなくなるように燃焼用空気量を
制御するので、絶えず変化するごみの性状、燃焼状態の
複雑な関係に対応して燃焼用空気を供給できるため、安
定した燃焼状態を連続して維持できる。
酸素量の和から排ガス中の酸素量を減算して燃焼により
消費した酸素量を求め、前記燃焼用空気中の酸素量を燃
焼により消費した酸素量で除算して一次空気過剰率を演
算し、これとごみの発熱量から設定した標準空気過剰率
とを比較し、その偏差がなくなるように燃焼用空気量を
制御するので、絶えず変化するごみの性状、燃焼状態の
複雑な関係に対応して燃焼用空気を供給できるため、安
定した燃焼状態を連続して維持できる。
【０００７】
【実施例】以下、図面を参照してこの発明の一実施例に
ついて説明する。ごみ焼却炉の概略説明図である図１に
おいて、ごみ投入口１よりクレーン２にて投入されたご
み３は、燃焼室入口４を経て燃焼室５に入る。空気予熱
器６で予熱された燃焼用空気７は押込送風機８により炉
の下から供給される。燃焼室内５で、ごみは燃焼用空気
７により燃焼し灰となり、炉の出口９より灰搬出装置１
０に送り出される。燃焼によって発生した高温の排ガス
は、供給された２次空気１１により混合攪拌されるとと
もに、炉出口排ガス温度計１２で測定され、規定の炉出
口温度の範囲に制御され、ガス冷却装置１３に送られ
る。ガス冷却装置１３には冷却水噴霧ポンプ１４より送
られる冷却水が噴霧ノズルより噴霧され、排ガスはさら
に減温されて空気予熱器６へ送られ、燃焼用空気７と熱
交換され、排ガス流量計１５、空気予熱器出口温度計１
６を経て集じん器１７を通り、誘引送風機１８にて煙突
１９に送られ、外部に排出される。
ついて説明する。ごみ焼却炉の概略説明図である図１に
おいて、ごみ投入口１よりクレーン２にて投入されたご
み３は、燃焼室入口４を経て燃焼室５に入る。空気予熱
器６で予熱された燃焼用空気７は押込送風機８により炉
の下から供給される。燃焼室内５で、ごみは燃焼用空気
７により燃焼し灰となり、炉の出口９より灰搬出装置１
０に送り出される。燃焼によって発生した高温の排ガス
は、供給された２次空気１１により混合攪拌されるとと
もに、炉出口排ガス温度計１２で測定され、規定の炉出
口温度の範囲に制御され、ガス冷却装置１３に送られ
る。ガス冷却装置１３には冷却水噴霧ポンプ１４より送
られる冷却水が噴霧ノズルより噴霧され、排ガスはさら
に減温されて空気予熱器６へ送られ、燃焼用空気７と熱
交換され、排ガス流量計１５、空気予熱器出口温度計１
６を経て集じん器１７を通り、誘引送風機１８にて煙突
１９に送られ、外部に排出される。
【０００８】ここで、ごみ焼却炉において供給される酸
素ガス量と排出される酸素ガス量とより消費される酸素
ガス量を求め、１次空気過剰率を制御することにより、
合理的な焼却炉の自動制御を可能とする方法につき述べ
る。先ず、燃焼室５に供給される燃焼用空気量 v1 ( Nm
3 /h) は、燃焼用空気流量計（送風機出口：風道）２３
にて測定されるが、この燃焼用空気温度は 燃焼用空気
温度計２６にて測定されるように t1 ℃) であるため、
０℃、１気圧における燃焼用空気量 v2 ( Nm3/h )を式
(1) にしたがって演算する。 v2 ＝ v1 ×273 ／ (273 ＋ t1 ) (1)
素ガス量と排出される酸素ガス量とより消費される酸素
ガス量を求め、１次空気過剰率を制御することにより、
合理的な焼却炉の自動制御を可能とする方法につき述べ
る。先ず、燃焼室５に供給される燃焼用空気量 v1 ( Nm
3 /h) は、燃焼用空気流量計（送風機出口：風道）２３
にて測定されるが、この燃焼用空気温度は 燃焼用空気
温度計２６にて測定されるように t1 ℃) であるため、
０℃、１気圧における燃焼用空気量 v2 ( Nm3/h )を式
(1) にしたがって演算する。 v2 ＝ v1 ×273 ／ (273 ＋ t1 ) (1)
【０００９】０℃、１気圧における燃焼用空気量 v2 (
Nm3 /h )に大気中の酸素濃度（２１％）を乗じ、０℃、
１気圧における燃焼用空気中の酸素量 v3 ( Nm3 /h )を
式(2) にしたがって演算する。 v3 ＝ v2 ×0.21 (2)
Nm3 /h )に大気中の酸素濃度（２１％）を乗じ、０℃、
１気圧における燃焼用空気中の酸素量 v3 ( Nm3 /h )を
式(2) にしたがって演算する。 v3 ＝ v2 ×0.21 (2)
【００１０】次に、２次空気流量 v4 ( Nm3 /h )は風道
（送風機出口）に設けた２次空気流量計２２により測定
されるが、この２次空気温度は２次用空気温度計２４に
て測定されるように t2 ( ℃) であるため、０℃、１気
圧における２次空気量 v5 (Nm3 /h )を式(3) にしたが
って演算する。 v5 ＝ v4 ×273 ／ (273 ＋ t2 ) (3)
（送風機出口）に設けた２次空気流量計２２により測定
されるが、この２次空気温度は２次用空気温度計２４に
て測定されるように t2 ( ℃) であるため、０℃、１気
圧における２次空気量 v5 (Nm3 /h )を式(3) にしたが
って演算する。 v5 ＝ v4 ×273 ／ (273 ＋ t2 ) (3)
【００１１】０℃、１気圧における２次空気量 v5 ( Nm
3 /h )に大気中の酸素濃度（２１％）を乗じ、０℃、１
気圧における２次空気中の酸素量 v6 ( Nm3 /h )を式
(4) にしたがって演算する。 v6 ＝ v5 × 0.21 (4)
3 /h )に大気中の酸素濃度（２１％）を乗じ、０℃、１
気圧における２次空気中の酸素量 v6 ( Nm3 /h )を式
(4) にしたがって演算する。 v6 ＝ v5 × 0.21 (4)
【００１２】次に、燃焼により一定時間に発生する排ガ
スの量 v7 ( Nm3 /h) は、排ガス流量計１５（集じん器
１７の後方に設置することが多い）で測定されるが、こ
の排ガスには、ごみの燃焼により発生した水蒸気を含む
ほか、ガス冷却装置１３で供給された噴霧水により発生
した水蒸気により増量しているため、排ガス水分濃度計
２０の測定値 w( ％) に基づき排ガス中の水分量を除い
た乾き排ガス量 v8 (Nm3 /h )を式(5) にしたがって演
算する。 v8 ＝ v7 ×（100 ー w) ÷100 (5)
スの量 v7 ( Nm3 /h) は、排ガス流量計１５（集じん器
１７の後方に設置することが多い）で測定されるが、こ
の排ガスには、ごみの燃焼により発生した水蒸気を含む
ほか、ガス冷却装置１３で供給された噴霧水により発生
した水蒸気により増量しているため、排ガス水分濃度計
２０の測定値 w( ％) に基づき排ガス中の水分量を除い
た乾き排ガス量 v8 (Nm3 /h )を式(5) にしたがって演
算する。 v8 ＝ v7 ×（100 ー w) ÷100 (5)
【００１３】空気予熱器出口の排ガス温度計１６により
測定した温度 t3 （℃) に基づき、０℃、１気圧におけ
る乾き排ガス量 v9 ( Nm3 /h )を式(6) にしたがって演
算する。 v9 ＝ v8 × 273／ (273 ＋ t2 ) (6)
測定した温度 t3 （℃) に基づき、０℃、１気圧におけ
る乾き排ガス量 v9 ( Nm3 /h )を式(6) にしたがって演
算する。 v9 ＝ v8 × 273／ (273 ＋ t2 ) (6)
【００１４】排ガス酸素濃度計２１によって測定される
酸素濃度ｓ (％) により乾き排ガス中の酸素量 v10( Nm
3 /h )を式(7) にしたがって演算する。 v10＝ v9 ×ｓ÷100 (7)
酸素濃度ｓ (％) により乾き排ガス中の酸素量 v10( Nm
3 /h )を式(7) にしたがって演算する。 v10＝ v9 ×ｓ÷100 (7)
【００１５】したがって、０℃、１気圧における燃焼用
空気中の酸素量 v3 ( Nm3 /h )と０℃、１気圧における
２次空気中の酸素量 v6 ( Nm3 /h )の和から０℃、１気
圧における乾き排ガス中の酸素量 v10( Nm3 /h )を減算
して、燃焼により消費された酸素量 v11 (Nm3 /h )を求
める。 v11＝ v3 ＋ v6 − v10 (8)
空気中の酸素量 v3 ( Nm3 /h )と０℃、１気圧における
２次空気中の酸素量 v6 ( Nm3 /h )の和から０℃、１気
圧における乾き排ガス中の酸素量 v10( Nm3 /h )を減算
して、燃焼により消費された酸素量 v11 (Nm3 /h )を求
める。 v11＝ v3 ＋ v6 − v10 (8)
【００１６】上記のようにして得られた０℃、１気圧に
おける燃焼用に供給された酸素量 v3 ( Nm3 /h )を０
℃、１気圧における消費された酸素量 v11 (Nm3 /h )で
除算し、空気過剰率 K1 を算出する。 K1 ＝ｖ3 ÷ v11 (9)
おける燃焼用に供給された酸素量 v3 ( Nm3 /h )を０
℃、１気圧における消費された酸素量 v11 (Nm3 /h )で
除算し、空気過剰率 K1 を算出する。 K1 ＝ｖ3 ÷ v11 (9)
【００１７】この演算された空気過剰率 K1 をごみの発
熱量より設定される標準空気過剰率K2 と比べ、その偏
差を求めた。なお、標準空気過剰率 K2 は、式(10)より
求めた。 K2 ＝a ×Hu＋b (10) ただし、Huはごみの発熱量、a,b は定数である。
熱量より設定される標準空気過剰率K2 と比べ、その偏
差を求めた。なお、標準空気過剰率 K2 は、式(10)より
求めた。 K2 ＝a ×Hu＋b (10) ただし、Huはごみの発熱量、a,b は定数である。
【００１８】空気過剰率 K1 と標準空気過剰率 K2 との
偏差がなくなるよう燃焼用空気量を補正し、制御したと
ころ、絶えず変化するごみの性状、燃焼状態の複雑な関
係に対応して所望の燃焼用空気を供給することができる
こととなり、安定した燃焼状態を連続して維持すること
ができた。
偏差がなくなるよう燃焼用空気量を補正し、制御したと
ころ、絶えず変化するごみの性状、燃焼状態の複雑な関
係に対応して所望の燃焼用空気を供給することができる
こととなり、安定した燃焼状態を連続して維持すること
ができた。
【００１９】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように、燃焼に
より消費される酸素量と燃焼用空気に含まれる酸素量に
より求められる空気過剰率を連続して算出し、燃焼中の
ごみの発熱量により設定した標準空気過剰率との偏差を
求め、これを補正するように燃焼用空気を制御するた
め、燃焼中のごみの必要とする適正な燃焼用空気を供給
するので、効率的な燃焼を行うことができ、その結果適
正な処理量を処理し、未燃の発生を防ぐことができ、合
理的な焼却炉の自動制御を可能とする。
より消費される酸素量と燃焼用空気に含まれる酸素量に
より求められる空気過剰率を連続して算出し、燃焼中の
ごみの発熱量により設定した標準空気過剰率との偏差を
求め、これを補正するように燃焼用空気を制御するた
め、燃焼中のごみの必要とする適正な燃焼用空気を供給
するので、効率的な燃焼を行うことができ、その結果適
正な処理量を処理し、未燃の発生を防ぐことができ、合
理的な焼却炉の自動制御を可能とする。
【図１】本発明の実施例を示す焼却炉の概略説明図であ
る。
る。
１ ごみ投入口 ２ クレーン ３ ごみ ４ 燃焼室入口 ５ 燃焼室 ６ 空気予熱器 ７ 燃焼用空気 ８ 押込送風機 ９ 炉の出口 １０ 灰搬出装置 １１ ２次空気 １２ 炉出口排ガス温度
計 １３ ガス冷却装置 １４ 冷却水噴霧ポンプ １５ 排ガス流量計 １６ 排ガス温度計 １７ 集じん器 １８ 誘引送風機 １９ 煙突 ２０ 排ガス水分濃度計 ２１ 排ガス酸素濃度計 ２２ ２次空気流量計 ２３ 燃焼用空気流量計 ２４ ２次空気温度計 ２６ 燃焼用空気温度計
計 １３ ガス冷却装置 １４ 冷却水噴霧ポンプ １５ 排ガス流量計 １６ 排ガス温度計 １７ 集じん器 １８ 誘引送風機 １９ 煙突 ２０ 排ガス水分濃度計 ２１ 排ガス酸素濃度計 ２２ ２次空気流量計 ２３ 燃焼用空気流量計 ２４ ２次空気温度計 ２６ 燃焼用空気温度計
Claims (1)
- 【請求項１】 供給した燃焼用空気によりごみを燃焼せ
しめ、発生した排ガスに２次空気と水を供給して減温せ
しめ、煙道より排出せしめるごみ焼却炉における燃焼用
空気供給用風道には空気流量計、温度計を設置し、得ら
れた測定値より一定時間に供給した燃焼用空気（一定温
度に換算）中の酸素量を求め、２次空気供給用風道には
空気流量計、温度計を設置し、得られた測定値より一定
時間に供給した２次空気（一定温度に換算）中の酸素量
を求め、煙道には排ガス流量計、温度計、酸素濃度計、
水分濃度計を設置し、得られた測定値より一定時間に排
出した排ガス（一定温度、無水分に換算）中の酸素量を
求め、前記燃焼用空気中の酸素量と２次空気中の酸素量
の和から排ガス中の酸素量を減算して燃焼により消費し
た酸素量を求め、前記燃焼用空気中の酸素量を燃焼によ
り消費した酸素量で除算して一次空気過剰率を演算し、
これとごみの発熱量から設定した標準空気過剰率とを比
較し、その偏差がなくなるように燃焼用空気量を制御す
ることを特徴とするごみ焼却炉の燃焼用空気量制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14122993A JPH06331123A (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | ごみ焼却炉の燃焼用空気量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14122993A JPH06331123A (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | ごみ焼却炉の燃焼用空気量制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06331123A true JPH06331123A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=15287119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14122993A Pending JPH06331123A (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | ごみ焼却炉の燃焼用空気量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06331123A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999018394A1 (en) | 1997-10-02 | 1999-04-15 | Nkk Corporation | Combustion control method for refuse incinerator |
| WO2017085941A1 (ja) * | 2015-11-19 | 2017-05-26 | 株式会社タクマ | 廃棄物の燃焼制御方法およびこれを適用した燃焼制御装置 |
-
1993
- 1993-05-21 JP JP14122993A patent/JPH06331123A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999018394A1 (en) | 1997-10-02 | 1999-04-15 | Nkk Corporation | Combustion control method for refuse incinerator |
| EP1267122A1 (en) | 1997-10-02 | 2002-12-18 | Nkk Corporation | Combustion control method in refuse incineration furnace |
| WO2017085941A1 (ja) * | 2015-11-19 | 2017-05-26 | 株式会社タクマ | 廃棄物の燃焼制御方法およびこれを適用した燃焼制御装置 |
| JP2017096517A (ja) * | 2015-11-19 | 2017-06-01 | 株式会社タクマ | 廃棄物の燃焼制御方法およびこれを適用した燃焼制御装置 |
| EP3379147A4 (en) * | 2015-11-19 | 2018-12-05 | Takuma Co., Ltd. | Waste incineration control method, and incineration control apparatus using same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109084324B (zh) | 生物质锅炉的燃烧风量控制系统及控制方法 | |
| JPH06331123A (ja) | ごみ焼却炉の燃焼用空気量制御方法 | |
| JP2712017B2 (ja) | 燃焼系システム及び燃焼炉 | |
| JP2019020084A (ja) | 廃棄物焼却装置及び廃棄物焼却方法 | |
| CN114046517B (zh) | 一种基于烟气再循环的配风系统控制方法 | |
| JP2003302026A (ja) | 廃棄物熱分解装置及びその制御方法 | |
| JP3149211B2 (ja) | ボイラの微粉炭燃焼方法 | |
| KR20000002871A (ko) | 연소가스 재순환을 이용한 도시폐기물 소각로 건조 촉진장치 | |
| JPS62276322A (ja) | 窒素酸化物低減装置 | |
| JPH0323806B2 (ja) | ||
| JPH0419445B2 (ja) | ||
| JPS6026261Y2 (ja) | 定熱乾燥焼却装置 | |
| CN219713358U (zh) | 烟气外循环降氮系统 | |
| JPH0217775B2 (ja) | ||
| JP4958037B2 (ja) | サポートバーナーの操作を用いた、ごみの焼却プラントの調節方法 | |
| JP2002122317A (ja) | ごみ焼却炉の燃焼制御方式 | |
| KR100434650B1 (ko) | 화격자식 쓰레기 소각설비의 연소제어 방법 | |
| JPS59167627A (ja) | 産業廃棄物溶融炉の自動制御法 | |
| JPH0749231Y2 (ja) | ごみ焼却炉の排気設備 | |
| JP2002228130A (ja) | 燃焼炉若しくは焼却炉、及びこれらの炉の排出ガス規制分低減方法 | |
| JP2002267134A (ja) | ボイラ設備を持たないごみ焼却炉の燃焼制御方式 | |
| JP2006226674A (ja) | ボイラ設備を持たないごみ焼却炉の燃焼制御方式 | |
| SU1719796A1 (ru) | Способ автоматического регулировани процесса горени | |
| JPH10148319A (ja) | ごみ焼却炉の排ガス中のＮＯｘ及び未燃成分の抑制方法 | |
| JPH02139067A (ja) | 塗料乾燥焼付炉の操業方法 |