JPH06335759A - 連続鋳造法 - Google Patents
連続鋳造法Info
- Publication number
- JPH06335759A JPH06335759A JP14538493A JP14538493A JPH06335759A JP H06335759 A JPH06335759 A JP H06335759A JP 14538493 A JP14538493 A JP 14538493A JP 14538493 A JP14538493 A JP 14538493A JP H06335759 A JPH06335759 A JP H06335759A
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- Japan
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- casting
- slab
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、連続鋳造鋳片の厚み中心部に見ら
れる不純物元素、例えば鋼鋳片の場合には、硫黄、燐、
マンガン等の偏析を防止し、均質な金属を得ることので
きる連続鋳造法を提供する。 【構成】 鋳片を連続的に引き抜く溶融金属の連続鋳造
法の軽圧下法において、鋳型注入終了時以降に、定常状
態の鋳造速度よりも１〜２０％分減速して引き抜く事を
特徴とする連続鋳造方法。
れる不純物元素、例えば鋼鋳片の場合には、硫黄、燐、
マンガン等の偏析を防止し、均質な金属を得ることので
きる連続鋳造法を提供する。 【構成】 鋳片を連続的に引き抜く溶融金属の連続鋳造
法の軽圧下法において、鋳型注入終了時以降に、定常状
態の鋳造速度よりも１〜２０％分減速して引き抜く事を
特徴とする連続鋳造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造鋳片の厚み中
心部に見られる不純物元素、たとえば鋼鋳片の場合に
は、硫黄、燐、マンガン等の偏析を防止し、均質な金属
を得ることのできる連続鋳造における軽圧下方法に関す
るものである。
心部に見られる不純物元素、たとえば鋼鋳片の場合に
は、硫黄、燐、マンガン等の偏析を防止し、均質な金属
を得ることのできる連続鋳造における軽圧下方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、海洋構造物、貯蔵、石油およびガ
ス運搬用鋼管、高張力線材などの材質特性に対する要求
は厳しさを増しており、均質な鋼材を提供することが重
要課題となっている。
ス運搬用鋼管、高張力線材などの材質特性に対する要求
は厳しさを増しており、均質な鋼材を提供することが重
要課題となっている。
【０００３】元来鋼材は断面内において均質であるべき
ものであるが、鋼は一般に硫黄、燐、マンガン等の不純
物元素を含有しており、これらが鋳造過程において偏析
し、部分的に濃化するため鋼が脆弱となる。
ものであるが、鋼は一般に硫黄、燐、マンガン等の不純
物元素を含有しており、これらが鋳造過程において偏析
し、部分的に濃化するため鋼が脆弱となる。
【０００４】特に近年、生産性や歩留の向上および省エ
ネルギー等の目的のために連続鋳造法が一般に普及して
いるが、連続鋳造により得られる鋳片の厚み中心には通
常顕著な成分偏析が観察される。
ネルギー等の目的のために連続鋳造法が一般に普及して
いるが、連続鋳造により得られる鋳片の厚み中心には通
常顕著な成分偏析が観察される。
【０００５】上記した成分偏析は最終成品の均質性を著
しく損ない、成品の使用過程や線材の線引き工程等で鋼
に作用する応力により亀裂が発生するなど重大欠陥の原
因になるため、その低減が切望されている。
しく損ない、成品の使用過程や線材の線引き工程等で鋼
に作用する応力により亀裂が発生するなど重大欠陥の原
因になるため、その低減が切望されている。
【０００６】かかる成分偏析は、凝固末期に残溶鋼が凝
固収縮力等によって流動し、固液界面近傍の濃化溶鋼を
洗い出し、残溶鋼が累進的に濃化していくことによって
生じる。
固収縮力等によって流動し、固液界面近傍の濃化溶鋼を
洗い出し、残溶鋼が累進的に濃化していくことによって
生じる。
【０００７】従って、成分偏析を防止するには、残溶鋼
の流動原因を取り除くことが肝要である。
の流動原因を取り除くことが肝要である。
【０００８】このような溶鋼流動を防止する方法とし
て、特開昭６２―２７５５５６に開示されているよう
な、鋳片中心部温度が液相線温度から固相線温度に至る
までの間鋳片を凝固収縮を補償する量以上の圧下を施す
軽圧下法が一般的に行われている。
て、特開昭６２―２７５５５６に開示されているよう
な、鋳片中心部温度が液相線温度から固相線温度に至る
までの間鋳片を凝固収縮を補償する量以上の圧下を施す
軽圧下法が一般的に行われている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】軽圧下法は、鋳片中心
部温度が液相線温度から固相線温度に至るまでの間鋳片
に凝固収縮を補償する量以上の圧下を施して、溶鋼流動
を防止する一般的な方法である。
部温度が液相線温度から固相線温度に至るまでの間鋳片
に凝固収縮を補償する量以上の圧下を施して、溶鋼流動
を防止する一般的な方法である。
【００１０】しかしながら鋳型注入終了時については、
一次的に引き抜きを止める方法もしくは定常時と同一の
引き抜き速度で引き抜く方法が採用されているが、これ
らの方法では定常状態より成分偏析が悪化することが確
認できている。
一次的に引き抜きを止める方法もしくは定常時と同一の
引き抜き速度で引き抜く方法が採用されているが、これ
らの方法では定常状態より成分偏析が悪化することが確
認できている。
【００１１】つまり、前者は鋳片への圧下が不十分とな
り鋳造方向と同一な方向に濃化溶鋼の流動が発生し、後
者は溶鋼静圧が不足するため鋳造方向とは逆方向の濃化
溶鋼の流動が発生する。いずれにしても偏析が定常状態
に比べ悪化する問題を抱えている。
り鋳造方向と同一な方向に濃化溶鋼の流動が発生し、後
者は溶鋼静圧が不足するため鋳造方向とは逆方向の濃化
溶鋼の流動が発生する。いずれにしても偏析が定常状態
に比べ悪化する問題を抱えている。
【００１２】本発明はこのような鋳型注入終了時以降の
連鋳機内に存在する鋳片の濃化溶鋼の流動を防止し、偏
析改善を目的とするものである。
連鋳機内に存在する鋳片の濃化溶鋼の流動を防止し、偏
析改善を目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題点を
有利に解決するものであり、その構成は鋳片を連続的に
引き抜く溶融金属の連続鋳造法の軽圧下法において、鋳
型注入終了時以降に、定常状態の鋳造速度よりも１〜２
０％分減速して引き抜くことを特徴とする連続鋳造方
法、である。
有利に解決するものであり、その構成は鋳片を連続的に
引き抜く溶融金属の連続鋳造法の軽圧下法において、鋳
型注入終了時以降に、定常状態の鋳造速度よりも１〜２
０％分減速して引き抜くことを特徴とする連続鋳造方
法、である。
【００１４】以下にその詳細を説明する。
【００１５】図１、図２は従来の鋳造終了時の引き抜き
速度のパターンを示す図である。横軸は経過時間を、縦
軸は引き抜き速度を示している。
速度のパターンを示す図である。横軸は経過時間を、縦
軸は引き抜き速度を示している。
【００１６】図１は鋳型注入終了時に一時的に引き抜き
を止めるパターンを示し、図２は定常時と同一の引き抜
き速度で引き抜くパターンを示している。
を止めるパターンを示し、図２は定常時と同一の引き抜
き速度で引き抜くパターンを示している。
【００１７】図３は図１の引き抜きパターンで製造した
場合の鋳片溶鋼流動指数を示す図である。
場合の鋳片溶鋼流動指数を示す図である。
【００１８】横軸は鋳片長を示し、縦軸は当該鋳片部位
での鋳片溶鋼流動指数を示している。Ｌ1は鋳型注入終
了時に連鋳機内に存在する鋳片範囲を示す。
での鋳片溶鋼流動指数を示している。Ｌ1は鋳型注入終
了時に連鋳機内に存在する鋳片範囲を示す。
【００１９】図３で確認できるように図１のパターンで
引き抜いた場合、鋳片の圧下が不十分となり、鋳造方向
と同一な方向に濃化溶鋼流動が発生している。
引き抜いた場合、鋳片の圧下が不十分となり、鋳造方向
と同一な方向に濃化溶鋼流動が発生している。
【００２０】同様に、図４は図２の引き抜きパターンで
製造した場合の鋳片溶鋼流動指数を示す図である。Ｌ2
は鋳型注入終了時に連鋳機内に存在する鋳片範囲を示
す。
製造した場合の鋳片溶鋼流動指数を示す図である。Ｌ2
は鋳型注入終了時に連鋳機内に存在する鋳片範囲を示
す。
【００２１】図４で確認できるように図２のパターンで
引き抜いた場合、溶鋼静圧が不足することによる鋳造方
向と逆方向（反鋳造方向）に濃化溶鋼流動が発生してい
る。
引き抜いた場合、溶鋼静圧が不足することによる鋳造方
向と逆方向（反鋳造方向）に濃化溶鋼流動が発生してい
る。
【００２２】本発明者らはこれに着目し、検討を重ねて
本発明に至った。すなわち、鋳型注入終了以降に定常状
態に比べ溶鋼静圧の低下による鋳造方向と逆方向の溶鋼
流動を防止する分だけ引き抜き速度を下げることによ
り、溶鋼流動を防止することによって偏析の悪化を防止
できるのである。
本発明に至った。すなわち、鋳型注入終了以降に定常状
態に比べ溶鋼静圧の低下による鋳造方向と逆方向の溶鋼
流動を防止する分だけ引き抜き速度を下げることによ
り、溶鋼流動を防止することによって偏析の悪化を防止
できるのである。
【００２３】その際に、鋳型注入終了以降に限定する理
由として、溶鋼静圧は鋳型注入終了以降変化するためで
ある。
由として、溶鋼静圧は鋳型注入終了以降変化するためで
ある。
【００２４】また減速率を１〜２０％に限定する理由と
して、１％未満の場合、減速の効果が有効に働かない。
して、１％未満の場合、減速の効果が有効に働かない。
【００２５】２０％超では鋳片が圧下不足となり、鋳造
方向と同一方向の溶鋼流動が発生するためである。
方向と同一方向の溶鋼流動が発生するためである。
【００２６】
【実施例１】厚み３００ｍｍ、幅５００ｍｍを製造する
連鋳機において、定常状態の鋳造速度０．９０ｍ／分で
鋳造している高炭素鋼を、鋳型鋳造終了以降に０．８５
ｍ／分に減速して引き抜いた速度パターンを図５に示
す。
連鋳機において、定常状態の鋳造速度０．９０ｍ／分で
鋳造している高炭素鋼を、鋳型鋳造終了以降に０．８５
ｍ／分に減速して引き抜いた速度パターンを図５に示
す。
【００２７】これによる濃化溶鋼の流動指数を図７に示
すが、溶鋼流動は抑制されている。図７においてＬ3は
鋳型注入終了時に連鋳機内に存在する鋳片範囲を示す。
すが、溶鋼流動は抑制されている。図７においてＬ3は
鋳型注入終了時に連鋳機内に存在する鋳片範囲を示す。
【００２８】
【実施例２】厚み３００ｍｍ、幅５００ｍｍを製造する
連鋳機において、定常状態の鋳造速度０．９０ｍ／分で
鋳造している高炭素鋼を、鋳型鋳造終了以降に０．８０
ｍ／分まで随時減速して引き抜いた速度パターンを図６
に示す。
連鋳機において、定常状態の鋳造速度０．９０ｍ／分で
鋳造している高炭素鋼を、鋳型鋳造終了以降に０．８０
ｍ／分まで随時減速して引き抜いた速度パターンを図６
に示す。
【００２９】これによる濃化溶鋼の流動指数を図８に示
すが、溶鋼流動は完全に抑制されている。
すが、溶鋼流動は完全に抑制されている。
【００３０】実施例１、実施例２に示すごとく、溶鋼流
動が抑制され良好な偏析レベルが得られる効果が確認さ
れた。
動が抑制され良好な偏析レベルが得られる効果が確認さ
れた。
【００３１】
【発明の効果】本発明により、従来溶鋼流動が発生して
いた鋳型注入終了時連鋳機内に存在している鋳片の溶鋼
流動を抑制し、偏析欠陥を皆無にできた。
いた鋳型注入終了時連鋳機内に存在している鋳片の溶鋼
流動を抑制し、偏析欠陥を皆無にできた。
【図１】従来の鋳造終了時の引き抜き速度パターンを示
す図。
す図。
【図２】従来の鋳造終了時の引き抜き速度パターンを示
す図。
す図。
【図３】図１の速度パターンで製造した場合の鋳片溶鋼
流動指数を示す図。
流動指数を示す図。
【図４】図２の速度パターンで製造した場合の鋳片溶鋼
流動指数を示す図。
流動指数を示す図。
【図５】実施例１の速度パターンを示す図。
【図６】実施例２の速度パターンを示す図。
【図７】実施例１の速度パターンによる濃化溶鋼の流動
指数を示す図。
指数を示す図。
【図８】実施例２の速度パターンによる濃化溶鋼の流動
指数を示す図。
指数を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山之内 広美 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 鋳片を連続的に引き抜く溶融金属の連続
鋳造法の軽圧下法において、鋳型注入終了時以降に、定
常状態の鋳造速度よりも１〜２０％分減速して引き抜く
ことを特徴とする連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14538493A JP2961478B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14538493A JP2961478B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06335759A true JPH06335759A (ja) | 1994-12-06 |
| JP2961478B2 JP2961478B2 (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=15384002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14538493A Expired - Lifetime JP2961478B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2961478B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016179485A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造方法 |
| JP2018144111A (ja) * | 2018-06-27 | 2018-09-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造方法 |
-
1993
- 1993-05-26 JP JP14538493A patent/JP2961478B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016179485A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造方法 |
| JP2018144111A (ja) * | 2018-06-27 | 2018-09-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2961478B2 (ja) | 1999-10-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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