JPH06340938A - スタンピング金型を摩耗させることの少ない伸銅合金条材およびその製造法 - Google Patents
スタンピング金型を摩耗させることの少ない伸銅合金条材およびその製造法Info
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- JPH06340938A JPH06340938A JP5751692A JP5751692A JPH06340938A JP H06340938 A JPH06340938 A JP H06340938A JP 5751692 A JP5751692 A JP 5751692A JP 5751692 A JP5751692 A JP 5751692A JP H06340938 A JPH06340938 A JP H06340938A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 金型を摩耗させることの少ない伸銅合金条材
を提供する 【構成】 重量％で、Ｍｇ：０．１〜１．０％、Ｐ：
０．００１〜０．０２％を含有し、残りがＣｕおよび不
可避不純物からなる条材であって、表面結晶粒が長円形
状をなし、この長円形状結晶粒の平均短径は５〜２０μ
ｍ、平均長径／平均短径の値が１．５〜６．０なる寸法
を有し、かかる長円形状結晶粒を形成するには、最終冷
間圧延直前の最終焼鈍において平均結晶粒径が５〜２０
μｍの範囲内になるように調整し、ついで最終冷間圧延
工程において圧延率を３０〜８５％の範囲内とする。
を提供する 【構成】 重量％で、Ｍｇ：０．１〜１．０％、Ｐ：
０．００１〜０．０２％を含有し、残りがＣｕおよび不
可避不純物からなる条材であって、表面結晶粒が長円形
状をなし、この長円形状結晶粒の平均短径は５〜２０μ
ｍ、平均長径／平均短径の値が１．５〜６．０なる寸法
を有し、かかる長円形状結晶粒を形成するには、最終冷
間圧延直前の最終焼鈍において平均結晶粒径が５〜２０
μｍの範囲内になるように調整し、ついで最終冷間圧延
工程において圧延率を３０〜８５％の範囲内とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、加工用金型を摩耗さ
せることの少ない伸銅合金条材およびその製造法に関す
るものである。
せることの少ない伸銅合金条材およびその製造法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、電気および電子部品を製造する
場合、伸銅合金条材にプレス打抜き、エンボシング、コ
イニングなどの加工（以下、これらの加工をスタンピン
グと総称する）を施すことは知られている。
場合、伸銅合金条材にプレス打抜き、エンボシング、コ
イニングなどの加工（以下、これらの加工をスタンピン
グと総称する）を施すことは知られている。
【０００３】上記電気および電子部品を製造するための
伸銅合金条材は、高導電率および高温強度の優れた銅合
金で製造されており、かかる銅合金の成分組成は、重量
％でＰ：０．００２〜４．２５％、Ｍｇ：０．０１〜
５．０％を含有し、残りがＣｕおよび不可避不純物から
なり、上記ＰとＭｇの比が０．８５：１の重量比をもつ
銅合金であることも知られている（特公昭４９−１０８
９４号公報参照）。
伸銅合金条材は、高導電率および高温強度の優れた銅合
金で製造されており、かかる銅合金の成分組成は、重量
％でＰ：０．００２〜４．２５％、Ｍｇ：０．０１〜
５．０％を含有し、残りがＣｕおよび不可避不純物から
なり、上記ＰとＭｇの比が０．８５：１の重量比をもつ
銅合金であることも知られている（特公昭４９−１０８
９４号公報参照）。
【０００４】そして、上記銅合金からなる伸銅合金条材
を製造するには、上記銅合金の鋳魂を熱間圧延して得ら
れた熱間圧延銅合金厚板表面のスケールを除去し、つい
で６５０℃以下の中間焼鈍と冷間圧延を繰返し行い、圧
延率：１０〜９０％の最終冷間圧延したのち、Ｍｇリン
化物析出による強度および析出熱処理を施すことにより
製造されている。
を製造するには、上記銅合金の鋳魂を熱間圧延して得ら
れた熱間圧延銅合金厚板表面のスケールを除去し、つい
で６５０℃以下の中間焼鈍と冷間圧延を繰返し行い、圧
延率：１０〜９０％の最終冷間圧延したのち、Ｍｇリン
化物析出による強度および析出熱処理を施すことにより
製造されている。
【０００５】なお、このようにして得られたＭｇ−Ｐ−
Ｃｕ系銅合金条材は、最終冷間圧延直前の焼鈍において
必然的に結晶粒度が５μｍ未満の微細な結晶粒度を有し
ている。
Ｃｕ系銅合金条材は、最終冷間圧延直前の焼鈍において
必然的に結晶粒度が５μｍ未満の微細な結晶粒度を有し
ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の伸銅合金条材はスタンピングする時にスタンピング
金型を摩耗させやすく、近年のようにスタンピングスピ
ードがますます早くなるとスタンピング金型の寿命がま
すます短くなり、上記金型が摩耗すると製品形状に悪影
響を及ぼすためにスタンピング金型を短時間で交換しな
ければならず、高価な金型を頻繁に交換することは上記
電気および電子部品のコストを高くするなどの課題があ
った。
来の伸銅合金条材はスタンピングする時にスタンピング
金型を摩耗させやすく、近年のようにスタンピングスピ
ードがますます早くなるとスタンピング金型の寿命がま
すます短くなり、上記金型が摩耗すると製品形状に悪影
響を及ぼすためにスタンピング金型を短時間で交換しな
ければならず、高価な金型を頻繁に交換することは上記
電気および電子部品のコストを高くするなどの課題があ
った。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
スタンピング時にスタンピング金型の摩耗の少ない伸銅
合金条材を開発すべく研究を行った結果、重量％で、Ｍ
ｇ：０．１〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２％を
含有し、残りがＣｕおよび不可避不純物からなる組成の
鋳塊を熱間圧延し、ついで中間焼鈍と冷間圧延を繰返し
施し、最終冷間圧延前の焼鈍において平均結晶粒度を５
〜２０μｍに調整し、最終冷間圧延の圧延率を３０〜８
５％にて得られた伸銅合金材は、スタンピング金型を摩
耗することが極めて少なく、その圧延表面の結晶粒は平
均短径が５〜２０μｍの範囲内にあり、かつ平均長径／
平均短径の値が１．４〜６．７の範囲内にある長円形状
を有するという知見を得たのである。
スタンピング時にスタンピング金型の摩耗の少ない伸銅
合金条材を開発すべく研究を行った結果、重量％で、Ｍ
ｇ：０．１〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２％を
含有し、残りがＣｕおよび不可避不純物からなる組成の
鋳塊を熱間圧延し、ついで中間焼鈍と冷間圧延を繰返し
施し、最終冷間圧延前の焼鈍において平均結晶粒度を５
〜２０μｍに調整し、最終冷間圧延の圧延率を３０〜８
５％にて得られた伸銅合金材は、スタンピング金型を摩
耗することが極めて少なく、その圧延表面の結晶粒は平
均短径が５〜２０μｍの範囲内にあり、かつ平均長径／
平均短径の値が１．４〜６．７の範囲内にある長円形状
を有するという知見を得たのである。
【０００８】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、重量％で、（１） Ｍｇ：０．１〜
１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２％を有し、残りが
Ｃｕと不可避不純物からなる組成を有し、かつ圧延表面
の結晶粒は平均短径：５〜２０μｍ、平均長径／平均短
径：１．４〜６．７なる寸法の長円形状を有するスタン
ピング金型摩耗の少ない伸銅合金条材、（２） Ｍｇ：
０．１〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２％を有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有する鋳
魂を熱間圧延したのち、中間焼鈍と冷間圧延を繰返し施
し、最終冷間圧延直前の最終焼鈍において平均結晶粒度
を５〜２０μｍの範囲内にあるように調整したのち、圧
延率：３０〜８５％の最終冷間圧延する伸銅合金条材の
製造法、に特徴を有するものである。
れたものであって、重量％で、（１） Ｍｇ：０．１〜
１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２％を有し、残りが
Ｃｕと不可避不純物からなる組成を有し、かつ圧延表面
の結晶粒は平均短径：５〜２０μｍ、平均長径／平均短
径：１．４〜６．７なる寸法の長円形状を有するスタン
ピング金型摩耗の少ない伸銅合金条材、（２） Ｍｇ：
０．１〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０２％を有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有する鋳
魂を熱間圧延したのち、中間焼鈍と冷間圧延を繰返し施
し、最終冷間圧延直前の最終焼鈍において平均結晶粒度
を５〜２０μｍの範囲内にあるように調整したのち、圧
延率：３０〜８５％の最終冷間圧延する伸銅合金条材の
製造法、に特徴を有するものである。
【０００９】つぎに、この発明の成分組成および結晶粒
度を上記の如く限定した理由を説明する。
度を上記の如く限定した理由を説明する。
【００１０】（ａ） Ｍｇ Ｍｇには強度を向上させる作用があるが、０．１％未満
ではさしたる効果はなく、１．０％を越えて含有させる
と溶解鋳造が困難になるとの理由によりその含有量を
０．１〜１．０％と定めた。
ではさしたる効果はなく、１．０％を越えて含有させる
と溶解鋳造が困難になるとの理由によりその含有量を
０．１〜１．０％と定めた。
【００１１】（ｂ） Ｐ Ｐには溶解鋳造時に脱酸の作用ならびに析出熱処理にＭ
ｇ3 Ｐ2 のＭｇりん化物を生成、析出させ強度向上の作
用があるが、０．００１％未満では脱酸の作用がなく、
０．０２％を越えて含有させると大きなＭｇりん化物が
生成し、かえって金属組織を不均一にするため、その含
有量を０．００１〜０．０２％と定めた。
ｇ3 Ｐ2 のＭｇりん化物を生成、析出させ強度向上の作
用があるが、０．００１％未満では脱酸の作用がなく、
０．０２％を越えて含有させると大きなＭｇりん化物が
生成し、かえって金属組織を不均一にするため、その含
有量を０．００１〜０．０２％と定めた。
【００１２】（ｃ） 結晶粒度 この発明の伸銅合金条材の圧延表面の結晶粒は長円形状
を有し、その長円形状結晶粒の平均短径が５μｍ未満で
はスタンピング金型摩耗を少なくするに十分な効果が得
られず、一方、長円形状結晶粒の平均短径が２０μｍを
越えると部品の曲げ加工の際に肌荒れが生じやすくな
り、スタンピング金型摩耗をこれ以上少なくすることが
できず、かえって条材の強度を低下させるので好ましく
ない。そして上記長円形状結晶粒の平均長径／平均短径
の値が６．７を越えると金属組織が完全に圧延加工組織
となりスタンピング金型の摩耗を増加させるので好まし
くなく、一方、平均長径／平均短径の値が１．４より小
さいと十分な強度が得られないので好ましくない。
を有し、その長円形状結晶粒の平均短径が５μｍ未満で
はスタンピング金型摩耗を少なくするに十分な効果が得
られず、一方、長円形状結晶粒の平均短径が２０μｍを
越えると部品の曲げ加工の際に肌荒れが生じやすくな
り、スタンピング金型摩耗をこれ以上少なくすることが
できず、かえって条材の強度を低下させるので好ましく
ない。そして上記長円形状結晶粒の平均長径／平均短径
の値が６．７を越えると金属組織が完全に圧延加工組織
となりスタンピング金型の摩耗を増加させるので好まし
くなく、一方、平均長径／平均短径の値が１．４より小
さいと十分な強度が得られないので好ましくない。
【００１３】（ｄ） 最終冷間圧延率 上記圧延率が８５％を越えると、圧延表面の組織は完全
に細長く引き伸ばされて、圧延表面の長円形状結晶粒の
平均長径／平均短径が６．７を越え、完全に圧延加工組
織となってスタンピング金型摩耗を減少させる効果がな
くなるので好ましくなく、一方、最終冷間圧延率が３０
％より少ないと電気または電子部品を製造するための条
材として十分な強度が得られないので好ましくない。
に細長く引き伸ばされて、圧延表面の長円形状結晶粒の
平均長径／平均短径が６．７を越え、完全に圧延加工組
織となってスタンピング金型摩耗を減少させる効果がな
くなるので好ましくなく、一方、最終冷間圧延率が３０
％より少ないと電気または電子部品を製造するための条
材として十分な強度が得られないので好ましくない。
【００１４】したがって、最終冷間圧延率は３０〜８５
％に定めた。
％に定めた。
【００１５】なお、最終圧延後テンションレベラーによ
る平坦度改善、またテンションアニーラーやバッチ式焼
鈍炉による応力歪除去またはそれら二つの処理の組み合
せによる品質、特性の改善を行なっても本発明の主旨を
損なうものではない。
る平坦度改善、またテンションアニーラーやバッチ式焼
鈍炉による応力歪除去またはそれら二つの処理の組み合
せによる品質、特性の改善を行なっても本発明の主旨を
損なうものではない。
【００１６】
【実施例】表１に示す成分組成のＣｕ合金を用意し、こ
れらＣｕ合金をコアレスタイプの誘導溶解炉を用いて溶
解し、次に半連続鋳造法により厚さ：１８０mm、幅：４
５０mm、長さ：３０００mmの鋳魂を得た。引続いて上記
鋳魂を加熱炉に装入して８５０℃したのち、熱間圧延を
行ない、圧延終了温度４５０℃で直ちに水冷し、厚さ：
１１mmの熱間圧延板を得た。次に上記熱間圧延板表面の
スケール除去のために片面０．５mmの面削を両面にわた
って行ない、厚さ：１０mmの面削板を得た。
れらＣｕ合金をコアレスタイプの誘導溶解炉を用いて溶
解し、次に半連続鋳造法により厚さ：１８０mm、幅：４
５０mm、長さ：３０００mmの鋳魂を得た。引続いて上記
鋳魂を加熱炉に装入して８５０℃したのち、熱間圧延を
行ない、圧延終了温度４５０℃で直ちに水冷し、厚さ：
１１mmの熱間圧延板を得た。次に上記熱間圧延板表面の
スケール除去のために片面０．５mmの面削を両面にわた
って行ない、厚さ：１０mmの面削板を得た。
【００１７】上記面削板を冷間圧延後５００℃に加熱の
中間焼鈍と冷間圧延を繰返し行い、ついで最終冷間圧延
直前の最終焼鈍を表１に示される条件で行ったのち表面
の結晶粒径を測定し、その結果を表１に示した。
中間焼鈍と冷間圧延を繰返し行い、ついで最終冷間圧延
直前の最終焼鈍を表１に示される条件で行ったのち表面
の結晶粒径を測定し、その結果を表１に示した。
【００１８】
【表１】
【００１９】上記表１に示される条件で最終焼鈍したの
ち、さらに表１に示される圧延率で最終冷間圧延を行な
い、厚さ：０．２５mmの本発明伸銅合金条材１〜９およ
び比較伸銅合金条材１〜７を得た。
ち、さらに表１に示される圧延率で最終冷間圧延を行な
い、厚さ：０．２５mmの本発明伸銅合金条材１〜９およ
び比較伸銅合金条材１〜７を得た。
【００２０】上記本発明伸銅合金条材１〜９および比較
伸銅合金条材１〜７の表面の長円形状結晶粒の平均短径
および平均長径を測定し、この測定値を表１に示すとと
もに平均長径／平均短径の値を測定し、それらの測定結
果を表１に示した。
伸銅合金条材１〜７の表面の長円形状結晶粒の平均短径
および平均長径を測定し、この測定値を表１に示すとと
もに平均長径／平均短径の値を測定し、それらの測定結
果を表１に示した。
【００２１】なお、表１における比較伸銅合金条材１〜
７において＊印を付した値は、この発明の範囲から外れ
ていることを示し、さらに比較伸銅合金条材は従来の伸
銅合金条材でもある。
７において＊印を付した値は、この発明の範囲から外れ
ていることを示し、さらに比較伸銅合金条材は従来の伸
銅合金条材でもある。
【００２２】上述のようにして得られた本発明伸銅合金
条材１〜９および比較伸銅合金条材１〜７をＷ−Ｃｏ系
超硬合金金型を用いて縦：１．０mm、横：２．０mmの長
方形に毎分６００ストロークで打抜き、ストローク数が
１００万回に達したときの上記金型の摩耗量を測定し、
その測定結果を表２に示した。
条材１〜９および比較伸銅合金条材１〜７をＷ−Ｃｏ系
超硬合金金型を用いて縦：１．０mm、横：２．０mmの長
方形に毎分６００ストロークで打抜き、ストローク数が
１００万回に達したときの上記金型の摩耗量を測定し、
その測定結果を表２に示した。
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】表１および表２に示される結果から、本
発明伸銅合金条材１〜９は、スタンピングに際して金型
を摩耗させることが極めて少ないことがわかる。
発明伸銅合金条材１〜９は、スタンピングに際して金型
を摩耗させることが極めて少ないことがわかる。
【００２５】したがって、この発明の伸銅合金条材をス
タンピングして電気および電子部品を製造すると、金型
の交換回数を減らすことができるためコストを大幅に削
減することができ、産業上すぐれた効果を奏するもので
ある。
タンピングして電気および電子部品を製造すると、金型
の交換回数を減らすことができるためコストを大幅に削
減することができ、産業上すぐれた効果を奏するもので
ある。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年３月３０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】
【表１】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊谷 淳一 福島県会津若松市扇町128−７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 (72)発明者 桑原 萬平 福島県会津若松市扇町128−７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 (72)発明者 小田嶋 美智代 福島県会津若松市扇町128−７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｍｇ：０．１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２％を含有し、残りがＣｕおよ
び不可避不純物からなる組成の条材であって、この条材
の表面結晶粒は長円形状を有し、この長円形状結晶粒の
平均短径をａ、平均長径をｂとすると、 ａ：５〜２０μｍ、 １．４≦ｂ／ａ≦６．７、なる寸法を有することを特徴
とするスタンピング金型を摩耗させることの少ない伸銅
合金条材。 - 【請求項２】 重量％で、Ｍｇ：０．１〜１．０％、
Ｐ：０．００１〜０．０２％を含有し、残りがＣｕおよ
び不可避不純物からなる組成のＣｕ合金鋳塊を熱間圧延
したのち、中間焼鈍と冷間圧延を繰り返し施し、最終冷
間圧延直前の最終焼鈍において圧延表面の平均結晶粒径
が５〜２０μｍの範囲内になるように調整し、ついで圧
延率：３０〜８５％の最終冷間圧延することを特徴とす
るスタンピング金型を摩耗させることの少ない伸銅合金
条材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05751692A JP3353324B2 (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | スタンピング金型を摩耗させることの少ない銅合金冷間圧延条材およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05751692A JP3353324B2 (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | スタンピング金型を摩耗させることの少ない銅合金冷間圧延条材およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06340938A true JPH06340938A (ja) | 1994-12-13 |
| JP3353324B2 JP3353324B2 (ja) | 2002-12-03 |
Family
ID=13057907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05751692A Expired - Lifetime JP3353324B2 (ja) | 1992-02-10 | 1992-02-10 | スタンピング金型を摩耗させることの少ない銅合金冷間圧延条材およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3353324B2 (ja) |
Cited By (7)
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|---|---|---|---|---|
| JP2009228013A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-08 | Dowa Metaltech Kk | 銅合金板材およびその製造方法 |
| JP2011132564A (ja) * | 2009-12-23 | 2011-07-07 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | Ｃｕ−Ｍｇ−Ｐ系銅合金条材及びその製造方法 |
| WO2011104982A1 (ja) * | 2010-02-24 | 2011-09-01 | 三菱伸銅株式会社 | Ｃｕ－Ｍｇ－Ｐ系銅合金条材及びその製造方法 |
| JP2012007231A (ja) * | 2010-06-28 | 2012-01-12 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | Ｃｕ−Ｍｇ−Ｐ系銅合金条材及びその製造方法 |
| WO2013150627A1 (ja) | 2012-04-04 | 2013-10-10 | 三菱伸銅株式会社 | 優れた耐疲労特性を有するＣｕ－Ｍｇ－Ｐ系銅合金板及びその製造方法 |
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Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2752498A4 (en) | 2011-08-29 | 2015-04-08 | Furukawa Electric Co Ltd | COPPER ALLOY MATERIAL AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
-
1992
- 1992-02-10 JP JP05751692A patent/JP3353324B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (14)
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| US9255310B2 (en) | 2009-12-23 | 2016-02-09 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Cu—Mg—P based copper alloy material and method of producing the same |
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