JPH063449Y2 - 台形波発生回路 - Google Patents
台形波発生回路Info
- Publication number
- JPH063449Y2 JPH063449Y2 JP11125383U JP11125383U JPH063449Y2 JP H063449 Y2 JPH063449 Y2 JP H063449Y2 JP 11125383 U JP11125383 U JP 11125383U JP 11125383 U JP11125383 U JP 11125383U JP H063449 Y2 JPH063449 Y2 JP H063449Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- transistor
- capacitor
- mirror circuit
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Continuous-Control Power Sources That Use Transistors (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、コンデンサの端子間電圧の変動を用いた台形
波発生回路に関するものであって、コンデンサへの充電
及び充電電荷の放電により、直線の良好な立ち上がり、
立ち下がり特性を有する台形波状の可変電圧を得るもの
である。
波発生回路に関するものであって、コンデンサへの充電
及び充電電荷の放電により、直線の良好な立ち上がり、
立ち下がり特性を有する台形波状の可変電圧を得るもの
である。
第４図は、従来の台形波発生回路であり、立ち上がり波
形を得る為のブートストラップ回路と、立ち下がり波形
を得るミラー積分回路との組み合わせによって構成され
ている。
形を得る為のブートストラップ回路と、立ち下がり波形
を得るミラー積分回路との組み合わせによって構成され
ている。
第４図において、出力波形の立ち上がり波形を得るブー
トストラップ回路について説明する。トランジスタＱ
１０がオンのとき、トランジスタＱ１１がオフとなり、
ダイオードＤ１０，抵抗Ｒ１１を介してコンデンサＣ
１０に充電電流が流し込まれる。コンデンサＣ１０の充
電電圧がトランジスタＱ１２のターンオン電圧を越える
と、トランジスタＱ１２がオンとなり、抵抗Ｒ１３の端
子間電圧は上昇する。抵抗Ｒ１３の両端の電圧をコンデ
ンサＣ１１を介して帰還してコンデンサＣ１０を逆充電
してトランジスタＱ１２のベースとエミッタの電圧が等
しくなるまでコンデンサＣ１１は充電され、出力端子１
から立ち上がり波形が得られる。
トストラップ回路について説明する。トランジスタＱ
１０がオンのとき、トランジスタＱ１１がオフとなり、
ダイオードＤ１０，抵抗Ｒ１１を介してコンデンサＣ
１０に充電電流が流し込まれる。コンデンサＣ１０の充
電電圧がトランジスタＱ１２のターンオン電圧を越える
と、トランジスタＱ１２がオンとなり、抵抗Ｒ１３の端
子間電圧は上昇する。抵抗Ｒ１３の両端の電圧をコンデ
ンサＣ１１を介して帰還してコンデンサＣ１０を逆充電
してトランジスタＱ１２のベースとエミッタの電圧が等
しくなるまでコンデンサＣ１１は充電され、出力端子１
から立ち上がり波形が得られる。
次に、立ち下がり波形を形成するミラー積分回路につい
て説明すると、トランジスタＱ１０がオフとなると、ト
ランジスタＱ１１がオンとなり、抵抗Ｒ１０を通してコ
ンデンサＣ１０を充電してトランジスタＱ１２のベース
電圧は降下する。従って、抵抗Ｒ１３の端子間電圧は降
下し、出力端子１から立ち下がり波形が得られる。
て説明すると、トランジスタＱ１０がオフとなると、ト
ランジスタＱ１１がオンとなり、抵抗Ｒ１０を通してコ
ンデンサＣ１０を充電してトランジスタＱ１２のベース
電圧は降下する。従って、抵抗Ｒ１３の端子間電圧は降
下し、出力端子１から立ち下がり波形が得られる。
従来の台形波発生回路は、出力波形の立ち上がり傾斜及
び立ち下がり傾斜の直線性を改善する為に、ダイオード
Ｄ１０が接続されている。電源電圧Ｖccが１０ボルト程
度の比較的高い場合は、問題とならないが、電源電圧Ｖ
ccが２ボルト前後である場合には、ダイオードＤ１０の
順方向電圧ＶＦが約0.7ボルトであるので、電圧損失を
生じて最大の充電電圧は、約1.3ボルトとなる。又、立
ち上がり時もトランジスタＱ１０のベース・エミッタ間
電圧（約0.7ボルト）を越えて初めて充電が開始され出
力波形が立ち上がるのでタイミングのずれが生じる欠点
がある。且つ、利用できる電圧変動の幅が、0.7〜1.3ボ
ルトと極めて狭くなる欠点がある。
び立ち下がり傾斜の直線性を改善する為に、ダイオード
Ｄ１０が接続されている。電源電圧Ｖccが１０ボルト程
度の比較的高い場合は、問題とならないが、電源電圧Ｖ
ccが２ボルト前後である場合には、ダイオードＤ１０の
順方向電圧ＶＦが約0.7ボルトであるので、電圧損失を
生じて最大の充電電圧は、約1.3ボルトとなる。又、立
ち上がり時もトランジスタＱ１０のベース・エミッタ間
電圧（約0.7ボルト）を越えて初めて充電が開始され出
力波形が立ち上がるのでタイミングのずれが生じる欠点
がある。且つ、利用できる電圧変動の幅が、0.7〜1.3ボ
ルトと極めて狭くなる欠点がある。
本考案の主な目的は、タイミング精度の良い立ち上が
り、立ち下がり波形を得ることができる台形波発生回路
を提供するにある。
り、立ち下がり波形を得ることができる台形波発生回路
を提供するにある。
本考案の他の目的は、数ボルトの低電圧源で使用可能な
台形波発生回路を提供するにある。
台形波発生回路を提供するにある。
本考案の台形波発生回路は、コンデンサと、バイアス回
路と、該バイアス回路によって互いにバイアスされてい
る第１と第２のトランジスタと、第１のトランジスタに
電流を流し込み、その電流と等しい値の電流を出力する
第１のカレント・ミラー回路と、第２のトランジスタに
電流を流し込み、その電流と等しい値の電流を該コンデ
ンサへ充電電流として供給する第３のトランジスタを含
む第２のカレント・ミラー回路と、第１のカレント・ミ
ラー回路からの電流が供給されることによって第２のカ
レント・ミラー回路からの電流と該コンデンサの充電電
荷を放電電流として引き込む第４のトランジスタを含む
第３のカレント・ミラー回路と、第１のカレント・ミラ
ー回路から第３のカレント・ミラー回路への電流供給を
制御する電子接点とを含み、前記第３と第４のトランジ
スタのコレクタの共通接続点と接地端子間に該コンデン
サが接続され、第３のトランジスタのエミッタ面積に対
して第４のトランジスタのエミッタ面積を二倍に設定し
て、該コンデンサの端子間から可変電圧を得るものであ
る。
路と、該バイアス回路によって互いにバイアスされてい
る第１と第２のトランジスタと、第１のトランジスタに
電流を流し込み、その電流と等しい値の電流を出力する
第１のカレント・ミラー回路と、第２のトランジスタに
電流を流し込み、その電流と等しい値の電流を該コンデ
ンサへ充電電流として供給する第３のトランジスタを含
む第２のカレント・ミラー回路と、第１のカレント・ミ
ラー回路からの電流が供給されることによって第２のカ
レント・ミラー回路からの電流と該コンデンサの充電電
荷を放電電流として引き込む第４のトランジスタを含む
第３のカレント・ミラー回路と、第１のカレント・ミラ
ー回路から第３のカレント・ミラー回路への電流供給を
制御する電子接点とを含み、前記第３と第４のトランジ
スタのコレクタの共通接続点と接地端子間に該コンデン
サが接続され、第３のトランジスタのエミッタ面積に対
して第４のトランジスタのエミッタ面積を二倍に設定し
て、該コンデンサの端子間から可変電圧を得るものであ
る。
本考案に係る台形波発生回路は、コンデンサへの充電電
流の供給と、充電電荷の放電をカレント・ミラー回路を
介して行うことにより、コンデンサの端子間電圧が高精
度のタイミングで、而も直線性良く立ち上がり或いは立
ち下がりを行うようになされ、この端子間電圧の立ち上
がりと立ち下がりを可変電圧として利用するものであ
る。
流の供給と、充電電荷の放電をカレント・ミラー回路を
介して行うことにより、コンデンサの端子間電圧が高精
度のタイミングで、而も直線性良く立ち上がり或いは立
ち下がりを行うようになされ、この端子間電圧の立ち上
がりと立ち下がりを可変電圧として利用するものであ
る。
本考案の台形波発生回路について第１図に基づき説明す
る。
る。
第１図に於いて、１は可変電圧が出力される出力端子、
２は電源端子、３は接地端子である。４はコンデンサＣ
の充電又は放電を制御する為のスイッチ、５は定電圧源
からなるバイアス回路、６乃至８はカレント・ミラー回
路である。
２は電源端子、３は接地端子である。４はコンデンサＣ
の充電又は放電を制御する為のスイッチ、５は定電圧源
からなるバイアス回路、６乃至８はカレント・ミラー回
路である。
コンデンサＣは、カレント・ミラー回路７のトランジス
タＱ１と、カレント・ミラー回路８のトランジスタＱ２
の共通接続されたコレクタ（出力端子１）と接地端子３
間に接続されている。カレント・ミラー回路７は、ダイ
オードＤ１とそのダイオードＤ１によってバイアスされ
るトランジスタＱ１から構成されており、カレント・ミ
ラー回路８は、ダイオードＤ２とそれによってバイアス
されるトランジスタＱ２から構成されている。一方、バ
イアス回路５のダイオードＤ４のアノードはトランジス
タＱ４，Ｑ３のベースに接続され、それらのトランジス
タのエミッタに抵抗Ｒ１，Ｒ２が接続されてそれらの他
端が接地されている。トランジスタＱ３のコレクタは、
カレント・ミラー回路７のダイオードＤ１のカソードと
トランジスタＱ１のベースとの接続点に接続されてい
る。また、トランジスタＱ４のコレクタはダイオードＤ
３のカソードとトランジスタＱ５のベースとの接続点に
接続され、ダイオードＤ３とそのダイオードによってバ
イアスされたトランジスタＱ５はカレント・ミラー回路
６を形成している。カレント・ミラー回路７，８に夫々
含まれるトランジスタＱ１，Ｑ２のエミッタ面積は、ト
ランジスタＱ１に対してトランジスタＱ２が略二倍に設
定されている。
タＱ１と、カレント・ミラー回路８のトランジスタＱ２
の共通接続されたコレクタ（出力端子１）と接地端子３
間に接続されている。カレント・ミラー回路７は、ダイ
オードＤ１とそのダイオードＤ１によってバイアスされ
るトランジスタＱ１から構成されており、カレント・ミ
ラー回路８は、ダイオードＤ２とそれによってバイアス
されるトランジスタＱ２から構成されている。一方、バ
イアス回路５のダイオードＤ４のアノードはトランジス
タＱ４，Ｑ３のベースに接続され、それらのトランジス
タのエミッタに抵抗Ｒ１，Ｒ２が接続されてそれらの他
端が接地されている。トランジスタＱ３のコレクタは、
カレント・ミラー回路７のダイオードＤ１のカソードと
トランジスタＱ１のベースとの接続点に接続されてい
る。また、トランジスタＱ４のコレクタはダイオードＤ
３のカソードとトランジスタＱ５のベースとの接続点に
接続され、ダイオードＤ３とそのダイオードによってバ
イアスされたトランジスタＱ５はカレント・ミラー回路
６を形成している。カレント・ミラー回路７，８に夫々
含まれるトランジスタＱ１，Ｑ２のエミッタ面積は、ト
ランジスタＱ１に対してトランジスタＱ２が略二倍に設
定されている。
次に、第１図の実施例に基づきその動作を説明する。電
源電圧Ｖccが投入されると、バイアス回路５から定電圧
がトランジスタＱ３，Ｑ４のベースに印加され、抵抗Ｒ
１，Ｒ２により設定された定電流化された電流がカレン
ト・ミラー回路６，７からトランジスタＱ４，Ｑ３に夫
々コレクタ電流として引き込まれ、カレント・ミラー回
路６，７の出力段のトランジスタＱ５，Ｑ１を介して電
流ＩＯ，ＩＣが流れる。
源電圧Ｖccが投入されると、バイアス回路５から定電圧
がトランジスタＱ３，Ｑ４のベースに印加され、抵抗Ｒ
１，Ｒ２により設定された定電流化された電流がカレン
ト・ミラー回路６，７からトランジスタＱ４，Ｑ３に夫
々コレクタ電流として引き込まれ、カレント・ミラー回
路６，７の出力段のトランジスタＱ５，Ｑ１を介して電
流ＩＯ，ＩＣが流れる。
電源電圧Ｖccが投入される前は、コンデンサＣは放電さ
れた状態にあり、スイッチ４をオンとすると、カレント
・ミラー回路６からの出力電流ＩＯはカレント・ミラー
回路８に流れることなく、スイッチ４に流れ込む為に、
カレント・ミラー回路８は遮断される。従って、カレン
ト・ミラー回路７を介して出力電流ＩＣが充電電流とし
てコンデンサＣに流れ込む。出力端子１の電位は充電さ
れ、零ボルトからトランジスタＱ１の飽和電圧Ｖ
CE(SAT)（約0.2ボルト）を差し引いた値（Ｖcc−Ｖ
CE(SAT)）まで上昇する。スイッチ４の状態がオン状態
に保たれれば出力端子１の電位は保持される。
れた状態にあり、スイッチ４をオンとすると、カレント
・ミラー回路６からの出力電流ＩＯはカレント・ミラー
回路８に流れることなく、スイッチ４に流れ込む為に、
カレント・ミラー回路８は遮断される。従って、カレン
ト・ミラー回路７を介して出力電流ＩＣが充電電流とし
てコンデンサＣに流れ込む。出力端子１の電位は充電さ
れ、零ボルトからトランジスタＱ１の飽和電圧Ｖ
CE(SAT)（約0.2ボルト）を差し引いた値（Ｖcc−Ｖ
CE(SAT)）まで上昇する。スイッチ４の状態がオン状態
に保たれれば出力端子１の電位は保持される。
次に、スイッチ４をオフとすると、カレント・ミラー回
路６からカレント・ミラー回路８に電流ＩＯが流れ込
み、カレント・ミラー回路８のトランジスタＱ２にコン
デンサＣからの放電電流Ｉｄが引き込まれる。同時に、
カレント・ミラー回路７から充電電流ＩＣがカレント・
ミラー回路８のトランジスタＱ２に引き込まれる。従っ
て、トランジスタＱ２に（Ｉｃ＋Ｉｄ）の電流が引き込
まれるので、コレクタＣに充電されていた電荷は放電さ
れ、その端子間電圧（Ｖcc−ＶCE(SAT)）の電位は次第
に低下して、約0.2ボルトまで低下する。
路６からカレント・ミラー回路８に電流ＩＯが流れ込
み、カレント・ミラー回路８のトランジスタＱ２にコン
デンサＣからの放電電流Ｉｄが引き込まれる。同時に、
カレント・ミラー回路７から充電電流ＩＣがカレント・
ミラー回路８のトランジスタＱ２に引き込まれる。従っ
て、トランジスタＱ２に（Ｉｃ＋Ｉｄ）の電流が引き込
まれるので、コレクタＣに充電されていた電荷は放電さ
れ、その端子間電圧（Ｖcc−ＶCE(SAT)）の電位は次第
に低下して、約0.2ボルトまで低下する。
カレント・ミラー回路６，７は、互いにエミッタ面積が
等しく設定され、カレント・ミラー回路８のトランジス
タＱ２のエミッタ面積は、トランジスタＱ１，Ｑ５の略
二倍に設定されている。従って、スイッチ４がオフ状態
にあるときは、トラ１ジスタＱ２のコレクタ電流として
（Ｉｃ＋Ｉｄ）の値の電流が引き込み可能となり、コン
デンサＣへの充電電流Ｉｃと放電電流Ｉｄが略等しい値
となる。また、トランジスタＱ１，Ｑ２のエミッタ面積
比を変えることにより充電時間或いは放電時間を変える
ことが可能であり、又、抵抗Ｒ１，Ｒ２の抵抗値を変え
ることで充放電電流Ｉｃ，Ｉｄの電流値を調整できる。
等しく設定され、カレント・ミラー回路８のトランジス
タＱ２のエミッタ面積は、トランジスタＱ１，Ｑ５の略
二倍に設定されている。従って、スイッチ４がオフ状態
にあるときは、トラ１ジスタＱ２のコレクタ電流として
（Ｉｃ＋Ｉｄ）の値の電流が引き込み可能となり、コン
デンサＣへの充電電流Ｉｃと放電電流Ｉｄが略等しい値
となる。また、トランジスタＱ１，Ｑ２のエミッタ面積
比を変えることにより充電時間或いは放電時間を変える
ことが可能であり、又、抵抗Ｒ１，Ｒ２の抵抗値を変え
ることで充放電電流Ｉｃ，Ｉｄの電流値を調整できる。
このようにスイッチ１をオン・オフ制御することによっ
てカレント・ミラー回路８に供給される電流Ｉｃを制御
することで、出力端子１から台形波状の出力が得られ
る。
てカレント・ミラー回路８に供給される電流Ｉｃを制御
することで、出力端子１から台形波状の出力が得られ
る。
第２図の回路図は、本考案の台形波発生回路の出力電圧
の振幅の調整を説明するための参考図である。図に於い
て、ダイオードＤ３とトランジスタＱ５からなるカレン
ト・ミラー回路６は、そのダイオードＤ３のカソードと
トランジスタＱ５のベースとの接続点に定電流源回路１
１が接続されトランジスタＱ５から定電流が出力されて
いる。電圧源９は、カレント・ミラー回路７に電圧を供
給しており、電圧源９は、定電流源回路１３にカソード
が接続されたダイオードと、そのダイオードに並列接続
された直列抵抗から構成され、電圧源９の直列抵抗の接
続点から（Ｖcc−Ｅ１）の電圧が印加されている。電圧
源１０は、定電流源回路１４にアノードが接続されたダ
イオードとそのダイオードに並列接続された直列抵抗か
ら構成され、カレント・ミラー回路８が電圧源１０の直
列抵抗の接続点が接続されて接地されており、この電圧
源１０の電圧はＥ２である。これらの抵抗の端子間に発
生する電圧Ｅ１，Ｅ２は、ダイオードの順方向電圧であ
る約0.7ボルトの分圧電圧となっており、分圧比を可変
することで出力電圧の振幅を調整することが可能であ
る。
の振幅の調整を説明するための参考図である。図に於い
て、ダイオードＤ３とトランジスタＱ５からなるカレン
ト・ミラー回路６は、そのダイオードＤ３のカソードと
トランジスタＱ５のベースとの接続点に定電流源回路１
１が接続されトランジスタＱ５から定電流が出力されて
いる。電圧源９は、カレント・ミラー回路７に電圧を供
給しており、電圧源９は、定電流源回路１３にカソード
が接続されたダイオードと、そのダイオードに並列接続
された直列抵抗から構成され、電圧源９の直列抵抗の接
続点から（Ｖcc−Ｅ１）の電圧が印加されている。電圧
源１０は、定電流源回路１４にアノードが接続されたダ
イオードとそのダイオードに並列接続された直列抵抗か
ら構成され、カレント・ミラー回路８が電圧源１０の直
列抵抗の接続点が接続されて接地されており、この電圧
源１０の電圧はＥ２である。これらの抵抗の端子間に発
生する電圧Ｅ１，Ｅ２は、ダイオードの順方向電圧であ
る約0.7ボルトの分圧電圧となっており、分圧比を可変
することで出力電圧の振幅を調整することが可能であ
る。
第３図の電圧波形図で説明するならば、第２図の台形波
発生回路の出力端子１から得られる電圧の可変される範
囲は、電圧Ｅ２からコンデンサＣが充電されて（Ｖcc−
Ｅ１）の電位に達するまでの範囲となる。出力端子１か
ら得られる出力は、Ｅ２から（Ｖcc−Ｅ１）に達するま
での出力波形の立ち上がり時間Ｔ１が充電により、（Ｖ
cc−Ｅ１）からＥ２に至るまでの立ち下がり時間Ｔ２が
放電による。
発生回路の出力端子１から得られる電圧の可変される範
囲は、電圧Ｅ２からコンデンサＣが充電されて（Ｖcc−
Ｅ１）の電位に達するまでの範囲となる。出力端子１か
ら得られる出力は、Ｅ２から（Ｖcc−Ｅ１）に達するま
での出力波形の立ち上がり時間Ｔ１が充電により、（Ｖ
cc−Ｅ１）からＥ２に至るまでの立ち下がり時間Ｔ２が
放電による。
本考案の台形波発生回路は、カレント・ミラー回路を介
して定電流化された出力電流をコンデンサに流し込み、
或いは引き込むことによってコンデンサの端子間から可
変電圧を得るものであり、出力電圧の立ち上がり、立ち
下がり波形の直線性とタイミングがきめわて精度よくな
し得ると共に、充放電時間Ｔ１，Ｔ２の精度が極めて良
い利点がある。
して定電流化された出力電流をコンデンサに流し込み、
或いは引き込むことによってコンデンサの端子間から可
変電圧を得るものであり、出力電圧の立ち上がり、立ち
下がり波形の直線性とタイミングがきめわて精度よくな
し得ると共に、充放電時間Ｔ１，Ｔ２の精度が極めて良
い利点がある。
また、本考案の台形波発生回路は、出力電圧の可変範囲
が大きくとれる為に、２ボルト前後の低電圧電源であっ
たとしても十分な可変電圧範囲が設定し得る利点があ
る。
が大きくとれる為に、２ボルト前後の低電圧電源であっ
たとしても十分な可変電圧範囲が設定し得る利点があ
る。
第１図は、本考案に係る台形波発生回路の一実施例を示
す回路図、第２図は、本考案の台形波発生回路の参考
図、第３図は、第２図の説明の為の電圧波形図、第４図
は、従来の台形波発生回路の一例を示す回路図である。 １：出力端子，２：電源端子， ３：接地端子，４：スイッチ， ５：バイアス回路，６，７，８，：カレント・ミラー回
路， ９，１０：電圧源， １１〜１４：定電流源回路 Ｉｄ：充電電流，Ｉｃ：放電電流
す回路図、第２図は、本考案の台形波発生回路の参考
図、第３図は、第２図の説明の為の電圧波形図、第４図
は、従来の台形波発生回路の一例を示す回路図である。 １：出力端子，２：電源端子， ３：接地端子，４：スイッチ， ５：バイアス回路，６，７，８，：カレント・ミラー回
路， ９，１０：電圧源， １１〜１４：定電流源回路 Ｉｄ：充電電流，Ｉｃ：放電電流
Claims (1)
- 【請求項１】コンデンサと、バイアス回路と、該バイア
ス回路によってバイアスされている第１と第２のトラン
ジスタと、第１のトランジスタに電流を流し込み、その
電流と等しい値の電流を出力する第１のカレント・ミラ
ー回路と、第２のトランジスタに電流を流し込み、その
電流と等しい値の電流を該コンデンサへ充電電流として
供給する第３のトランジスタを含む第２のカレント・ミ
ラー回路と、第１のカレント・ミラー回路からの電流が
供給されることによって第３のトランジスタから供給さ
れる電流と該コンデンサの充電電荷を放電電流として引
き込む第４のトランジスタを含む第３のカレント・ミラ
ー回路と、第１のカレント・ミラー回路から第３のカレ
ント・ミラー回路へ供給される電流を制御する電子接点
とを含み、前記第３と第４のトランジスタのコレクタの
共通接続点と接地端子間に該コンデンサが接続されてお
り、第３のトランジスタのエミッタ面積に対して第４の
トランジスタのエミッタ面積が略二倍に設定され、該コ
ンデンサの端子間から可変電圧を得ることを特徴とする
台形波発生回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11125383U JPH063449Y2 (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 台形波発生回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11125383U JPH063449Y2 (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 台形波発生回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6020624U JPS6020624U (ja) | 1985-02-13 |
| JPH063449Y2 true JPH063449Y2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=30258400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11125383U Expired - Lifetime JPH063449Y2 (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 台形波発生回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063449Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2532648B2 (ja) * | 1989-03-17 | 1996-09-11 | 株式会社日立製作所 | 電源電圧制御装置 |
-
1983
- 1983-07-18 JP JP11125383U patent/JPH063449Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6020624U (ja) | 1985-02-13 |
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