JPH06346194A - 伸線性に優れたステンレス鋼線材 - Google Patents
伸線性に優れたステンレス鋼線材Info
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- JPH06346194A JPH06346194A JP13610893A JP13610893A JPH06346194A JP H06346194 A JPH06346194 A JP H06346194A JP 13610893 A JP13610893 A JP 13610893A JP 13610893 A JP13610893 A JP 13610893A JP H06346194 A JPH06346194 A JP H06346194A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 大気溶解であって酸素含有量を過度に規制し
なくとも伸線性に優れたステンレス鋼線材を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、
Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：７〜３０％、Ｃｒ：１５〜
２５％、残部Ｆｅおよび不純物よりなり、鋼中に存在す
る介在物がＣａＯを含む複合介在物となっている伸線性
に優れたステンレス鋼線材。
なくとも伸線性に優れたステンレス鋼線材を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、
Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：７〜３０％、Ｃｒ：１５〜
２５％、残部Ｆｅおよび不純物よりなり、鋼中に存在す
る介在物がＣａＯを含む複合介在物となっている伸線性
に優れたステンレス鋼線材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、極細線径までの伸線を
行うに際し、伸線過程で破断を生じることが少ない伸線
性に優れたステンレス鋼線材に関し、耐食性の良好な金
網ないしはフィルタや各種精密機器用の耐食性ステンレ
スばねとして使用される極細ステンレス鋼線の伸線素材
として好適に利用される伸線性に優れたステンレス鋼線
材に関するものである。
行うに際し、伸線過程で破断を生じることが少ない伸線
性に優れたステンレス鋼線材に関し、耐食性の良好な金
網ないしはフィルタや各種精密機器用の耐食性ステンレ
スばねとして使用される極細ステンレス鋼線の伸線素材
として好適に利用される伸線性に優れたステンレス鋼線
材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼線は、各種金網ないしはフ
ィルタのメッシュの微細化や各種精密機器用ばねの小型
化などのために、極細線化して使用される場合も多くな
っており、線径が５０μｍ程度にまで伸線して使用され
ることがある。
ィルタのメッシュの微細化や各種精密機器用ばねの小型
化などのために、極細線化して使用される場合も多くな
っており、線径が５０μｍ程度にまで伸線して使用され
ることがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな極細線径のステンレス鋼線に伸線する過程におい
て、断線を生ずることがあるため、伸線作業性に劣るも
のになることがあるという問題点があった。
うな極細線径のステンレス鋼線に伸線する過程におい
て、断線を生ずることがあるため、伸線作業性に劣るも
のになることがあるという問題点があった。
【０００４】また、特殊溶解ないしは繰り返しの脱酸を
行うことによって鋼中の酸素含有量を少なくして介在物
量の低減および介在物径の減少をはかることにより伸線
性を向上させることも可能ではあるが、溶解コストが増
大することになるという問題点があった。また、Ａｌ脱
酸によって鋼中の酸素含有量を低減しようとした場合に
は、硬質の介在物であるＡｌ２Ｏ３量が増大して伸線性
が低下することになるという問題点があった。
行うことによって鋼中の酸素含有量を少なくして介在物
量の低減および介在物径の減少をはかることにより伸線
性を向上させることも可能ではあるが、溶解コストが増
大することになるという問題点があった。また、Ａｌ脱
酸によって鋼中の酸素含有量を低減しようとした場合に
は、硬質の介在物であるＡｌ２Ｏ３量が増大して伸線性
が低下することになるという問題点があった。
【０００５】したがって、Ａｌ脱酸によらず、そしてま
た溶解コストが低い大気溶解で、伸線性に優れたステン
レス鋼線材を得ることができるようにすることが課題で
あった。
た溶解コストが低い大気溶解で、伸線性に優れたステン
レス鋼線材を得ることができるようにすることが課題で
あった。
【０００６】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、Ａｌ脱酸によらず、そし
てまた溶解コストが低い大気溶解であっても、伸線性に
優れたステンレス鋼線材を得ることができるようにする
ことを目的としている。
がみてなされたものであって、Ａｌ脱酸によらず、そし
てまた溶解コストが低い大気溶解であっても、伸線性に
優れたステンレス鋼線材を得ることができるようにする
ことを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる伸線性に
優れたステンレス鋼線材は、鋼中に存在する介在物がＣ
ａＯを含む複合介在物となっている構成としたことを特
徴としている。
優れたステンレス鋼線材は、鋼中に存在する介在物がＣ
ａＯを含む複合介在物となっている構成としたことを特
徴としている。
【０００８】そして、本発明に係わる伸線性に優れたス
テンレス鋼線材の実施態様において、介在物は、その大
きさが伸線後における線材径の１／３以下となる小径な
いしは軟質のものであるようにすることができる。
テンレス鋼線材の実施態様において、介在物は、その大
きさが伸線後における線材径の１／３以下となる小径な
いしは軟質のものであるようにすることができる。
【０００９】また、鋼組成としては、重量％で、Ｃ：
０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％
以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ
ｉ：７〜３０％、Ｃｒ：１５〜２５％、場合によっては
Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：１．０〜４．０％を含
有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなるものとすることが
でき、鋼中に、Ｔｏｔａｌ−Ｃａ：１０〜５０ｐｐｍを
含むと共に、Ｔｏｔａｌ−Ａｌ：５０ｐｐｍ以下に規制
したものとすることができる。
０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％
以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ
ｉ：７〜３０％、Ｃｒ：１５〜２５％、場合によっては
Ｍｏ：１．０〜６．０％、Ｃｕ：１．０〜４．０％を含
有し、残部Ｆｅおよび不純物よりなるものとすることが
でき、鋼中に、Ｔｏｔａｌ−Ｃａ：１０〜５０ｐｐｍを
含むと共に、Ｔｏｔａｌ−Ａｌ：５０ｐｐｍ以下に規制
したものとすることができる。
【００１０】本発明に係わる伸線性に優れたステンレス
鋼線材において、鋼中に存在する介在物がＣａＯを含む
複合介在物となっているようにしているのは、介在物が
例えばＣａＯ−（Ａｌ２Ｏ３）−（ＳｉＯ２）−（Ｍｇ
Ｏ）−（Ｃｒ２Ｏ３）系介在物よりなる複合介在物を形
成して低融点化ならびに軟質化をはかることができ、大
径の介在物が減少すると共に介在物の総個数も減少する
こととなるためであり、大型の介在物が減少し、そして
介在物が軟質化することによって、例えば、伸線後の線
材径の１／３以下となる最大短径をもつ介在物が含まれ
ているようにすることによって、伸線時の断線を生じが
たいようになすことができるためである。
鋼線材において、鋼中に存在する介在物がＣａＯを含む
複合介在物となっているようにしているのは、介在物が
例えばＣａＯ−（Ａｌ２Ｏ３）−（ＳｉＯ２）−（Ｍｇ
Ｏ）−（Ｃｒ２Ｏ３）系介在物よりなる複合介在物を形
成して低融点化ならびに軟質化をはかることができ、大
径の介在物が減少すると共に介在物の総個数も減少する
こととなるためであり、大型の介在物が減少し、そして
介在物が軟質化することによって、例えば、伸線後の線
材径の１／３以下となる最大短径をもつ介在物が含まれ
ているようにすることによって、伸線時の断線を生じが
たいようになすことができるためである。
【００１１】鋼中に存在する介在物がＣａＯを含む複合
介在物となっているようにするためには、例えば、ＡＯ
Ｄ炉を用いそしてまたＡｌによる脱酸を行うことなくス
テンレス鋼の溶製を行ったのち取鍋内に溶鋼を移して、
この取鍋内にＣａをワイヤの状態で添加したり、Ｃａ−
Ｓｉ粉を鉄パイプ中に入れて添加したりすることによ
り、Ｃａを添加する。
介在物となっているようにするためには、例えば、ＡＯ
Ｄ炉を用いそしてまたＡｌによる脱酸を行うことなくス
テンレス鋼の溶製を行ったのち取鍋内に溶鋼を移して、
この取鍋内にＣａをワイヤの状態で添加したり、Ｃａ−
Ｓｉ粉を鉄パイプ中に入れて添加したりすることによ
り、Ｃａを添加する。
【００１２】本発明に係わる伸線性に優れたステンレス
鋼線材では、鋼組成が、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：７〜３０％、Ｃｒ：１
５〜２５％、残部Ｆｅおよび不純物よりなるものとする
ことができ、微量Ｃａ添加および微量Ａｌコントロール
によって、鋼中にＴｏｔａｌ−Ｃａ：１０〜５０ｐｐｍ
を含むと共に、Ｔｏｔａｌ−Ａｌ：５０ｐｐｍ以下に規
制することによって、ＡＳＴＭ−Ａ法による硬質なＤ系
介在物（Ｃｒ２Ｏ３，Ａｌ２Ｏ３等）を減少させると共
にミクロ介在物の形態を制御し、伸線加工時における介
在物起因による断線を防止し、線径が５０μｍ程度の極
細線への伸線を良好に行うことができるようにするのが
よい。
鋼線材では、鋼組成が、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：７〜３０％、Ｃｒ：１
５〜２５％、残部Ｆｅおよび不純物よりなるものとする
ことができ、微量Ｃａ添加および微量Ａｌコントロール
によって、鋼中にＴｏｔａｌ−Ｃａ：１０〜５０ｐｐｍ
を含むと共に、Ｔｏｔａｌ−Ａｌ：５０ｐｐｍ以下に規
制することによって、ＡＳＴＭ−Ａ法による硬質なＤ系
介在物（Ｃｒ２Ｏ３，Ａｌ２Ｏ３等）を減少させると共
にミクロ介在物の形態を制御し、伸線加工時における介
在物起因による断線を防止し、線径が５０μｍ程度の極
細線への伸線を良好に行うことができるようにするのが
よい。
【００１３】このような鋼組成において、Ｃは母相に固
溶して基地を強化し、ばね用線材として用いられる場合
にはばねの強度を高めるのに有効な元素であるので、ば
ねとしての用途のためには０．０６％以上とすることが
望ましいが、多すぎると耐食性が低下することとなるの
で、０．１５％以下とするのがよい。
溶して基地を強化し、ばね用線材として用いられる場合
にはばねの強度を高めるのに有効な元素であるので、ば
ねとしての用途のためには０．０６％以上とすることが
望ましいが、多すぎると耐食性が低下することとなるの
で、０．１５％以下とするのがよい。
【００１４】Ｓｉは高融点の介在物であるＡｌ２Ｏ３，
Ｃｒ２Ｏ３等の生成を抑制するためにスラグの塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を２．０前後の中間の値ないしは
それより低い値にしてＡＳＴＭ−Ａ法による高融点のＢ
系介在物，Ｄ系介在物が減少するようにして鋼の溶製を
行う場合においてＡｌを脱酸剤として使用しないのが望
ましいことから、Ｍｎと共に脱酸剤として作用させるよ
うにするために添加するが、多すぎるとフェライトが生
成しやすくなるので、１．０％以下とするのがよい。
Ｃｒ２Ｏ３等の生成を抑制するためにスラグの塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を２．０前後の中間の値ないしは
それより低い値にしてＡＳＴＭ−Ａ法による高融点のＢ
系介在物，Ｄ系介在物が減少するようにして鋼の溶製を
行う場合においてＡｌを脱酸剤として使用しないのが望
ましいことから、Ｍｎと共に脱酸剤として作用させるよ
うにするために添加するが、多すぎるとフェライトが生
成しやすくなるので、１．０％以下とするのがよい。
【００１５】Ｍｎは鋼の溶製を行う場合においてＳｉと
共に脱酸剤として作用させると共に脱硫剤としても作用
させるようにするために添加するが、多すぎると加工性
を低下させると共に耐食性を劣化させるので、２．０％
以下とするのがよい。
共に脱酸剤として作用させると共に脱硫剤としても作用
させるようにするために添加するが、多すぎると加工性
を低下させると共に耐食性を劣化させるので、２．０％
以下とするのがよい。
【００１６】Ｐは耐食性を劣化させるので極力少量であ
ることが好ましく、このため上限を０．０５％以下とす
るのがよい。
ることが好ましく、このため上限を０．０５％以下とす
るのがよい。
【００１７】Ｓは熱間加工性を害するので極力少量であ
ることが望ましく、このため上限を０．０３％以下とす
るのがよい。
ることが望ましく、このため上限を０．０３％以下とす
るのがよい。
【００１８】Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、
ステンレス鋼をオーステナイト相として耐食性を向上さ
せるための主要な元素であると同時に、加工誘起マルテ
ンサイトの抑制にも有用な元素であるので、７％以上と
するのがよい。しかし、オーステナイトの安定化のため
には必要以上含有させなくともよく、かえってコストの
上昇をもたらすこととなるので、３０％以下とするのが
よい。
ステンレス鋼をオーステナイト相として耐食性を向上さ
せるための主要な元素であると同時に、加工誘起マルテ
ンサイトの抑制にも有用な元素であるので、７％以上と
するのがよい。しかし、オーステナイトの安定化のため
には必要以上含有させなくともよく、かえってコストの
上昇をもたらすこととなるので、３０％以下とするのが
よい。
【００１９】Ｃｒは耐食性を向上させるのに寄与する元
素であり、このような効果を得るために１５％以上含有
させるのがよいが、多量に含有するとフェライトを生成
するので２５％以下とするのがよい。
素であり、このような効果を得るために１５％以上含有
させるのがよいが、多量に含有するとフェライトを生成
するので２５％以下とするのがよい。
【００２０】そのほか、Ｃａはスラグの塩基度（ＣａＯ
／ＳｉＯ２）を２．０前後とほぼ中間の値にし、ないし
はこれよりも低い値にして、鋼の溶製を行うことにより
ＡＳＴＭ−Ａ法におけるＢ系介在物（Ａｌ２Ｏ３）およ
びＤ系介在物（Ｃｒ２Ｏ３，Ａｌ２Ｏ３）の生成量を抑
制しようとした場合に、微量のＡｌ２Ｏ３，ＭｇＯ，Ｃ
ｒ２Ｏ３が生成されているときに微量添加することによ
って低融点の介在物であるＣａＯ−（Ａｌ２Ｏ３）−
（ＭｇＯ）−（Ｃｒ２Ｏ３）系複合介在物を生成させて
Ａｌ２Ｏ３系介在物の形態を制御する作用を有してお
り、この低融点の介在物は溶鋼温度で液体状態を呈する
ため、溶鋼撹拌時にスラグへの溶融分離が容易となり、
介在物量の低減がもたらされると共に、介在物の微細化
に寄与することによって、ＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介
在物の最大短径を約１６μｍ以下にするのに役立つと共
に、約１６μｍを超える大きな介在物が存在するとして
もこれが軟質化されたものに形態制御することによって
伸線時に伸線方向と直交する方向の最大径が１６μｍ以
下となるようにするのに役立つ。
／ＳｉＯ２）を２．０前後とほぼ中間の値にし、ないし
はこれよりも低い値にして、鋼の溶製を行うことにより
ＡＳＴＭ−Ａ法におけるＢ系介在物（Ａｌ２Ｏ３）およ
びＤ系介在物（Ｃｒ２Ｏ３，Ａｌ２Ｏ３）の生成量を抑
制しようとした場合に、微量のＡｌ２Ｏ３，ＭｇＯ，Ｃ
ｒ２Ｏ３が生成されているときに微量添加することによ
って低融点の介在物であるＣａＯ−（Ａｌ２Ｏ３）−
（ＭｇＯ）−（Ｃｒ２Ｏ３）系複合介在物を生成させて
Ａｌ２Ｏ３系介在物の形態を制御する作用を有してお
り、この低融点の介在物は溶鋼温度で液体状態を呈する
ため、溶鋼撹拌時にスラグへの溶融分離が容易となり、
介在物量の低減がもたらされると共に、介在物の微細化
に寄与することによって、ＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介
在物の最大短径を約１６μｍ以下にするのに役立つと共
に、約１６μｍを超える大きな介在物が存在するとして
もこれが軟質化されたものに形態制御することによって
伸線時に伸線方向と直交する方向の最大径が１６μｍ以
下となるようにするのに役立つ。
【００２１】したがって、伸線時における破断の発生を
防止するために、介在物の大きさを伸線後の線材の１／
３以下となっているようにするのが望ましいことを考慮
すると、この場合には約５０μｍの線材までを円滑に伸
線できることとなる。
防止するために、介在物の大きさを伸線後の線材の１／
３以下となっているようにするのが望ましいことを考慮
すると、この場合には約５０μｍの線材までを円滑に伸
線できることとなる。
【００２２】このようなＣａによる添加効果を得る場合
に、Ｔｏｔａｌ−Ｃａ含有量は１０ｐｐｍ以上が好まし
いが、Ｃａが多量に添加されても効果の向上は得られな
いので、５０ｐｐｍ以下とするのよい。
に、Ｔｏｔａｌ−Ｃａ含有量は１０ｐｐｍ以上が好まし
いが、Ｃａが多量に添加されても効果の向上は得られな
いので、５０ｐｐｍ以下とするのよい。
【００２３】また、Ａｌ含有量が多すぎるとＡｌ２Ｏ３
の生成量が多くなり、ＡＳＴＭ−Ａ法によるＢ系介在物
が多く生成して伸線性を低下させることとなるので、Ｔ
ｏｔａｌ−Ａｌで５０ｐｐｍ以下とすることが望まし
い。
の生成量が多くなり、ＡＳＴＭ−Ａ法によるＢ系介在物
が多く生成して伸線性を低下させることとなるので、Ｔ
ｏｔａｌ−Ａｌで５０ｐｐｍ以下とすることが望まし
い。
【００２４】本発明に係わるステンレス鋼線材は、この
ようなオーステナイト系のものに限らず、フェライト系
のものにも適用することが可能であり、例えば、Ｃ：
０．１２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．２５
％以下、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃ
ｒ：１１〜３０％、その他場合によってはＭｏ：０．７
５〜２．５０％、Ｎ：０．０１５％以下等を含み、残部
Ｆｅおよび不純物よりなるものにも適用することが可能
である。
ようなオーステナイト系のものに限らず、フェライト系
のものにも適用することが可能であり、例えば、Ｃ：
０．１２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．２５
％以下、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃ
ｒ：１１〜３０％、その他場合によってはＭｏ：０．７
５〜２．５０％、Ｎ：０．０１５％以下等を含み、残部
Ｆｅおよび不純物よりなるものにも適用することが可能
である。
【００２５】
【発明の作用】本発明に係わるステンレス鋼線材は、微
量Ｃａ添加および微量Ａｌコントロールによって、鋼中
に存在する介在物がＣａＯを含む複合介在物（例えば、
ＣａＯ−（Ａｌ２Ｏ３）−（ＭｇＯ）−（Ｃｒ２Ｏ３）
系介在物）となっており、ミクロ介在物の形態制御がな
されたものとなっているので、介在物が軟質化されたも
のとなって伸線性に優れたものとなり、鋼中酸素量が従
来と同程度であっても伸線性が良好なものとなるため溶
製コストの上昇を伴うことがなくなり、極細ステンレス
鋼線への伸線加工時に介在物起因による断線が防止され
て、ステンレス鋼線の細径化，ばね素材として使用した
場合におけるステンレスばねの疲労強度の向上、ステン
レスばねの小型化に寄与するものとなり、各種機器の軽
薄短小化の要望に対してばね部品の面から応えうるもの
となる。
量Ｃａ添加および微量Ａｌコントロールによって、鋼中
に存在する介在物がＣａＯを含む複合介在物（例えば、
ＣａＯ−（Ａｌ２Ｏ３）−（ＭｇＯ）−（Ｃｒ２Ｏ３）
系介在物）となっており、ミクロ介在物の形態制御がな
されたものとなっているので、介在物が軟質化されたも
のとなって伸線性に優れたものとなり、鋼中酸素量が従
来と同程度であっても伸線性が良好なものとなるため溶
製コストの上昇を伴うことがなくなり、極細ステンレス
鋼線への伸線加工時に介在物起因による断線が防止され
て、ステンレス鋼線の細径化，ばね素材として使用した
場合におけるステンレスばねの疲労強度の向上、ステン
レスばねの小型化に寄与するものとなり、各種機器の軽
薄短小化の要望に対してばね部品の面から応えうるもの
となる。
【００２６】
【実施例】表１に示す化学成分組成のオーステナイト系
ステンレス鋼を電気アーク炉，ＡＯＤ炉により溶製した
後ビレットに成形し、各ビレットに対し疵取りをしたの
ち線材圧延を行って直径５．５ｍｍの伸線素材を得た。
ステンレス鋼を電気アーク炉，ＡＯＤ炉により溶製した
後ビレットに成形し、各ビレットに対し疵取りをしたの
ち線材圧延を行って直径５．５ｍｍの伸線素材を得た。
【００２７】このとき、溶製時においてはスラグの塩基
度ＣａＯ／ＳｉＯ２比を約１．９として鋼の溶製を行っ
た。そして、溶製後において各伸線素材の各基本成分，
Ｃａ含有量，Ａｌ含有量，Ｏ含有量を調べたところ表１
に示すものとなっていた。また、各伸線素材中における
ＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物品位（最大短径，介在
物組成）を線材断面ミクロにおいて線材巨大介在物（≧
１０μｍ）の定量分析および介在物の抽出分析により調
べたところ、表２に示す結果であった。
度ＣａＯ／ＳｉＯ２比を約１．９として鋼の溶製を行っ
た。そして、溶製後において各伸線素材の各基本成分，
Ｃａ含有量，Ａｌ含有量，Ｏ含有量を調べたところ表１
に示すものとなっていた。また、各伸線素材中における
ＡＳＴＭ−Ａ法によるＤ系介在物品位（最大短径，介在
物組成）を線材断面ミクロにおいて線材巨大介在物（≧
１０μｍ）の定量分析および介在物の抽出分析により調
べたところ、表２に示す結果であった。
【００２８】次いで、直径５．５ｍｍの各伸線素材に対
して固溶化熱処理および酸洗・被膜形成処理を施したの
ち伸線を行ったところ、表２に示すように、Ｄ系介在物
の最大短径が１６μｍ以下のものでは、介在物起因によ
る伸線破断がなく線径５０μｍまでの伸線が支障なく可
能であったが、Ｄ系介在物の最大短径が１６μｍを超え
るものの中には、介在物起因による伸線破断を生じて線
径５０μｍまでの伸線が不可能であったものも存在して
おり、例えば、Ｄ系介在物の最大短径が３５μｍである
Ｎｏ．４の場合には線径が１００μｍとなる以前に破断
を生じた。
して固溶化熱処理および酸洗・被膜形成処理を施したの
ち伸線を行ったところ、表２に示すように、Ｄ系介在物
の最大短径が１６μｍ以下のものでは、介在物起因によ
る伸線破断がなく線径５０μｍまでの伸線が支障なく可
能であったが、Ｄ系介在物の最大短径が１６μｍを超え
るものの中には、介在物起因による伸線破断を生じて線
径５０μｍまでの伸線が不可能であったものも存在して
おり、例えば、Ｄ系介在物の最大短径が３５μｍである
Ｎｏ．４の場合には線径が１００μｍとなる以前に破断
を生じた。
【００２９】また、疲労特性を評価するために疲労試験
を行って、疲労強度を測定したところ、同じく表２に示
す結果であり、Ｄ系介在物の最大短径が１６μｍ以下の
ものでは、介在物が微細化されていることによって疲労
強度が高い値を示していたが、Ｄ系介在物の最大径が１
６μｍを超えるものでは疲労強度が低いものとなってい
た。
を行って、疲労強度を測定したところ、同じく表２に示
す結果であり、Ｄ系介在物の最大短径が１６μｍ以下の
ものでは、介在物が微細化されていることによって疲労
強度が高い値を示していたが、Ｄ系介在物の最大径が１
６μｍを超えるものでは疲労強度が低いものとなってい
た。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】本発明に係わるステンレス鋼線材は、微
量Ｃａ添加および微量Ａｌコントロールによって、鋼中
に存在する介在物がＣａＯを含む複合介在物となってい
るものであるから、ミクロ介在物の形態制御がなされた
ものとなっていて介在物が軟質化されていると共に微細
化されたものとなっていて、伸線性に優れたものとなっ
ており、鋼中酸素量が従来と同程度であっても伸線性を
良好なものにすることができるため、溶解コストの上昇
を伴うことがなくなり、極細ステンレス鋼線への伸線加
工時に介在物起因による断線を防止することが可能であ
って、ステンレス鋼線の細線化，ばね素材として使用し
た場合におけるステンレスばねの疲労強度の向上，ステ
ンレスばねの小型化に寄与するものとなり、各種機器の
軽薄短小化の要望に対してばね部品の面から応えうるも
のになるという著しく優れた効果がもたらされる。
量Ｃａ添加および微量Ａｌコントロールによって、鋼中
に存在する介在物がＣａＯを含む複合介在物となってい
るものであるから、ミクロ介在物の形態制御がなされた
ものとなっていて介在物が軟質化されていると共に微細
化されたものとなっていて、伸線性に優れたものとなっ
ており、鋼中酸素量が従来と同程度であっても伸線性を
良好なものにすることができるため、溶解コストの上昇
を伴うことがなくなり、極細ステンレス鋼線への伸線加
工時に介在物起因による断線を防止することが可能であ
って、ステンレス鋼線の細線化，ばね素材として使用し
た場合におけるステンレスばねの疲労強度の向上，ステ
ンレスばねの小型化に寄与するものとなり、各種機器の
軽薄短小化の要望に対してばね部品の面から応えうるも
のになるという著しく優れた効果がもたらされる。
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼中に存在する介在物がＣａＯを含む複
合介在物となっていることを特徴とする伸線性に優れた
ステンレス鋼線材。 - 【請求項２】 介在物は、その大きさが伸線後における
線材径の１／３以下となる小径ないしは軟質のものであ
る請求項１に記載の伸線性に優れたステンレス鋼線材。 - 【請求項３】 鋼組成が、重量％で、Ｃ：０．１５％以
下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：７〜３０
％、Ｃｒ：１５〜２５％、残部Ｆｅおよび不純物よりな
る請求項１または２に記載の伸線性に優れたステンレス
鋼。 - 【請求項４】 鋼中に、Ｔｏｔａｌ−Ｃａ：１０〜５０
ｐｐｍを含むと共に、Ｔｏｔａｌ−Ａｌ：５０ｐｐｍ以
下に規制した請求項３に記載の伸線性に優れたステンレ
ス鋼線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13610893A JPH06346194A (ja) | 1993-06-07 | 1993-06-07 | 伸線性に優れたステンレス鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13610893A JPH06346194A (ja) | 1993-06-07 | 1993-06-07 | 伸線性に優れたステンレス鋼線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346194A true JPH06346194A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15167481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13610893A Pending JPH06346194A (ja) | 1993-06-07 | 1993-06-07 | 伸線性に優れたステンレス鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346194A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2690190A4 (en) * | 2011-03-25 | 2015-03-04 | Nisshin Steel Co Ltd | AUSTENITIC STAINLESS STEEL |
-
1993
- 1993-06-07 JP JP13610893A patent/JPH06346194A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2690190A4 (en) * | 2011-03-25 | 2015-03-04 | Nisshin Steel Co Ltd | AUSTENITIC STAINLESS STEEL |
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