JPH0636657A - 真空遮断器用の接点材料およびその製造方法 - Google Patents
真空遮断器用の接点材料およびその製造方法Info
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- JPH0636657A JPH0636657A JP19254192A JP19254192A JPH0636657A JP H0636657 A JPH0636657 A JP H0636657A JP 19254192 A JP19254192 A JP 19254192A JP 19254192 A JP19254192 A JP 19254192A JP H0636657 A JPH0636657 A JP H0636657A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】さい断電流値が低く、電流遮断特性と耐溶着性
もバランスよく保持することができる真空遮断器用の接
点材料を得る。 【構成】接点の組成を重量比で３０〜５０％のＡｇを含
有し、残部がＣｒからなるＡｇ−Ｃｒ合金となし、これ
をＡｇとＣｒの混合粉末を用いて熱間静水圧プレスによ
り最適な条件を設定して作製することにより、得られる
Ａｇ−Ｃｒ合金は真密度を有する緻密化された焼結体と
なり、空孔が存在することなく、この接点を組み込んだ
真空遮断器は、低さい断電流値と良好な電流遮断特性の
双方を付与させることができる。
もバランスよく保持することができる真空遮断器用の接
点材料を得る。 【構成】接点の組成を重量比で３０〜５０％のＡｇを含
有し、残部がＣｒからなるＡｇ−Ｃｒ合金となし、これ
をＡｇとＣｒの混合粉末を用いて熱間静水圧プレスによ
り最適な条件を設定して作製することにより、得られる
Ａｇ−Ｃｒ合金は真密度を有する緻密化された焼結体と
なり、空孔が存在することなく、この接点を組み込んだ
真空遮断器は、低さい断電流値と良好な電流遮断特性の
双方を付与させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、さい断電流特性が低
く、電流遮断特性の良好な真空遮断器用の接点材料およ
びその製造方法に関する。
く、電流遮断特性の良好な真空遮断器用の接点材料およ
びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、中電圧（３．６〜３６ｋＶ）用の
遮断器として、油入しゃ断器が多く使用されてきたが、
小形，軽量，長寿命，不燃性，保守の省力などの点か
ら、現在では真空遮断器を用いるのが主流となってい
る。図３は、真空遮断器を説明するために、その要部構
成を示した模式断面図である。図３において、セラミッ
クスなどからなる絶縁筒１の中に、固定通電棒２と可動
通電棒３が同一中心軸を持つように配置され、これらの
対向面の先端に、それぞれ固定接点４と可動接点５がろ
う付けにより接合されている。さらに絶縁筒１内では、
固定通電棒２側に、電流遮断時に接点から発生する金属
蒸気が絶縁筒１の表面に付着するのを防ぐためのアーク
シールド６を取り付け、可動通電棒３側に、固定接点４
と可動接点５を開閉するためのベローズ７を設けてあ
る。アークシールド６は、絶縁筒１の蓋８の内面に固定
され、同様にベローズ７は、絶縁筒１の蓋９の内面に固
定されている。
遮断器として、油入しゃ断器が多く使用されてきたが、
小形，軽量，長寿命，不燃性，保守の省力などの点か
ら、現在では真空遮断器を用いるのが主流となってい
る。図３は、真空遮断器を説明するために、その要部構
成を示した模式断面図である。図３において、セラミッ
クスなどからなる絶縁筒１の中に、固定通電棒２と可動
通電棒３が同一中心軸を持つように配置され、これらの
対向面の先端に、それぞれ固定接点４と可動接点５がろ
う付けにより接合されている。さらに絶縁筒１内では、
固定通電棒２側に、電流遮断時に接点から発生する金属
蒸気が絶縁筒１の表面に付着するのを防ぐためのアーク
シールド６を取り付け、可動通電棒３側に、固定接点４
と可動接点５を開閉するためのベローズ７を設けてあ
る。アークシールド６は、絶縁筒１の蓋８の内面に固定
され、同様にベローズ７は、絶縁筒１の蓋９の内面に固
定されている。
【０００３】このように構成された真空遮断器は、通
常、真空熱処理炉の中で組み立てられ、絶縁筒１の内部
は常に１×１０-4ｔｏｒｒの真空度に保持されている。
そして、通電時には接触している固定接点４と可動接点
５は、外部からの信号に応じて、可動通電棒３と一体に
なっているベローズ７の伸縮運動により開離され、電流
を遮断することができる。
常、真空熱処理炉の中で組み立てられ、絶縁筒１の内部
は常に１×１０-4ｔｏｒｒの真空度に保持されている。
そして、通電時には接触している固定接点４と可動接点
５は、外部からの信号に応じて、可動通電棒３と一体に
なっているベローズ７の伸縮運動により開離され、電流
を遮断することができる。
【０００４】ここで用いられる固定接点４と可動接点５
は、真空遮断器に対して以下の特性を具備することが要
求されている。 電流遮断特性に優れること。 耐アーク性および耐溶着性に優れること。 さい断電流値が低いこと。
は、真空遮断器に対して以下の特性を具備することが要
求されている。 電流遮断特性に優れること。 耐アーク性および耐溶着性に優れること。 さい断電流値が低いこと。
【０００５】 耐圧特性に優れること。 材料成分の蒸気圧が低いこと。 製造方法が簡単で切削加工性に優れること。 安価であること。 これに対して、上記の項目は特性上相反する関係となる
ものが含まれているので、これら全ての特性を満足させ
るのは非常に困難であるが、これまで、真空遮断器の接
点として用いられてきた材料として、Ｃｕ−Ｂｉ系，Ｃ
ｕ−Ｔｅ系，Ｃｕ−Ｃｒ系，およびＡｇ−ＷＣ−Ｃｏ系
などの各種合金がある。
ものが含まれているので、これら全ての特性を満足させ
るのは非常に困難であるが、これまで、真空遮断器の接
点として用いられてきた材料として、Ｃｕ−Ｂｉ系，Ｃ
ｕ−Ｔｅ系，Ｃｕ−Ｃｒ系，およびＡｇ−ＷＣ−Ｃｏ系
などの各種合金がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】これら合金系のうち、
Ｃｕ−Ｂｉ合金，Ｃｕ−Ｔｅ合金は、合金中の低融点成
分の含有量を多くすると耐溶着性が向上し、さい断電流
値も低下するという特性を持つが、一方で低融点成分が
多くなると、電流遮断特性が悪化してしまう。Ｃｕ−Ｃ
ｒ合金は、電流遮断特性と耐溶着性については、いずれ
も比較的優れているが、さい断電流値が高いという欠点
がある。Ａｇ−ＷＣ−Ｃｏ合金は、さい断電流値は他の
合金系に比べて低いという利点を有するものの、電流遮
断特性が不十分であり、また加工性が劣るという問題が
ある。
Ｃｕ−Ｂｉ合金，Ｃｕ−Ｔｅ合金は、合金中の低融点成
分の含有量を多くすると耐溶着性が向上し、さい断電流
値も低下するという特性を持つが、一方で低融点成分が
多くなると、電流遮断特性が悪化してしまう。Ｃｕ−Ｃ
ｒ合金は、電流遮断特性と耐溶着性については、いずれ
も比較的優れているが、さい断電流値が高いという欠点
がある。Ａｇ−ＷＣ−Ｃｏ合金は、さい断電流値は他の
合金系に比べて低いという利点を有するものの、電流遮
断特性が不十分であり、また加工性が劣るという問題が
ある。
【０００７】本発明は上述の点に鑑みてなされたもので
あり、その目的は、さい断電流値が低く、電流遮断特性
と耐溶着性もバランスよく保持することができる真空遮
断器用の接点材料およびその製造方法を提供することに
ある。
あり、その目的は、さい断電流値が低く、電流遮断特性
と耐溶着性もバランスよく保持することができる真空遮
断器用の接点材料およびその製造方法を提供することに
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明の真空遮断器用接点材料は、重量比で３０
〜５０％のＡｇを含有し、残部がＣｒからなるＡｇ−Ｃ
ｒ合金とする。この接点材料はＡｇとＣｒの粉末を熱間
静水圧プレスにより焼結果して作製するものである。
めに、本発明の真空遮断器用接点材料は、重量比で３０
〜５０％のＡｇを含有し、残部がＣｒからなるＡｇ−Ｃ
ｒ合金とする。この接点材料はＡｇとＣｒの粉末を熱間
静水圧プレスにより焼結果して作製するものである。
【０００９】
【作用】重量比で３０〜５０％のＡｇを含有し、残部が
Ｃｒからなる本発明のＡｇ−Ｃｒ合金の接点材料は、蒸
気圧と電気電導度が高く良好な電流遮断特性を有するＡ
ｇと、蒸気圧が低く良好な耐溶着性とゲッター作用を有
するＣｒとを組み合わせ、ＡｇとＣｒの混合粉末を熱間
静水圧プレスにより最適な条件を設定して作製している
ので、完全に緻密化された焼結体として得ることがで
き、この材料からなる接点を組み込んだ真空遮断器は、
低さい断電流値と良好な電流遮断特性の双方を付与させ
ることができる。
Ｃｒからなる本発明のＡｇ−Ｃｒ合金の接点材料は、蒸
気圧と電気電導度が高く良好な電流遮断特性を有するＡ
ｇと、蒸気圧が低く良好な耐溶着性とゲッター作用を有
するＣｒとを組み合わせ、ＡｇとＣｒの混合粉末を熱間
静水圧プレスにより最適な条件を設定して作製している
ので、完全に緻密化された焼結体として得ることがで
き、この材料からなる接点を組み込んだ真空遮断器は、
低さい断電流値と良好な電流遮断特性の双方を付与させ
ることができる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき説明する。本
発明は、真空遮断器に用いて低さい断電流特性と、良好
な電流遮断特性とを有する接点合金として、高い蒸気圧
を持ち高電気伝導度により電流遮断特性に優れるＡｇ
と、低蒸気圧を持ち耐溶着性に優れるとともにゲッター
作用を兼備するＣｒとからなる合金が、目的に適うもの
であるとの本発明者らの着想から行なわれたものであ
る。
発明は、真空遮断器に用いて低さい断電流特性と、良好
な電流遮断特性とを有する接点合金として、高い蒸気圧
を持ち高電気伝導度により電流遮断特性に優れるＡｇ
と、低蒸気圧を持ち耐溶着性に優れるとともにゲッター
作用を兼備するＣｒとからなる合金が、目的に適うもの
であるとの本発明者らの着想から行なわれたものであ
る。
【００１１】ＡｇとＣｒの合金を作製するに当たって、
ＡｇとＣｒは相互に溶解度を持たないので、通常の溶解
法では、所望の組成を持つ合金を得ることはできない。
したがって、本発明者らは、当初粉末冶金法を用いて合
金の製作を試みた。即ち、１０００メッシュ以下の粒度
を持つＡｇとＣｒの粉末を、ボールミルでよく混合した
後、金型を用いて成形体を得、これを真空中で焼結し
た。しかし、ＡｇとＣｒは互いに濡れ性が悪いために、
これらの混合割合および焼結条件を如何に変化させて
も、真密度の合金体を得ることが不可能であった。焼結
後の合金中には空孔が存在しており、これでは真空遮断
器の接点として用いたとしても、良好な電流遮断特性と
低さい断電流特性は得られないことがわかった。
ＡｇとＣｒは相互に溶解度を持たないので、通常の溶解
法では、所望の組成を持つ合金を得ることはできない。
したがって、本発明者らは、当初粉末冶金法を用いて合
金の製作を試みた。即ち、１０００メッシュ以下の粒度
を持つＡｇとＣｒの粉末を、ボールミルでよく混合した
後、金型を用いて成形体を得、これを真空中で焼結し
た。しかし、ＡｇとＣｒは互いに濡れ性が悪いために、
これらの混合割合および焼結条件を如何に変化させて
も、真密度の合金体を得ることが不可能であった。焼結
後の合金中には空孔が存在しており、これでは真空遮断
器の接点として用いたとしても、良好な電流遮断特性と
低さい断電流特性は得られないことがわかった。
【００１２】そこで、本発明者らは、所望の組成を有す
るＡｇ−Ｃｒ合金を、空孔のない完全に緻密な状態とし
て作製するには、高温と高圧の相乗効果を期待すること
ができる熱間静水圧プレス［以下、ＨＩＰ（Ｈｏｔ Ｉ
ｓｏｓｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓｓｉｎｇ）と略称する］を
利用するのが、本発明を達成させるために最も有力であ
るという発想を持つに到った。
るＡｇ−Ｃｒ合金を、空孔のない完全に緻密な状態とし
て作製するには、高温と高圧の相乗効果を期待すること
ができる熱間静水圧プレス［以下、ＨＩＰ（Ｈｏｔ Ｉ
ｓｏｓｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓｓｉｎｇ）と略称する］を
利用するのが、本発明を達成させるために最も有力であ
るという発想を持つに到った。
【００１３】ＨＩＰは知られた技術であるが、ここでそ
の装置の概要を簡単に述べる。図１はこの装置構成を示
す模式断面図である。図１において、この装置の基本は
高圧容器１０とその中の断熱構造体１１およびヒータ１
２にあり、全体が外側構造体１３に収められており、被
処理体１４を高圧容器１０の蓋１５上に置かれた台の上
に載せ、これを高温高圧のガス雰囲気下で加圧加熱する
ものである。その加圧方法は、圧力媒体として通常Ａｒ
またはＮ2 などの不活性ガス１６を用い、ガス圧縮機１
７により高圧容器１０内を１０００Ｋｇｆ／ｃｍ2 以上
に加圧し、同時に高圧容器１０内のヒータ１２の加熱に
より、内部に充填されたガスの膨張でさらに圧力を上昇
させることができる。
の装置の概要を簡単に述べる。図１はこの装置構成を示
す模式断面図である。図１において、この装置の基本は
高圧容器１０とその中の断熱構造体１１およびヒータ１
２にあり、全体が外側構造体１３に収められており、被
処理体１４を高圧容器１０の蓋１５上に置かれた台の上
に載せ、これを高温高圧のガス雰囲気下で加圧加熱する
ものである。その加圧方法は、圧力媒体として通常Ａｒ
またはＮ2 などの不活性ガス１６を用い、ガス圧縮機１
７により高圧容器１０内を１０００Ｋｇｆ／ｃｍ2 以上
に加圧し、同時に高圧容器１０内のヒータ１２の加熱に
より、内部に充填されたガスの膨張でさらに圧力を上昇
させることができる。
【００１４】このようなＨＩＰ処理の特徴は、ガス圧を
用いるので任意の形状の被処理体１４に、等方的な圧力
を加えられることである。したがって、粉末またはこれ
を成形した被処理体１４を金属カプセルなどの中に真空
封入して、ＨＩＰ処理を行なうことにより、微粒子で理
論密度を有する高密度の焼結体を得ることができる。ま
た、ＨＩＰ処理は、通常の焼結法では不可能な合金粉末
の焼結を行なうことも可能である。
用いるので任意の形状の被処理体１４に、等方的な圧力
を加えられることである。したがって、粉末またはこれ
を成形した被処理体１４を金属カプセルなどの中に真空
封入して、ＨＩＰ処理を行なうことにより、微粒子で理
論密度を有する高密度の焼結体を得ることができる。ま
た、ＨＩＰ処理は、通常の焼結法では不可能な合金粉末
の焼結を行なうことも可能である。
【００１５】さて、図２（ａ），（ｂ），（ｃ）は、本
発明のＡｇ−Ｃｒ合金をＨＩＰ処理するときの過程を示
す模式図である。まず、軟鋼，ステンレス鋼あるいは銅
などからなる金属カプセル１８に、所定の割合に混合し
たＡｇ−Ｃｒ粉末１９を充填する。ここでは、Ａｇ−Ｃ
ｒ合金の適切な組成を確かめるために、Ｃｒ含有量を４
０〜８０重量％の範囲となるように変化させたものにつ
いて行なったが、これについては後に述べる。その後、
金属カプセル１８の上部に、金属製パイプ２０を取り付
けた蓋２１を接合する［図２（ａ）］。
発明のＡｇ−Ｃｒ合金をＨＩＰ処理するときの過程を示
す模式図である。まず、軟鋼，ステンレス鋼あるいは銅
などからなる金属カプセル１８に、所定の割合に混合し
たＡｇ−Ｃｒ粉末１９を充填する。ここでは、Ａｇ−Ｃ
ｒ合金の適切な組成を確かめるために、Ｃｒ含有量を４
０〜８０重量％の範囲となるように変化させたものにつ
いて行なったが、これについては後に述べる。その後、
金属カプセル１８の上部に、金属製パイプ２０を取り付
けた蓋２１を接合する［図２（ａ）］。
【００１６】次いで、蓋２１を接合した金属カプセル１
８を、図示してない電気炉中に装入し１００℃前後に加
熱しながら、図示してない排気装置により金属製パイプ
２０を通して真空脱気を行ない、金属製パイプ２０の一
部で密封する［図２（ｂ）］。このとき、あらかじめＡ
ｇとＣｒの混合粉末を金型で成形しておき、この成形体
を金属カプセル１８に密封するという方法を採ってもよ
い。
８を、図示してない電気炉中に装入し１００℃前後に加
熱しながら、図示してない排気装置により金属製パイプ
２０を通して真空脱気を行ない、金属製パイプ２０の一
部で密封する［図２（ｂ）］。このとき、あらかじめＡ
ｇとＣｒの混合粉末を金型で成形しておき、この成形体
を金属カプセル１８に密封するという方法を採ってもよ
い。
【００１７】金属カプセル１８の密封後に、これをＨＩ
Ｐ処理装置の高圧容器２２に装填し、Ａｒ雰囲気で温度
５００〜８００℃，圧力７００〜２０００Ｋｇｆ／ｃｍ
2 の範囲とし、１５〜６０分間の処理を行なう。温度を
５００〜８００℃としたのは、温度が５００℃以下で
は、金属カプセル１８が軟化せず加圧不可能であり、８
００℃以上になると、金属カプセル１８が内容物である
Ａｇ−Ｃｒ混合粉末１９と反応してしまうからであり、
このときの圧力と保持時間は、温度との関係で上記の範
囲であれば、ＡｇとＣｒが如何なる割合であっても、空
孔を発生することなく緻密な合金が得られることを別途
実験により確認している。矢印は圧力が等方的に作用す
ることを示すものである。［図２（ｃ）］。
Ｐ処理装置の高圧容器２２に装填し、Ａｒ雰囲気で温度
５００〜８００℃，圧力７００〜２０００Ｋｇｆ／ｃｍ
2 の範囲とし、１５〜６０分間の処理を行なう。温度を
５００〜８００℃としたのは、温度が５００℃以下で
は、金属カプセル１８が軟化せず加圧不可能であり、８
００℃以上になると、金属カプセル１８が内容物である
Ａｇ−Ｃｒ混合粉末１９と反応してしまうからであり、
このときの圧力と保持時間は、温度との関係で上記の範
囲であれば、ＡｇとＣｒが如何なる割合であっても、空
孔を発生することなく緻密な合金が得られることを別途
実験により確認している。矢印は圧力が等方的に作用す
ることを示すものである。［図２（ｃ）］。
【００１８】このようにして得られたＡｇ−Ｃｒ合金
を、直径２５ｍｍ，厚さ４ｍｍの大きさの接点に機械加
工し、これを用いて図３に示す真空遮断器を作製し、
７．２ＫＶ／１２．５ＫＡの条件における遮断試験と、
１０Ａを通電したときのさい断電流値の測定を行なっ
た。その結果を表１に示す。表１には前記したように、
ＡｇとＣｒ粉末の混合割合を変えて作製した各合金と、
比較のために、同様の条件で試験を行なったＣｒ−Ｃｕ
系，Ｃｒ−Ｃｕ−Ｂｉ系の接点合金についても併記して
ある。表１に示した合金組成は全て重量％を表わすもの
であり、○はその特性が良好であることを示し、×は不
良であることを示している。
を、直径２５ｍｍ，厚さ４ｍｍの大きさの接点に機械加
工し、これを用いて図３に示す真空遮断器を作製し、
７．２ＫＶ／１２．５ＫＡの条件における遮断試験と、
１０Ａを通電したときのさい断電流値の測定を行なっ
た。その結果を表１に示す。表１には前記したように、
ＡｇとＣｒ粉末の混合割合を変えて作製した各合金と、
比較のために、同様の条件で試験を行なったＣｒ−Ｃｕ
系，Ｃｒ−Ｃｕ−Ｂｉ系の接点合金についても併記して
ある。表１に示した合金組成は全て重量％を表わすもの
であり、○はその特性が良好であることを示し、×は不
良であることを示している。
【００１９】
【表１】 表１の結果から、以下のことが明らかになる。即ち、本
発明に係わるＡｇ−Ｃｒ合金は、ばらつきはあるもの
の、Ａｇ含有量の増加に伴い、さい断電流値は低下する
傾向にある。通常、７．２ＫＶ／１２．５ＫＡクラスの
真空遮断器は、２Ａ以下のさい断電流値が要求されてい
るので、さい断電流値については、Ａｇを３０％含むこ
とにより満足される。しかし、Ａｇが３０％以下になる
と遮断性能が低下し、また、Ａｇが６０％以上になる
と、耐溶着性が悪化してしまう。したがって、Ａｇの含
有量は３０〜５０％とするのが最も有効であり、合金組
成をこの範囲に決めることができる。Ａｇ含有量が３０
〜５０％、残部Ｃｒからなる本発明のＡｇ−Ｃｒ合金
は、従来の真空遮断器用接点であるＣｒ−５０％Ｃｕ合
金より低いさい断電流値を持ち、Ｃｒ−５５％Ｃｕ−２
０％Ｂｉ合金に比べてさい断電流値は高くなるが、遮断
性能の面で優れているという利点を有する。
発明に係わるＡｇ−Ｃｒ合金は、ばらつきはあるもの
の、Ａｇ含有量の増加に伴い、さい断電流値は低下する
傾向にある。通常、７．２ＫＶ／１２．５ＫＡクラスの
真空遮断器は、２Ａ以下のさい断電流値が要求されてい
るので、さい断電流値については、Ａｇを３０％含むこ
とにより満足される。しかし、Ａｇが３０％以下になる
と遮断性能が低下し、また、Ａｇが６０％以上になる
と、耐溶着性が悪化してしまう。したがって、Ａｇの含
有量は３０〜５０％とするのが最も有効であり、合金組
成をこの範囲に決めることができる。Ａｇ含有量が３０
〜５０％、残部Ｃｒからなる本発明のＡｇ−Ｃｒ合金
は、従来の真空遮断器用接点であるＣｒ−５０％Ｃｕ合
金より低いさい断電流値を持ち、Ｃｒ−５５％Ｃｕ−２
０％Ｂｉ合金に比べてさい断電流値は高くなるが、遮断
性能の面で優れているという利点を有する。
【００２０】
【発明の効果】従来の真空遮断器用接点は、さい断電流
値と電流遮断特性が相反関係にあり、この両者を満足す
るものが得られなかったが、本発明のＡｇ３０〜５０％
を含むＡｇ−Ｃｒ合金の接点は、実施例で述べた如く、
ＡｇとＣｒのそれぞれの持つ接点材料としての長所を活
かして、ＡｇとＣｒの組成割合を最適範囲に定めたもの
であり、その作製に当たっては、ＡｇとＣｒの混合粉末
を熱間静水圧プレスにより焼結して作製し、しかも熱間
静水圧プレスの条件を、最適となるように設定してある
ので、完全に緻密な焼結体として得られ、空孔が存在す
ることなく、その結果、この接点を組み込んだ真空遮断
器は、さい断電流値と電流遮断特性の双方ともに、良好
な特性を発揮することができる。
値と電流遮断特性が相反関係にあり、この両者を満足す
るものが得られなかったが、本発明のＡｇ３０〜５０％
を含むＡｇ−Ｃｒ合金の接点は、実施例で述べた如く、
ＡｇとＣｒのそれぞれの持つ接点材料としての長所を活
かして、ＡｇとＣｒの組成割合を最適範囲に定めたもの
であり、その作製に当たっては、ＡｇとＣｒの混合粉末
を熱間静水圧プレスにより焼結して作製し、しかも熱間
静水圧プレスの条件を、最適となるように設定してある
ので、完全に緻密な焼結体として得られ、空孔が存在す
ることなく、その結果、この接点を組み込んだ真空遮断
器は、さい断電流値と電流遮断特性の双方ともに、良好
な特性を発揮することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱間静水圧プレス装置の要部構成を示す模式断
面図
面図
【図２】本発明のＡｇ−Ｃｒ合金の作製に用いる熱間静
水圧プレスの手順を示し、（ａ）は粉末をカプセルに充
填する状態，（ｂ）はこれを真空に密封する状態，
（ｃ）は高圧容器に収納して高温高圧処理する状態をそ
れぞれ表わす模式図
水圧プレスの手順を示し、（ａ）は粉末をカプセルに充
填する状態，（ｂ）はこれを真空に密封する状態，
（ｃ）は高圧容器に収納して高温高圧処理する状態をそ
れぞれ表わす模式図
【図３】真空遮断器の要部構成を示す模式断面図
１ 絶縁筒 ２ 固定通電棒 ３ 可動通電棒 ４ 固定接点 ５ 可動接点 ６ アークシールド ７ ベローズ ８ 蓋 ９ 蓋 １０ 高圧容器 １１ 断熱構造体 １２ ヒータ １３ 外側構造体 １４ 被処理体 １５ 蓋 １６ 不活性ガス １７ ガス圧縮機 １８ 金属カプセル １９ Ａｇ−Ｃｒ混合粉末 ２０ 金属製パイプ ２１ 蓋 ２２ 高圧容器
Claims (3)
- 【請求項１】重量比で３０〜５０％のＡｇを含有し、残
部がＣｒからなるＡｇ−Ｃｒ合金とすることを特徴とす
る真空遮断器用の接点材料。 - 【請求項２】ＡｇとＣｒの粉末を熱間静水圧プレスによ
り焼結することを特徴とする請求項１記載の真空遮断器
用の接点材料の製造方法。 - 【請求項３】熱間静水圧プレスは温度５００〜８００
℃，圧力７００〜２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 で１５〜６０
分間保持して行なうことを特徴とする請求項２記載の真
空遮断器用の接点材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19254192A JPH0636657A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | 真空遮断器用の接点材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19254192A JPH0636657A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | 真空遮断器用の接点材料およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0636657A true JPH0636657A (ja) | 1994-02-10 |
Family
ID=16292997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19254192A Pending JPH0636657A (ja) | 1992-07-21 | 1992-07-21 | 真空遮断器用の接点材料およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0636657A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0675514A1 (en) * | 1994-03-30 | 1995-10-04 | Eaton Corporation | Electrical contact compositions and novel manufacturing method |
-
1992
- 1992-07-21 JP JP19254192A patent/JPH0636657A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0675514A1 (en) * | 1994-03-30 | 1995-10-04 | Eaton Corporation | Electrical contact compositions and novel manufacturing method |
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