JPH0637065B2 - バンク量モニタ方法，シート成形方法およびそれらのためのシート温度測定方法ならびにそれらの装置 - Google Patents

バンク量モニタ方法，シート成形方法およびそれらのためのシート温度測定方法ならびにそれらの装置

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JPH0637065B2
JPH0637065B2 JP1302779A JP30277989A JPH0637065B2 JP H0637065 B2 JPH0637065 B2 JP H0637065B2 JP 1302779 A JP1302779 A JP 1302779A JP 30277989 A JP30277989 A JP 30277989A JP H0637065 B2 JPH0637065 B2 JP H0637065B2
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temperature
gap
forming
plastic material
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正幸 八木
敏彦 草郷
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Toshiba Machine Co Ltd
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Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、バンク量モニタ方法，シート成形方法および
そのためのシート温度測定方法ならびにそれらの装置に
係り、詳しくは、ほぼ平行に配列されそれぞれ所望の温
度に制御されて回転する２本の対をなす成形ロールの間
隙の上流側に、所望の温度に加熱され可塑化されたプラ
スチックまたはゴム等の可塑性材料を供給し、この可塑
性材料を成形ロールによりこの成形ロールの間隙の上流
側に可塑性材料の溜りであるバンクを形成しながらシー
ト状に挾圧成形して間隙の下流側へ搬出するシートの成
形におけるバンク量のモニタ方法およびその装置と、シ
ート成形方法およびその装置と、さらに上記モニタ方法
およびシート成形方法の実施に適したシート温度測定方
法およびその装置に関するものである。
（従来の技術） 上記シート成形方法は、第２図に示すように、対をなし
て矢印Ａ，Ｂ方向に回転している２本の所望温度に制御
された成形ロール１１，１２の間隙１３の上流側に、押
出機に接続されているフラットダイ１０から所望温度に
加熱し可塑化した可塑性材料１４を供給し、間隙１３の
上流側に可塑性材料１４の溜り、すなわちバンク１４ａ
を形成し、このバンク１４ａを形成している可塑性材料
１４を成形ロール１１，１２の回転によって最も狭い部
分の間隙（以下、単に間隙という）１３へ引き込むこと
により、上記可塑性材料１４を挾圧成形して間隙１３の
下流側へシート１５として搬出するものである。このシ
ート成形方法によって製造されるシート１５の品質の良
否を左右する重要な要素の１つはバンク量すなわち間隙
１３の中心からバンク１４ａの高さｈを適切な値に保つ
ことにある。バンク量ｈが不足していると、“ひけ”と
呼ばれている表面欠損を生じ、またバンク量ｈが過剰な
場合には、“バンクマーク”と呼ばれているシート１５
の走行方向に間隔を置いてシート１５の巾方向に伸びる
波状のマークの表面欠損を生じ、さらには成形ロール１
１，１２をたわませてシート１５の巾方向厚さ分布を悪
化させる。上記のような表面欠損や厚さ分布の悪化を生
じないことはもちろん、所望の特性を有するシート１５
を製造するためには、バンク量ｈをより正確に制御する
必要がある。
そこで、従来、特開昭４８−４７９５５号および特開昭
５３−２８６５７号公報に開示されているように、バン
ク１４ａに対し上流側または横から光を当て、光の反射
または通過によってバンク量ｈを測定し、バンク量ｈが
所望の値となるように、フラットダイ１０からの可塑性
材料１４の供給量または成形ロール１１，１２の回転速
度を制御する装置が提案されている。
（発明が解決しようとする課題） 上記のような光によるバンク量ｈの測定は、光を横から
当てる場合にはバンク量ｈの最高値を測定することがで
きるのみで巾方向の分布を測定することができない。ま
た光を上流側から当てる場合には、巾方向の分布、好ま
しくは全域にわたる測定は可能であるが、バンク１４ａ
の上流側は成形ロール１１，１２による狭い谷間状であ
り、かつフラットダイ１０がバンク１４ａにできるだけ
接近するように配置されて谷間状部の上流側をほぼ塞
ぎ、かつバンク１４ａは第２図には誇張して示してある
が実際には間隙１３の奥にわずかに形成されるものであ
るため、測定が非常に困難である。そこで、従来、上記
のようなシート成形は、操作者の経験に頼るところが大
きく、良質のシートを容易かつ的確に製造することが困
難であった。
本発明の目的は、前述したバンク量を的確に把握するこ
とのできるバンク量モニタ方法および装置を提供するに
ある。
本発明の他の目的は、前記バンク量の把握に基づき極め
て良質のシートを成形することのできるシート成形方法
および装置を提供するにある。
本発明のさらに他の目的は、バンク量をより的確に把握
するためのシート温度測定方法およびその装置を提供す
るにある。
（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために、本発明のバンク量モニタ方
法は、ほぼ平行に配列されそれぞれ所望の温度に制御さ
れて回転する一対の成形ロールの間隙の上流側に、所望
の温度に加熱され可塑化にされた可塑性材料を供給し、
この可塑性材料を前記成形ロールによってこの成形ロー
ルの間隙の上流側に可塑性材料の溜りであるバンクを形
成しながらシート状に挾圧成形して前記間隙の下流側へ
搬出するシート成形におけるバンク量のモニタ方法にお
いて、 前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測
定し、測定された温度情報に基づいて前記バンク量を推
定すること特徴とする。
測定されるシートの温度情報は、搬出されるシートの巾
方向の少なくとも複数箇所の温度分布であることが望ま
しい。
また、測定されたシートの温度情報を、前記間隙の上流
側に供給される可塑性材料の温度情報により補正して前
記バンク量を推定することが効果的である。
さらに、測定されたシートの温度情報を、成形ロールの
温度情報によって補正して前記バンク量を推定するよう
にしてもよい。
また、非接触型の温度測定手段を用い、前記間隙から搬
出されるシートの表面とこの表面に対向する成形ロール
の表面とによって形成されるクサビ状の空間の奥部に前
記非接触型の温度測定手段を向けて前記シートの温度を
測定するようにすればよい。
ほぼ平行に配列されそれぞれ所望の温度に制御されて回
転する一対の成形ロールの間隙の上流側に所望の温度に
加熱され可塑化された可塑性材料を供給し、この可塑性
材料を前記成形ロールによってこの成形ロールの間隙の
上流側に可塑性材料の溜りであるバンクを形成しながら
シート状に挾圧成形して前記間隙の下流側へ搬出するシ
ート成形におけるバンク量のモニタ装置において、 前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測
定するための温度測定手段と、バンク量を推定するため
前記温度測定手段によって測定された温度情報を取り込
んで表示する表示手段と、を有することを特徴とする。
前記温度測定手段は、搬出されるシートの巾方向の少な
くとも複数箇所の温度を測定するように構成される。
前記温度測定手段と前記表示手段との間に、前記温度情
報からバンク量に算出するための演算部を接続すること
が好ましい。
前記間隙に供給される可塑性材料の温度を検知するため
の温度センサを設けると共に、前記温度測定手段と前記
表示手段との間に、前記第１温度センサの出力に基づい
て前記温度情報を修正するための計測処理部を接続して
もよい。
また、前記成形ロールの温度を検知するための第２温度
センサを設けると共に、前記温度測定手段と前記表示手
段との間に、前記第２温度センサの出力に基づいて前記
温度情報を修正するための計測処理部を接続することが
効果的である。
前記第１，第２温度センサは、それぞれの巾方向の少な
くとも複数個所の温度を検知するように構成される。
前記温度測定手段は、赤外線放射温度計であり、前記間
隙から搬出されるシートの表面とこの表面に対向する成
形ロールの表面によって形成されるクサビ状の空間の奥
部に向けて取付けられる。
赤外線放射温度計は、前記シートの吸収波長帯の赤外線
を測定するように構成すればよい。
また、本発明のシート成形方法は、ほぼ平行に配列され
それぞれ所定温度に制御されて回転する一対の成形ロー
ルの間隙の上流側に、所望の温度に加熱され可塑化され
た可塑性材料を供給し、この可塑性材料を前記成形ロー
ルによってこの成形ロールの間隙の上流側に可塑性材料
の溜りであるバンクを形成しながらシート状に挾圧成形
して前記間隙の下流側へ搬出するシート成形方法におい
て、前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度
を測定し、測定された温度情報に基づいて各種成形条件
を制御することを特徴とする。
成形条件は可塑性材料の供給量、成形ロールの回転速
度、および成形ロールの間隙のいずれか１ないし複数を
制御することが好ましい。
また測定されるシートの温度情報は、搬出されるシート
の巾方向の少なくとも複数箇所からなる温度分布である
ことが好ましい。
また、測定されるシートの温度情報に対して基準となる
測定温度情報は、供給される可塑性材料の巾方向の温度
分布に対応した分布となるように定めることが好まし
い。
さらに、本発明のシート成形方法は、成形すべきシート
の成形目標となる厚さを測定する工程と、 この設定厚さに基づいて、押出機からの可塑性材料の供
給量と、シートを成形するための一対の成形ロールの隙
間と、を初期設定する工程と、 この成形ロールの間隙に、押出機に接続されたスリット
状の流出部を有するフラットダイから可塑性材料を供給
し、この可塑性材料を前記成形ロールによってこの成形
ロールの間隙の上流側に可塑性材料の溜り部であるバン
クを形成しながら挾圧成形して前記間隙の下流側にシー
トとして搬出する初期成形工程と、 初期成形されるシートの平均厚さに基づいて成形ロール
の回転速度を初期設定する工程と、 成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測定
し、測定された温度情報が目標となるバンク量に対応し
て予め与えられた値となるように少なくともフラットダ
イの流出部近傍に設けられている巾方向流量分布調整機
構の調整をして前記バンクの前記成形ロールの間隙の中
心からの高さであるバンク量を調整する工程と、を備え
るようにしてもよい。
なお、バンク量調節後の成形ロールから搬出されるシー
トの厚さを測定し、測定値に基づいて成形ロールの間隙
の巾方向分布を調整する工程、を備えるようにしてもよ
い。
また、本発明のシート成形装置は、所定の温度に加熱し
可塑化した可塑性材料を供給するための装置と、同装置
から供給された可塑性材料を挾圧成形するための所定の
間隙を設けてほぼ平行に配列されそれぞれ所定の温度に
制御されて回転する一対の成形ロールと、を備えたシー
ト成形機において、 前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測
定するための温度測定手段と 該温度測定手段により測定された温度情報に基づいて各
種制御対象を最適の成形条件に制御する制御手段と、を
具備して成ることを特徴とする。
制御対象は、可塑性材料供給部、成形ロールの回転駆動
部および成形ロールの間隙調節部のいずれか１ないし複
数とすることが好ましい。
また、温度測定手段を、シートの巾方向の少なくとも複
数の測定位置に関連付けて出力を生じるように構成する
ことが好ましい。
さらに、温度測定手段は、測定箇所をシートの巾方向に
走査可能に構成され、かつ巾方向の各測定位置に関連付
けて出力を生じるように構成されることが好ましい。
さらにまた、測定されるシートの温度情報に対して基準
となる測定温度情報がシート巾方向位置によって異なる
ように構成されることが好ましい。
一方、可塑性材料の供給装置は可塑性材料を押し出す押
出機と、スリット状の流出部を有するフラットダイと、
可塑性材料を押出機からフラットダイに向けて吐出させ
るギヤポンプとを具備することが好ましく、制御手段に
よる制御対象は押出機のスクリュおよびギヤポンプの回
転速度または押出機に接続されたフラットダイの巾方向
流量分布調整機としてもよい。
さらに、温度測定手段は非接触型の測定手段、特に赤外
線放射温度計が好ましい。
また、本発明のシート温度測定方法は、ほぼ平行に配列
されそれぞれ所望の温度に制御されて回転する一対の成
形ロールの間隙の上流側に、所望の温度に加熱され可塑
化された可塑性材料を供給し、前記可塑性材料を前記成
形ロールにより挾圧成形して前記間隙の下流側へ搬出す
るシート成形における搬出シートの温度測定方法であっ
て、非接触型の温度測定手段を用い、前記間隙から搬出
されるシートの表面とこの表面にわずかな間隙を置いて
対向する成形ロールの表面とによって成形されるクサビ
状の空間の奥部に前記非接触型の温度測定手段を向けて
前記シートの温度を測定することを特徴とする。
また、本発明のシート温度測定装置は、ほぼ平行に配列
されそれぞれ所望の温度に制御されて回転する２本の対
をなす成形ロールの間隙の上流側に、所望の温度に加熱
され可塑化された可塑性材料を供給し、前記可塑性材料
を前記成形ロールにより挾圧成形して前記間隙の下流側
へ搬出するシート成形における搬出シートの温度測定装
置であって、非接触型の温度測定手段と、この非接触型
の温度測定手段を前記間隙から搬出されるシートの表面
と、この表面にわずかな間隙を置いて対向する成形ロー
ルの表面とによって形成されるクサビ状の空間の奥部に
向けて支持すると共に前記間隙に沿って測定箇所を走査
させるための手段とからなる。
上記非接触型の温度測定手段は赤外線放射温度計とする
ことが好ましく、赤外線放射温度計が、シートの吸収波
長帯の赤外線を測定するように構成されていることが効
果的である。
（作 用） 所望の温度に加熱され可塑化されて成形ロールの間隙の
上流側に供給された可塑性材料は、前記可塑性材料の温
度より低く成形に適した所望の温度に制御されている成
形ロールによって冷却されつつ、成形ロールの回転によ
り間隙内へ引き込まれて挾圧成形され、シートとなって
間隙の下流側へ搬出される。ところで、成形ロールによ
る可塑性材料の冷却は、バンク量ｈに関係している。す
なわち、バンクを形成している可塑性材料は成形ロール
の回転によりそれらの表面によって間隙に引き込まれて
シートとなるため、間隙に達した可塑性材料の温度はバ
ンク量が大きければ成形ロールとの接触時間が長くなっ
てより大きく冷却され、逆にバンク量が小さければ冷却
の度合が小さくなる。そこで間隙から搬出されるシート
の温度は、バンク量が小さければ高く、バンク量が大き
ければ低くなる。本発明は、この知見に基づいてバンク
量をモニタするものである。
また、本発明のシート成形方法は、間隙から搬出される
シートの温度とバンク量との関係、またはバンク量と直
接関連付けることなく前記温度と製造されたシートの品
質との関係を前もって把握しておき、実際のシート成形
運転においては、間隙から搬出されるシートの温度を測
定し、測定された温度情報に基づいて例えばこの温度が
所望の温度となるように次に述べるバンク量に関係する
部分を制御する。すなわちバンク量は、成形ロールに対
する可塑性材料の供給量、成形ロールの回転速度ならび
に成形ロールの間隙の大小によって変化するため、これ
らの成形条件の１ないし複数を制御する。
シートの温度測定は、間隙の下流側から行なうことが可
能であり、この下流側には障害物がないため、容易に測
定でき、例えば赤外線放射温度計を用いれば非接触でよ
り正確な測定ができる。
シートの温度測定は巾方向の複数個所で行なうか、また
は測定位置を巾方向に走査して全巾を連続的に測定する
ことにより、巾方向の平均値を求めてこれにより前記制
御を行ない、さらには巾方向の温度分布を求めてフラッ
トダイの流出部近傍に設けられている巾方向流量分布調
整機構または成形ロール間隙の巾方向間隙分布を調整し
てバンク量の巾方向をも制御することが好ましい。
赤外線放射温度計によるシートの温度測定は、間隙から
搬出されるシートの表面とこの表面にわずかな間隙をお
いて対向する成形ロールの表面とによって成形されるク
サビ状の空間の奥部を測定するようにすれば、成形ロー
ルの表面は反射性を有するため、空洞放射効果によって
より正確な温度測定が可能となる。なお、赤外線放射温
度計による場合は、シートの吸収波長帯の赤外線を測定
することにより外乱を小さく押えることができる。
（実施例） 以下本発明の実施例について第１図ないし第１０図を参
照して説明する。第１図において、１は押出機であり、
ホッパ２へ直接または図示しない計量フィーダにより供
給された原料３をスクリュ４で送りつつ、この送りに伴
なうせん断作用による加熱と加熱・冷却用の熱交換器５
による温度制御によって原料３を溶融し、スクリーン６
を通してギヤポンプ７によりフラットダイ１０へ送出す
る。８はスクリュ４の回転駆動用のモータ、９はギヤポ
ンプ７の回転駆動用のモーターである。
フラットダイ１０には、図示を省略したヒータが取付け
られ、ギヤポンプ７から送出されてくる溶融プラスチッ
クまたはゴム等の可塑性材料１４を所望の温度に制御し
て、第２図に示したように、成形ロール１１，１２の間
隙１３の上流側へ供給するようになっている。フラット
ダイ１０に取付けられているヒータは、よく知られてい
るように巾方向温度分布を適宜に定められるように構成
されている。また、フラットダイ１０には、公知のリッ
プ調整装置１７ａ，チョークバー１７ｂおよび前記ヒー
タ等の巾方向流量分布調整機構が第２図および第７図に
示すようにフラットダイ１０の流出部であるリップ１０
ａの近傍に設けられ、リップ１０ａから吐出される可塑
性材料１４の巾方向（第７図において左右方向）分布を
調整できるようになっている。
成形ロール１２は、第８図に示すように、両端を軸受３
１，３２によって回転自在に支持され、これらの軸受３
１，３２は図示しない装置フレームに固定されている。
成形ロール１１は両端を主軸受３３，３４によって回転
自在に支持されている。両成形ロール１１，１２は温度
制御された流体を内部に流し、所望の温度に制御される
ようになっている。主軸受３３，３４は、第１図および
第９図に示すように、互いに逆方向へ等しい量だけ回転
されるモータ３５，３６によって駆動されるねじ等の昇
降装置３７，３８により図示を省略した装置フレームに
対し昇降さるえる可動台３９，４０上に取付けられ、い
わゆる公知のロールクロス制御が可能になっている。主
軸受３３，３４は、第１図に示ように（主軸受３３側の
構成は主軸受３４側の構成と同一であり、同図には主軸
受３４側のみを示す）、可動台３９，４０のガイド４２
により成形ロール１２に対し接離する方向へ移動可能に
取付けられている。可動台３９，４０上にはストッパ４
４が取付けられ、主軸受３３，３４にはストッパ４４に
対向するテーパブロック４６が設けられ、これらの間に
クサビ上の間隙調整部材４８が介在されている。間隙調
整部材４８はモータ４９，５０によって上下動され、シ
リンダ等の加圧装置５１，５２によって主軸受３３，３
４を成形ロール１２側へ押圧したとき、成形ロール１
１，１２間の間隙１３の大きさを所望の値に設定するよ
うになっている。
また、第８図に示すように、成形ロール１１の主軸受３
３，３４よりさらに外方の端部には補助軸受５３，５４
が回転自在に取付けられている。これらの補助軸受５
３，５４は、可動台３９，４０に取付けられたシリンダ
等の駆動装置５５，５６により第８図において下方に引
張られ、成形ロール１１をバンク圧延力に抗して第８図
に示す方向へ曲げる力を作用させ、成形ロール１１，１
２間の間隙１３の巾方向分布を調整する、いわゆる公知
のロールベンディング制御が可能になっている。なお、
成形ロール１１，１２は第１図に示すモータ５７，５８
により回転を与えられる。
第１図および第２図において、成形ロール１１，１２の
間隙１３の下流側には、温度測定手段２０が設けられて
いる。温度測定手段２０は、間隙１３から搬出されるシ
ート１５の温度を測定するためのもので、本実施例では
非接触型の赤外線放射温度計２１を用いている。この赤
外線放射温度計２１は、間隙１３から搬出されるシート
１５の表面とこれに対向している成形ロール１１の表面
とによって成形されるクサビ状の空間１６（第２図参
照）の奥部に向けられ、間隙１３から搬出された直後の
シート１５の表面から放射される赤外線からシート１５
の温度，厳密な意味ではシート１５の表面温度を測定す
るようになっている。本実施例のように、温度測定手段
２０として赤外線放射温度計２１を用いる場合は、シー
ト１５以外のものから放射される赤外線による外乱を押
えるため、シート１５の吸収波長帯すなわち可塑性材料
１４の種類によって異なるが一般にプラスチックでは約
３．４μｍ程度の波長の赤外線を測定するように構成す
ることが好ましい。
第２図に示すように、赤外線放射温度計２１は、装置フ
レーク２２に設けられたガイドレール２３に沿って移動
する走査ヘッド２４に取付けられている。ガイドレール
２３は成形ロール１２と平行に伸びており、走査ヘッド
２４の移動により赤外線放射温度計２１を間隙１３に沿
って移動させるようになっている。赤外線放射温度計２
１および走査ヘッド２４等からなる温度測定手段２０
は、第６図に示すように、走査ヘッド２４の位置すなわ
ちシート１５の巾方向における測定位置χと関係付けて
温度情報としてシート温度θ（χ）を連続的または適宜
な間隔で間欠的に出力するようになっている。この出力
すなわちシート温度θ（χ）は、第１図に示すように制
御部６０に与えられるようになっている。
制御部６０は、第１図に示すようにシート温度θ（χ）
に対応してその所望値θｓ（χ）を前もって与えられる
設定温度記憶部６１から前記所望値すなわち設定値θｓ
（χ）が与えられるようになっている。また、制御部６
０には、フラットダイ１０から吐出する可塑性材料１４
の吐出温度θｔ（χ）を巾方向の複製箇所または全巾に
わたって連続的に検知する赤外線放射温度計等の温度セ
ンサ６２と、成形ロール１１の温度θｒを例えばその温
度を制御する流体の流出温度等から検知する温度センサ
６３ａまたは成形ロール１１の表面温度θｒ（χ）を巾
方向にわたって複数箇所または連続的に検知する温度セ
ンサ６３ｂとの出力がそれぞれ取込まれるようになって
いる。
制御部６０は、第４図に示すように、温度測定手段２０
からのシート温度θ（χ）と設定温度記憶部６１の設定
値θｓ（χ）とを比較部６０−２で比較し、測定位置χ
に対応した偏差△θ（χ）を求めると共に制御演算部６
０−３で両者のシート巾方向の平均値の偏差△を算出
するようになっている。なお、このとき、前記吐出温度
θｔ（χ）ロール温度θｒ（χ）（またはθｒ、以下単
に，θｒ（χ）という）によってシート温度θ（χ）が
変化するため、これらの温度θｔ（χ），θｒ（χ）の
変化による影響を避けるように、これらの温度θｔ
（χ），θｒ（χ）によってシート温度θ（χ）（また
は設定値θｓ（χ）の方でもよい）に第４図に示す計数
処理部６０−１によって修正を加えるように構成するこ
とが好ましい。前記偏差△および△θ（χ）は、表示
手段７０に表示される。なお、この表示手段７０はシー
ト温度θ（χ）または上記修正を加えたθ′（χ）を表
示してもよく、さらには制御演算部６０−３でバンク量
ｈ（χ）に換算して表示してもよい。
制御部６０の制御演算部６０−３は、平均値の偏差△
においてシート温度θ（χ）が設定値θｓ（χ）と異な
る場合には、各種成形条件となるスクリュ４およびギヤ
ポンプ７のモータ８，９の回転速度、成形ロール１１，
１２の回転駆動用のモータ５７，５８の回転速度、なら
びに間隙調整部材４７，４８の移動用モータ４９，５０
の少なくとも１組を制御するようになっている。また、
制御演算部６０−３は、測定位置χに対応した偏差△θ
（χ）が存在する場合には、リップ調整装置１７ａおよ
びチョークバー１７ｂ等の巾方向流量分布調整機構，ロ
ールクロス制御用のモータ３５，３６，ならびにロール
ベンディング制御用の駆動装置５５，５６の少なくとも
１つを制御するようになっている。
第３図には主要な制御ブロック図を示している。すなわ
ち、制御部６０に対して温度測定手段２０，温度センサ
６２，６３、後述するバンク圧延力検知用の検知器６４
および厚さ計６５が接続され、それぞれ成形ロール１
１，１２から搬出されたシート１５の温度および厚さの
計測値等が電気信号として入力される。そして、制御部
６０内のＣＰＵ等によって演算処理され、制御対象８０
であるところの可塑性材料供給部としての押出機１のス
クリューモータ８，ギヤポンプモータ９、リップ調整装
置１７ａ等の巾方向流量分布調整機構、成形ロール回転
駆動用のモータ５７，５８、成形ロール間隙調整用のモ
ータ４９，５０、ロールクロス制御用のモータ３５，３
６およびロールベンディング制御用の駆動装置５５，５
６に対して制御信号を出力するようになっている。
上記成形ロール間隙調整用のモータ４９，５０，ロール
クロス制御用のモータ３５，３６、ならびにロールベン
ディング制御用の駆動装置５５，５６の制御は、バンク
量ｈの大きさに関係して生ずるバンク圧延力すなわち成
形ロール１１，１２による可塑性材料１４の挾圧力によ
る成形ロール１１，１２の曲がりに関係すると共に、製
造されたシート１５の厚さに直接影響を及ぼすため、バ
ンク圧延力を検知するための検知器６４および厚さ計６
５からの出力を参照して制御の可否を設定するように構
成することが好ましい。なお、第１図において、６６
は、シート１５の設定厚さ記憶部である。
また、バンク圧延力を検知するための検知器６４は、第
１図に示すように、加圧装置５２からテーパブロック４
６および間隙調整部材４８を介してストッパ４４に作用
する力を検出するようになっている。本実施例では、加
圧装置５２の出力すなわち加圧力から前記検知器６４で
検知したストッパ４４に作用する力を差し引くことによ
ってバンク圧延力を求める方式を採用した例を示してい
るが、これに限定されるものではない。
次いで本装置の作用について説明する。押出機１により
加圧溶融され、フラットダイ１０に設けた図示しないヒ
ータによって所望の温度に制御された過塑性材料１４
が、スクリュ４およびギヤポンプ７の回転速度に応じた
供給量でフラットダイ１０からシート状に吐出される。
フラットダイ１０は、リップ調整装置１７ａ等の巾方向
流量分布調整機構により、全巾にわたり略等しい供給量
分布となるように可塑性材料１４を吐出する。
フラットダイ１０から吐出された可塑性材料１４は、第
２図に拡大して示すように、成形ロール１１，１２の間
隙１３の上流側にバンク１４ａを形成し、バンク量ｈに
応じて生ずる成形ロール１１，１２の引込力によって間
隙１３へ半強制的に押込まれ、挾圧作用を受けてシート
１５となり、間隙１３の下流側へ搬出される。
このとき、成形ロール１１，１２は、通常、所定温度に
制御された流体を通すことにより、フラットダイ１０か
ら吐出される可塑性材料１４の吐出温度θｔより低いシ
ート成形に適した温度θｒに制御されているため、バン
ク１４ａを形成している可塑性材料１４は成形ロール１
１，１２によって冷却されてシート１５となる。
このとき、成形ロール１１に対する可塑性材料１４の接
触長はバンク量ｈとほぼ等しいため、比較的高速でバン
ク１４ａの部分を通過して間隙１３から搬出されるシー
ト１５の成形ロール１１側の表面温度θは、バンク量ｈ
に関係した値をとる。第５図は、表面温度θとバンク量
ｈとの関係を示す。なお、このバンク量ｈは下式より求
めることができる。
ｈ＝ｆ（θ，θｔ，θｒ，ｔ，Ｔ，Ａ，Ｂ） ただし、θ，θｔ，θｒは前述したシート温度，吐出温
度，ロール温度であり、ｔはシート１５の厚さ、Ｔは成
形ロール１１，１２の回転数によって定まる同ロールへ
の可塑性材料１４の接触時間、Ａは可塑性材料１４の比
熱、比重、熱伝導率等の物性によって定まる定数、Ｂは
成形ロール１１，１２の物性によって定まる定数であ
る。
間隙１３から搬出されたシート１５は、成形ロール１１
から離れ、成形ロール１２側に送り出される。この間隙
１３から搬出されたシート１５の成形ロール１１に対向
する側の表面温度θが温度測定手段２０によって測定さ
れる。
温度測定手段２０の赤外線放射温度計２１は、成形ロー
ル１１の表面とこれに対向するシート１５の表面によっ
て形成されるクサビ状の空間１６の奥部に向けられてい
るが、この部分は上記両表面が略対向し、かつ成形ロー
ル１１の表面は赤外線に対し反射性を有するため、いわ
ゆる空洞放射に近い状態を示す。そこで、赤外線放射温
度計２１によりシート１５の表面温度θがより正確に測
定される。
赤外線放射温度計２１は、ガイドレール２３によって測
定ヘット２４が繰り返し移動することにより、シート１
５の巾方向に走査され、巾方向の測定位置χに関連した
シート温度θ（χ）（第６図参照）を出力し、制御部６
０へ与える。
制御部６０は、第４図に示すようにシート温度θ（χ）
を、第１図に示した温度センサ６２，６３から与えられ
るフラットダイ１０から吐出される可塑性材料１４の温
度θｔ（χ）および成形ロール１１の温度θｒ（χ）の
それらの設定値に対する偏差に従って計測処理部６０−
１で補正しつつ比較部６０−２によって設定温度記憶部
６１の設定温度θｓ（χ）と比較し、両者の測定位置χ
に対応した偏差△θ（χ）を出力すると共に制御演算部
６０−３で両者の平均値の偏差△を算出する。なお、
本実施例では上記バンク量ｈの式中の変数であるシート
厚さｔおよび接触時間Ｔの変化に対する補正を省略して
いる。
例えばシート温度θの平均値θ１の方が設定値θｓ
（χ）の平均値▲▼（χ）より高い場合は、第５図
から明らかなように、測定時のバンク量ｈ１が所望の値
ｈｓより小さいことを示す。そこで、この場合には、バ
ンク量を全巾的に増加させるように前記偏差△θの絶対
値に応じて成形ロール１１，１２間の間隙１３の間隙を
減少させ、バンク量ｈを増加させる。なおスクリュ４お
よびギヤポンプ７の回転速度を高めて可塑性材料１４の
供給量を増加させるか、または成形ロール１１，１２の
回転速度を減少させても同様の効果が得られる。
また、測定位置χに対応した偏差△θ（χ）が存在する
場合には、バンク量ｈを部分的に変化させるように、第
７図に示したリップ調整装置１７ａ等の巾方向流量分布
調整機構を調整してバンク量ｈ（χ）の巾方向分布を所
定の分布にする。
前述した実施例は、間隙１３から搬出されるシート１５
の温度θ（χ）を測定してバンク量ｈ（χ）を所望値に
保つように制御する方法について述べた、このバンク量
ｈ（χ）は良質のシート１５を得るための最も重要なパ
ラメータであるが、パンク量ｈ（χ）を直接の制御目的
とせずに良質のシート１５が得られるときの前記シート
１５の温度θ（χ）を前もって把握しておき、該温度自
身を制御目的としても同様の作用効果が得られることは
言うまでもない。
ここで、最終的なシート１５の厚さに影響する要因は、
上述したようにバンク量ｈ（χ）と、フラットダイ１０
から供給される可塑性材料１４の巾方向の厚さおよび成
形ロール１１，１２自体の彎曲と互いに関連し合ってい
る。
したがって、より均一厚さで歪みのないシートを成形す
る自動化システムを構築するためには、フラットダイ
１０による巾方向流量分布の調整の実施、シート１５
の巾方向厚さ分布の調整（ロールクロス，ロールベンデ
ィング）、バンク量ｈ調整、を順序立てて制御する必
要がある。
第１０図には、この装置を用いたより具体的な成形工程
の一例を示す。
まず、成形目標となるシート厚さを設定する（１０
０）。
この厚さの設定値に対応して、押出機１のスクリューモ
ータ８、およびギヤポンプモータ９の回転速度と、成形
ロール１１，１２間の間隙１３とが予め定められた値に
初期設定される（１０１）。
次に、押出機１を作動して可塑性材料１４を成形ロール
１１，１２の間隙１３に供給し、成形ロール１１，１２
によってシート状に挾圧成形して間隙１３の下流側に搬
出して初期成形し、この初期成形シートの厚さｔを測定
する（１０２）。
そして、測定されたシート１５の厚さｔに基づいて、成
形ロール１１，−１２の回転速度を制御し、基本的なシ
ート厚さｔ（平均値）を決定する（１０３）。
その後、成形ロール１１，１２の間隙１３から搬出され
るシート１５の温度θ（χ）を温度測定手段２０によっ
て測定する。そして、第４図を参照して上述したよう
に、測定された温度情報θ（χ）が目標となるバンク量
ｈｓ（χ）に対応して予め与えられた値θｓ（χ）とな
るようにフラットダイ１０のリップ調整装置１７ａ等の
巾方向流量分布調整機構によって前記目標のバンク量ｈ
ｓ（χ）となるように細く制御する（１０４，１０
５）。
さらに、シート１５の厚さｔ（χ）の測定を行ない、必
要に応じてロールベンディングおよびロールクロス制御
を行なう（１０６，１０７）。
このような工程を経ることにより、最終的に初期の設定
シート厚となる。
第１１図(a)〜(c)に、温度測定手段２０とシート厚さ計
６５を用いてシート成形試験を行った際のシート温度θ
（χ）とシート厚さｔ（χ）とを時間差を設けて測定す
ることにより測定位置の同期をとったものを示す。な
お、第１１図(a)〜(c)は、シート温度θとシート厚さｔ
との相関関係を把握し易くするため、目盛の増加方法を
上下逆にしてある。また、実験に用いた可塑性材料はポ
リカーボネート（ＰＣ）、フラットダイ１０の巾は１１
００mm，吐出量は１６０kg/H，フラットダイ１０からの
吐出温度θｔは２７５℃，成形ロール１１，１２の温度
θｒは１４０℃に設定・制御した。
本来であれば、バンク量ｈ（χ）と温度測定手段２０に
よって測定したシート１５の温度θ（χ）との相関関係
を直接、実験で確認することが望ましいが、前述した理
由からバンク量ｈ（χ）を直接測定することは非常に困
難であるため、あらかじめフラットダイ１０と成形ロー
ル１１，１２の間の距離を実際のシート成形時より意図
的にかなり離し、バンク量ｈ（χ）を肉眼で確認できる
ようにした。更に、成形ロール１１，１２の挾圧力を実
際のシート成形時より低くし、成形ロール１１，１２の
ロールのたわみを極力少なくすることにより、成形ロー
ル１１，１２の間隙１３の大きさをできるだけ一定にし
て実験を行った。
このことにより、シート１５の厚さｔは、バンク量ｈが
大きい時はほぼ比較的に厚く、小さいときは薄く、くま
り高い正の相関関係を持たせるようにした。
第１１図(a)は、上記のような特別な成形条件における
シート成形の初期状態を示す。同図から明らかなよう
に、前記シート厚さｔ（χ）とシート温度θ（χ）には
良好な負の相関関係がある。したがって、前記理由によ
り、シート温度θ（χ）とバンク量ｈ（χ）との間にも
良好な相関関係があると見なすことができる。実際、目
視による観察でも、シート両端部のバンク量ｈが大き
く、シート中央部のバンク量ｈが小さいことが認められ
ており、シート温度θ（χ）とバンク量ｈ（χ）の間に
良好な相関関係のあることが確認できた。また、この成
形状態では、シート中央部のバンク量ｈが不足している
ため、“ひけ”と呼ばれている表面欠損が、また、シー
ト両端部ではバンク量が過剰なため、“バンクマーク”
と呼ばれている表面欠損を生じた。このように、表面欠
損が、前記シート温度θ（χ）からバンク量ｈ（χ）を
測定することによって予知できるので、シート温度θ
（χ）はシート表面の欠損検知にも極めて有効である。
同図(b)は同図(a)の状態に対してフラットダイ１０と成
形ロール１１，１２の距離を狭め、さらに間隙１３を小
さくしてロール挾圧力を増大させ、実際的なシート成形
条件に設定するとともにフラットダイ１０の間隙１３の
分布を調整してシート中央部の巾方向厚さ分布をフラッ
トに修正した際の状態を示す。この結果、同図から明ら
かなように、シート厚さｔはシート両端部を除いてほぼ
フラットであるが、シート温度θ（χ）はシート中央部
が若干高い温度分布となっている。これはシート中央部
がシート両端部に比べてバンク量ｈが小さく、シート両
端部がシート中央部に比べてバンク量ｈが大きいためで
ある。
このように、バンク量ｈ（χ）はシート中央部で小さく
シート両端部で大きくなる現象は、シート厚さ分布ｔ
（χ）はフラットであるが、成形ロール１１，１２はシ
ート挾圧力のためにたわんでおり、間隙１３はロール中
央部の方がロール両端部より大きくなっているためであ
る。このような成形条件では、シート厚さは一応フラッ
トでもバンク量ｈが不均一であるために、シート表面欠
損が生じやすいため、均質なシートは得られにくく、好
ましいことではない。すなわち、シート厚さｔ（χ）が
フラットであっても、バンク量ｈが適正でないと、シー
ト表面欠損を生じるため、バンク量ｈの連続監視が不可
欠である。
同図(c)は同図(b)に対して、バンク量ｈ（χ）を所望の
値にフラットにするために、シート温度θ（χ）をある
値にフラットするようフラットダイ１０の巾方向流量分
布の調整と成形ロール１１，１２の回転速度の調整を行
なった状態を示す。同図から明らかなように、シート温
度θ（χ）がフラットであるの対し、シート厚さｔ
（χ）はシート中央部が厚く、シートエッジ部を除いた
シート両端部が薄い凸状の分布となっている。これはバ
ンク量ｈが均一であるために前記のロールたわみによ
り、凸状の分布となっているためである。
このようにシート温度θ（χ）を所望の温度にフラット
にすることにより、バンク量ｈが所望の値でかつ均一な
表面欠損のない、良質のシート成形を行うことができる
が、ロールたわみのためにシート厚さ分布は凸状となっ
てしまう。これに対しては、同図(c)の成形状態におい
て、クラウニングロールの使用または、ロールベンディ
ング，もしくはロールクロス等のロールたわみ補正機構
を用いることにより、均一バンク状態においても、シー
ト全巾にわたってシート厚さがフラットで理想的な良質
のシートを成形することが可能である。
前述した実施例は、間隙１３から搬出されるシート１５
の温度θ（χ）を測定し、その結果に基づいて成形条件
を自動調整する例を示したが、バンク量ｈ（χ）を確実
に把握することが最も重要なことであり、これに基づく
成形条件の調整は人手によって行ってもよいことは言う
までもない。
更に、前記シート温度θは、フラットダイ１０からのシ
ート流出口に極めて近い位置で測定しているため、シー
ト厚さ計等と比べて制御におけるタイムラグが非常に短
い。このため、シート初期成形時の変動を生じ易い時期
にも的確に制御することができ、極めて短い時間で所望
の製品シートを得る成形条件に調整することが可能であ
る。また、各種外乱に対しても迅速な応答が可能とな
り、極めて良質なシートを非常に高い収率で成形するこ
とが可能となる。
（発明の効果） 以上述べたように本発明のバンク量モニタ方法およびそ
の装置によれば、バンク量を的確に把握することがで
き、成形条件の解析を的確に行なうことが可能となる、
同成形条件の測定、制御を容易かつ的確に行なうことが
可能になった。
また、本発明のシート成形方法およびその装置によれ
ば、シート品質に大きく影響するバンク量を自動的にか
つ的確に制御することができるため、”ひけ”や”バン
クマーク”等の表面欠陥がないことはもちろん所望の特
性を有する極めて良質のシートを製造することができ
る。
また本発明のシート温度測定方法およびその装置によれ
ば、成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を非
接触でより正確に測定することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の実施例を示す構成図、第２図はシート
成形部およびシート温度測定部の部分拡大図、第３図は
主要制御ブロック図、第４図は温度検出の処理系を示す
ブロック図、第５図は搬出されるシート温度θとバンク
量ｈの関係を示す図、第６図はシート巾方向の測定位置
χに対応したシート温度θ（χ）の一例を示す図、第７
図はフラットダイを第１図および第２図において下方か
ら見た図、第８図は成形ロールのベンディング制御部の
概略平面図、第９図は第８図のVII−VII線による断面
図、第１０図は成形工程の一例を示す工程図、第１１図
(a)〜(c)はシート温度θ（χ）をフラットにする過程の
シート温度θ（χ）とシート厚さｔ（χ）との実験例を
示す図である。 符号の説明 １……押出器、４……スクリュ ７……ギヤポンプ ８，９，３５，３６，５０，５７，５８……モータ １０……フラットダイ、１１，１２……成形ロール １３……間隙、１４……可塑性材料 １４ａ……バンク、１５……シート １７ａ，１７ｂ……巾方向流量分布調整機構 ２０……温度測定手段 ２１……赤外線放射温度計 ２４……走査ヘッド、３３，３４……主軸受 ３７，３８……昇降装置 ４８……間隙調整部材 ５２……加圧装置、５３，５４……補助軸受 ５５，５６……駆動装置 ６０……制御部、６１……温度設定記憶部 ６２，６３……温度センサ ６４……検知器（バンク圧延力検知用） ６５……厚さ計、６６……設定厚さ記憶部 ７０……表示手段、８０……制御対象

Claims (37)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ほぼ平行に配列されそれぞれ所望の温度に
    制御されて回転する一対の成形ロールの間隙の上流側
    に、所望の温度に加熱され可塑化された可塑性材料を供
    給し、この可塑性材料を前記成形ロールによってこの成
    形ロールの間隙の上流側に可塑性材料の溜りであるバン
    クを形成しながらシート状に挾圧成形して前記間隙の下
    流側へ搬出するシート成形におけるバンク量のモニタ方
    法において、 前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測
    定し、測定された温度情報に基づいて前記バンク量を推
    定することを特徴とするバンク量モニタ方法。
  2. 【請求項２】測定されるシートの温度情報は、搬出され
    るシートの巾方向の少なくとも複数箇所の温度分布であ
    る請求項１に記載のバンク量モニタ方法。
  3. 【請求項３】測定されたシートの温度情報を、前記間隙
    の上流側に供給される可塑性材料の温度情報により補正
    して前記バンク量を推定することを特徴とする請求項１
    または２に記載のバンク量モニタ方法。
  4. 【請求項４】測定されたシートの温度情報を、成形ロー
    ルの温度情報によって補正して前記バンク量を推定する
    ことを特徴とする請求項１，２または３に記載のバンク
    量モニタ方法。
  5. 【請求項５】非接触型の温度測定手段を用い、前記間隙
    から搬出されるシートの表面とこの表面に対向する成形
    ロールの表面とによって形成されるクサビ状の空間の奥
    部に前記非接触型の温度測定手段を向けて前記シートの
    温度を測定することを特徴とする請求項１または２に記
    載のバンク量モニタ方法。
  6. 【請求項６】ほぼ平行に配列されそれぞれ所望の温度に
    制御されて回転する一対の成形ロールの間隙の上流側
    に、所望の温度に加熱され可塑化された可塑性材料を供
    給し、この可塑性材料を前記成形ロールによってこの成
    形ロールの間隙の上流側に可塑性材料の溜りであるバン
    クを形成しながらシート状に挾圧成形して前記間隙の下
    流側へ搬出するシート成形におけるバンク量モニタ装置
    において、 前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測
    定するための温度測定手段とバンク量を推定するために
    前記温度測定手段によって測定された温度情報を取り込
    んで表示する表示手段と、を有することを特徴とするバ
    ンク量モニタ装置。
  7. 【請求項７】前記温度測定手段は、搬出されるシートの
    巾方向の少なくとも複数箇所の温度を測定するように構
    成されている請求項６に記載のバンク量モニタ装置。
  8. 【請求項８】前記温度測定手段と前記表示手段との間
    に、前記温度情報からバンク量に算出するための演算部
    を接続したことを特徴とする請求項６または７に記載の
    バンク量モニタ装置。
  9. 【請求項９】前記間隙に供給される可塑性材料の温度を
    検知するための第１温度センサを設けると共に、前記温
    度測定手段と前記表示手段との間に、前記第１温度セン
    サの出力に基づいて前記温度情報を修正するための計測
    処理部を接続したことを特徴とする請求項６，７または
    ８に記載のバンク量モニタ装置。
  10. 【請求項１０】前記成形ロールの温度を検知するための
    第２温度センサを設けると共に、前記温度測定手段と前
    記表示手段との間に、前記第２温度センサの出力に基づ
    いて前記温度情報を修正するための計測処理部を接続し
    たことを特徴とする請求項６，７，８または９に記載の
    バンク量モニタ装置。
  11. 【請求項１１】前記第１，第２温度センサは、それぞれ
    の巾方向の少なくとも複数個所の温度を検知するように
    構成されている請求項９または１０に記載のバンク量モ
    ニタ装置。
  12. 【請求項１２】前記温度測定手段は、赤外線放射温度計
    であり、前記間隙から搬出されるシートの表面とこの表
    面に対向する成形ロールの表面とによって形成されるク
    サビ状の空間の奥部に向けて取付けられている請求項６
    または７に記載のバンク量モニタ装置。
  13. 【請求項１３】赤外線放射温度計は、前記シートの吸収
    波長帯の赤外線を測定するよう構成されている請求項１
    ２に記載のバンク量モニタ装置。
  14. 【請求項１４】ほぼ平行に配列されそれぞれ所定温度に
    制御されて回転する一対の成形ロールの間隙の上流側
    に、所望の温度に加熱され可塑化された可塑性材料を供
    給し、この可塑性材料を前記成形ロールによってこの成
    形ロールの間隙の上流側に可塑性材料の溜りであるバン
    クを形成しながらシート状に挾圧成形して前記間隙の下
    流側へ搬出するシート成形方法において、 前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測
    定し、測定された温度情報に基づいて各種成形条件を制
    御することを特徴とするシート成形方法。
  15. 【請求項１５】成形条件は可塑性材料の供給量である請
    求項１４に記載のシート成形方法。
  16. 【請求項１６】成形条件は成形ロールの回転速度である
    請求項１４に記載のシート成形方法。
  17. 【請求項１７】成形条件は成形ロールの間隙である請求
    項１４に記載のシート成形方法。
  18. 【請求項１８】測定されるシートの温度情報は、搬出さ
    れるシートの巾方向の少なくとも複数箇所からなる温度
    分布である請求項１４，１５，１６または１７に記載の
    シート成形方法。
  19. 【請求項１９】測定されるシートの温度情報に対して基
    準となる測定温度情報が、供給される可塑性材料の巾方
    向の温度分布に対応した分布となるように定められてい
    る請求項１８に記載のシート成形方法。
  20. 【請求項２０】成形すべきシートの成形目標となる厚さ
    を設定する工程と、 この設定厚さに基づいて、押出機からの可塑性材料の供
    給量と、シートを成形するための一対の成形ロールの間
    隙と、を初期設定する工程と、 この成形ロールの間隙に、押出機に接続されスリット状
    の流出部を有するフラットダイから可塑性材料を供給
    し、この可塑性材料を前記成形ロールによってこの成形
    ロールの間隙の上流側に可塑性材料の溜り部であるバン
    クを形成しながら挾圧成形して前記間隙の下流側にシー
    トとして搬出する初期成形工程と、 初期成形されるシートの平均厚さに基づいて成形ロール
    の回転速度を初期設定する工程と、 成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測定
    し、測定された温度情報が目標となるバンク量に対応し
    て予め与えられた値となるように少なくともフラットダ
    イの流出部近傍に設けられている巾方向流量分布調整機
    構を調整してバンク量を調整する工程と、を備えて成る
    ことを特徴とするシート成形方法。
  21. 【請求項２１】バンク量調整後の成形ロールから搬出さ
    れるシートの厚さを測定し、その測定値に基づいて成形
    ロールの間隙の巾方向分布を調整する工程、を備えて成
    ることを特徴とする請求項２０に記載のシート成形方
    法。
  22. 【請求項２２】所定の温度に加熱し可塑化した可塑性材
    料を供給するための装置と、同装置から供給された可塑
    性材料を挾圧成形するための所定の間隙を設けてほぼ平
    行に配列されそれぞれ所定の温度に制御されて回転する
    一対の成形ロールと、を備えたシート成形装置におい
    て、 前記成形ロールの間隙から搬出されるシートの温度を測
    定するための温度測定手段と、 該温度測定手段により測定された温度情報に基づいて各
    種制御対象を最適の成形条件に制御する制御手段と、を
    具備して成ることを特徴とするシート成形装置。
  23. 【請求項２３】制御対象が可塑性材料供給部である請求
    項２２に記載のシート成形装置。
  24. 【請求項２４】制御対象は成形ロールの回転駆動部であ
    る請求項２２に記載のシート成形装置。
  25. 【請求項２５】制御対象は成形ロールの間隙調整部であ
    る請求項２２に記載のシート成形装置。
  26. 【請求項２６】温度測定手段が、シートの巾方向の少な
    くとも複数の測定位置に関連付けて出力を生じるように
    構成された請求項２２，２３，２４または２５に記載の
    シート成形装置。
  27. 【請求項２７】温度測定手段が、測定箇所をシートを巾
    方向に走査可能に構成され、かつ巾方向の各測定位置に
    関連付けて出力を生じるように構成されている請求項２
    ６に記載のシート成形装置。
  28. 【請求項２８】測定されるシートの温度情報に対して基
    準となる設定温度情報が、シート巾方向位置によって異
    なるように構成されている請求項２６または２７に記載
    のシート成形装置。
  29. 【請求項２９】可塑性材料の供給装置は可塑性材料を押
    し出す押出機と、スリット状の流出部を有するフラット
    ダイと、可塑性材料を押出機からフラットダイに向けて
    送出させるギヤポンプとを具備していることを特徴とす
    る請求項２２に記載のシート成形装置。
  30. 【請求項３０】制御手段による制御対象が押出機のスク
    リュおよびギヤポンプの回転速度であることを特徴とす
    る請求項２９に記載のシート成形装置。
  31. 【請求項３１】制御対象部が、フラットダイの巾方向流
    量分布調整機構である請求項２９に記載のシート成形装
    置。
  32. 【請求項３２】温度測定手段は非接触型の測定手段であ
    る請求項２２乃至２７のいづれかの項に記載のシート成
    形装置。
  33. 【請求項３３】温度測定手段は赤外線放射温度計である
    請求項３２に記載のシート成形装置。
  34. 【請求項３４】ほぼ平行に配列されそれぞれ所望の温度
    に制御されて回転する一対の成形ロールの間隙と上流側
    に、所望の温度に加熱され可塑化された可塑性材料を供
    給し、前記可塑性材料を前記成形ロールにより挾圧成形
    して前記間隙の下流側へ搬出するシート成形における搬
    出シートの温度測定方法であって、非接触型の温度測定
    手段を用い、前記間隙から搬出されるシートの表面とこ
    の表面にわずかな間隙を置いて対向する成形ロールの表
    面とによって形成されるクサビ状の空間の奥部に前記非
    接触型の温度測定手段を向けて前記シートの温度を測定
    することを特徴とするシート温度測定方法。
  35. 【請求項３５】ほぼ平行に配列されそれぞれ所望の温度
    に制御されて回転する２本の対をなす成形ロールの間隙
    の上流側に、所望の温度に加熱され可塑化された可塑性
    材料を供給し、前記可塑性材料を前記成形ロールにより
    挾圧成形して前記間隙の下流側へ搬出するシート成形に
    おける搬出シートの温度測定装置であって、非接触型の
    温度測定手段と、この非接触型の温度測定手段を前記間
    隙から搬出されるシートの表面と、この表面にわずかな
    間隙を置いて対向する成形ロールの表面とによって形成
    されるクサビ状の空間の奥部に向けて支持すると共に前
    記間隙に沿って測定箇所を走査させるための手段とから
    なるシート温度測定装置。
  36. 【請求項３６】非接触型の温度測定手段は赤外線放射温
    度計である請求項３５に記載のシート温度測定装置。
  37. 【請求項３７】赤外線放射温度計が、シートの吸収波長
    帯の赤外線を測定するように構成されていることを特徴
    とする請求項３６記載のシート温度測定装置。
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