JPH0637660B2 - 鉄鉱石流動層還元装置 - Google Patents
鉄鉱石流動層還元装置Info
- Publication number
- JPH0637660B2 JPH0637660B2 JP28660086A JP28660086A JPH0637660B2 JP H0637660 B2 JPH0637660 B2 JP H0637660B2 JP 28660086 A JP28660086 A JP 28660086A JP 28660086 A JP28660086 A JP 28660086A JP H0637660 B2 JPH0637660 B2 JP H0637660B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fluidized bed
- furnace
- iron ore
- reduction
- bed reduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Manufacture Of Iron (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は溶融還元法・高炉法等に使用するための、鉄鉱
石を流動層還元炉で還元する鉄鉱石還元装置に関する。
石を流動層還元炉で還元する鉄鉱石還元装置に関する。
(従来の技術) 鉄鉱石を還元して溶銑を製造するために、高炉を使用す
る方法、シャフト炉で還元した鉄鉱石を電気炉で溶解す
る方法が従来から採用されている。
る方法、シャフト炉で還元した鉄鉱石を電気炉で溶解す
る方法が従来から採用されている。
高炉を使用する方法では、熱源及び還元剤として多量の
コークスを使用し、鉄源である鉄鉱石は炉内に於ける通
気性、還元性を向上させるために通常焼結され、焼結鉱
として高炉に装入れされている。このようなことから、
該高炉法は、強粘結炭を乾溜をするためのコークス炉設
備及び焼結鉱を製造する為の焼結設備を必要とする。従
って、該高炉法には、多大な設備費は勿論のこと、多く
のエネルギー及び労働が必要となる。この為、高炉法に
は処理コストが高くなるという欠点があった。更に、強
粘結炭は世界的に賦存量が少なく、しかもその分布が地
域的に偏っているため供給が不安定である。
コークスを使用し、鉄源である鉄鉱石は炉内に於ける通
気性、還元性を向上させるために通常焼結され、焼結鉱
として高炉に装入れされている。このようなことから、
該高炉法は、強粘結炭を乾溜をするためのコークス炉設
備及び焼結鉱を製造する為の焼結設備を必要とする。従
って、該高炉法には、多大な設備費は勿論のこと、多く
のエネルギー及び労働が必要となる。この為、高炉法に
は処理コストが高くなるという欠点があった。更に、強
粘結炭は世界的に賦存量が少なく、しかもその分布が地
域的に偏っているため供給が不安定である。
一方、シャフト炉による鉄鉱石の還元法は鉄鉱石をペレ
ット化する前処理を行うことが必要となり、また還元
剤、熱源として高価な天然ガス等を大量に消費するとい
う欠点がある。
ット化する前処理を行うことが必要となり、また還元
剤、熱源として高価な天然ガス等を大量に消費するとい
う欠点がある。
このような従来の溶銑製造技術に代わるものとして、溶
融還元精練法が注目を浴びている。この方法で使用する
溶融還元炉は使用する原料に制約を受けることなく、よ
り小規模な設備により鉄系合金の溶湯を製造することを
目的として開発されたものである。
融還元精練法が注目を浴びている。この方法で使用する
溶融還元炉は使用する原料に制約を受けることなく、よ
り小規模な設備により鉄系合金の溶湯を製造することを
目的として開発されたものである。
上述する溶融還元法の一例として本発明者は先に第4図
に示すフローで構成される方法を特願昭59〜1840
56号として提案している。
に示すフローで構成される方法を特願昭59〜1840
56号として提案している。
この方法によるとき、次のようにして溶銑が製造され
る。即ち鉄鉱石1及び石灰石2は流動層予熱炉3内で石
炭4と空気5との燃焼反応で生じた熱によって加熱され
る。その結果、石灰石2(CaCO3)は生石灰(Ca
O)となって流動層還元炉6に供給される。
る。即ち鉄鉱石1及び石灰石2は流動層予熱炉3内で石
炭4と空気5との燃焼反応で生じた熱によって加熱され
る。その結果、石灰石2(CaCO3)は生石灰(Ca
O)となって流動層還元炉6に供給される。
流動層還元炉6内では流動状態の予熱鉱石及び生灰石に
石炭7及び酸素又は酸素含有ガスが吹き込まれる。この
石炭7は、流動層還元炉6内で予熱鉱石と熱交換し、ま
た酸素との反応による部分燃焼によって熱分解する。こ
れにより、石炭7は、還元性のガスを発生すると共に、
チャー9となる。
石炭7及び酸素又は酸素含有ガスが吹き込まれる。この
石炭7は、流動層還元炉6内で予熱鉱石と熱交換し、ま
た酸素との反応による部分燃焼によって熱分解する。こ
れにより、石炭7は、還元性のガスを発生すると共に、
チャー9となる。
他方、溶融還元炉10で発生したガス又はそのガスを脱
炭酸処理して得られる還元ガス11は、流動層還元炉6
からの燃料ガス12との熱交換によって700〜900℃に昇
温された後、流動層還元炉6に吹き込まれる。流動層還
元炉6に吹き込まれた還元ガス11は石炭7の熱分解に
より生成した還元ガスと混合され、流動状態にある高温
の粉粒状鉄鉱石を還元し、還元鉱13を生成する。
炭酸処理して得られる還元ガス11は、流動層還元炉6
からの燃料ガス12との熱交換によって700〜900℃に昇
温された後、流動層還元炉6に吹き込まれる。流動層還
元炉6に吹き込まれた還元ガス11は石炭7の熱分解に
より生成した還元ガスと混合され、流動状態にある高温
の粉粒状鉄鉱石を還元し、還元鉱13を生成する。
また、流動層予熱炉3内に生成した生石灰14は、予熱
鉱石と共に流動層還元炉6に装入されて、流動層還元炉
6内にあるガスの脱流を行う。次いで、該生石灰14
は、還元鉱13及びチャー9と共に流動層還元炉6から
排出される。
鉱石と共に流動層還元炉6に装入されて、流動層還元炉
6内にあるガスの脱流を行う。次いで、該生石灰14
は、還元鉱13及びチャー9と共に流動層還元炉6から
排出される。
このようにして得られた還元鉱13、チャー9及び生石
灰14に対して、溶融還元炉10に於ける熱バランス上
必要な石炭、コークス等の炭材が外部から加えられ、混
練される。次いで、混合物は、ブリッケットマシン等の
塊成化装置15によってブリッケット16に成型された
後、装入装置17によって溶融還元炉10に装入され
る。
灰14に対して、溶融還元炉10に於ける熱バランス上
必要な石炭、コークス等の炭材が外部から加えられ、混
練される。次いで、混合物は、ブリッケットマシン等の
塊成化装置15によってブリッケット16に成型された
後、装入装置17によって溶融還元炉10に装入され
る。
この溶融還元炉10には、上吹きランス18から酸素1
9が浴に向かって吹き付けられると共に、底吹き羽口2
0から浴中に酸素及び炭材が吹き込まれている。そし
て、ブリケット16に含まれている炭材、底吹き羽口2
0から酸素と共に吹き込まれている炭材、装入装置17
から供給されたコークス21等の炭材は、上吹きランス
18から供給された酸素と反応し、溶融還元炉10内に
大量の熱を発生する。この発生熱によって、ブリケット
16中の還元鉱13が溶解し、還元が進行して溶銑とな
る。
9が浴に向かって吹き付けられると共に、底吹き羽口2
0から浴中に酸素及び炭材が吹き込まれている。そし
て、ブリケット16に含まれている炭材、底吹き羽口2
0から酸素と共に吹き込まれている炭材、装入装置17
から供給されたコークス21等の炭材は、上吹きランス
18から供給された酸素と反応し、溶融還元炉10内に
大量の熱を発生する。この発生熱によって、ブリケット
16中の還元鉱13が溶解し、還元が進行して溶銑とな
る。
一方、還元鉱13中の脈石と炭材及び生石灰14とが反
応して、スラグ23が生成する。このスラグ23は溶融
還元炉10内に貯留し、時間が経過するにつれてその量
を増していく。そこで、該スラグ23を間欠的または連
続的に炉外に排出する。
応して、スラグ23が生成する。このスラグ23は溶融
還元炉10内に貯留し、時間が経過するにつれてその量
を増していく。そこで、該スラグ23を間欠的または連
続的に炉外に排出する。
(発明が解決しようとする問題点) このような溶融還元法においては、特にその開発過程か
らしても明らかなように、使用可能な原料の範囲の拡
大、熱回収の効率化、溶融還元炉に於ける精練反応の促
進を如何にして達成するかが今後の課題である。
らしても明らかなように、使用可能な原料の範囲の拡
大、熱回収の効率化、溶融還元炉に於ける精練反応の促
進を如何にして達成するかが今後の課題である。
しかし、鉄鉱石還元装置に用いている高速流動層におい
て炉内での鉄鉱石の分布は炉高が高くなるほど希薄な状
態となる。即ち第3図に示す如く、鉄鉱石の濃度を示す
空隙率は炉高の高さに従って指数関数的に激減する。
て炉内での鉄鉱石の分布は炉高が高くなるほど希薄な状
態となる。即ち第3図に示す如く、鉄鉱石の濃度を示す
空隙率は炉高の高さに従って指数関数的に激減する。
従ってこのような状態で鉄鉱石の還元を行っても鉄鉱石
と還元ガスの反応性が悪く還元速度ガス利用率が低く生
産設備規模が大になる欠点があった。
と還元ガスの反応性が悪く還元速度ガス利用率が低く生
産設備規模が大になる欠点があった。
そこで本発明では流動層還元炉自体の形状を変形させる
ことに流動層還元炉内の粒子の内部滞留量を増し、炉高
方向の粒子濃度を確保することにより高速流動反応を促
進させることとした。
ことに流動層還元炉内の粒子の内部滞留量を増し、炉高
方向の粒子濃度を確保することにより高速流動反応を促
進させることとした。
(問題点を解決するための手段) 本発明の鉄鉱石還元装置は、溶融還元法に使用する還元
鉱石を製造する設備に於いて、流動層還元炉に外部粒子
循環装置を付設し、該炉内を炉高方向に複数個の拡大縮
小部を設けたものである。
鉱石を製造する設備に於いて、流動層還元炉に外部粒子
循環装置を付設し、該炉内を炉高方向に複数個の拡大縮
小部を設けたものである。
(作用) 本発明は上述のように構成し、流動層還元炉に粉鉱石・
石炭等の原料を装入し還元ガスをガス吹込みノズルから
吹込み原料粒子を高速流動化する。粒子は還元ガスに同
伴飛散し流動層炉内を高速流動するが、流動層還元炉の
炉高方向に複数個の拡大縮小部が設けられており、この
拡大部での渦流の発生により粒子の下降流が増大され、
粒子同志や壁と粒子の衝突、摩耗等が生じ粒子の飛散速
度にブレーキがかかる。
石炭等の原料を装入し還元ガスをガス吹込みノズルから
吹込み原料粒子を高速流動化する。粒子は還元ガスに同
伴飛散し流動層炉内を高速流動するが、流動層還元炉の
炉高方向に複数個の拡大縮小部が設けられており、この
拡大部での渦流の発生により粒子の下降流が増大され、
粒子同志や壁と粒子の衝突、摩耗等が生じ粒子の飛散速
度にブレーキがかかる。
また拡大することにより、還元ガスの空搭速度が低下す
ることにより粒子の飛散速度が低下する為、流動層還元
炉に滞留する粒子の量が増大し、第3図点線に示す如く
空隙率の改善を図ることができる。
ることにより粒子の飛散速度が低下する為、流動層還元
炉に滞留する粒子の量が増大し、第3図点線に示す如く
空隙率の改善を図ることができる。
また流動層還元炉6に縮小部、拡大部を形成することに
より粒子と還元ガスのスリップ速度が大となり、炉内の
空隙率の大幅な向上による粒子濃度増大とあいまって、
高速流動還元反応を促進することができる。
より粒子と還元ガスのスリップ速度が大となり、炉内の
空隙率の大幅な向上による粒子濃度増大とあいまって、
高速流動還元反応を促進することができる。
(実施例) 以下本発明の一実施例を第1図に示す基本的構成の概略
図で詳述する。
図で詳述する。
流動層還元炉6の炉高方向に縮小部30、拡大部31を
形成する。
形成する。
第1図の実施例では流動層還元炉6の途中を拡大する構
成のもので、第2図の実施例では流動層還元炉6の途中
を縮小する構成のものである。なおこの実施例では各縮
小部30の直径、或いは拡大部31の直径を等しくして
いるがこれに限るものではなく、漸次これらの径を拡大
或いは縮小するものであってもよい。またこの縮小部3
0、拡大部31の大きさは特に限定するものではない
が、第1図の実施例においては、縮小部30の方は直径
d、高さh、拡大部31の直径D、高さHとすると、 h=d/2、D=dの関係で形成している。また拡大角
度は45゜である。
成のもので、第2図の実施例では流動層還元炉6の途中
を縮小する構成のものである。なおこの実施例では各縮
小部30の直径、或いは拡大部31の直径を等しくして
いるがこれに限るものではなく、漸次これらの径を拡大
或いは縮小するものであってもよい。またこの縮小部3
0、拡大部31の大きさは特に限定するものではない
が、第1図の実施例においては、縮小部30の方は直径
d、高さh、拡大部31の直径D、高さHとすると、 h=d/2、D=dの関係で形成している。また拡大角
度は45゜である。
なお流動層還元炉に付設する外部粒子循環装置の構成は
流動層還元炉6の上部に設けられている出口にサイクロ
ン32を接続し還元ガス11と同伴し飛散してきた細粒
子を捕促している。
流動層還元炉6の上部に設けられている出口にサイクロ
ン32を接続し還元ガス11と同伴し飛散してきた細粒
子を捕促している。
そしサイクロン32の下部には捕促した粒子を一時溜め
るホッパ33を介し流動層還元炉6に戻している。
るホッパ33を介し流動層還元炉6に戻している。
一方流動層還元炉6の炉内には適宜位置にガス吹出し口
が形成され還元ガス11が導入されている。
が形成され還元ガス11が導入されている。
流動層還元炉6の炉内に還元ガス11を導入すると、還
元ガス11は、流動層還元炉6内に有する鉄鉱石は還元
ガスにより高速流動化される。粒子は還元ガスと同伴飛
散し、流動層内を高速流動するが流動層還元炉6には縮
小部30、拡大部31が形成されており、炉の断面面積
の変動により、拡大部の所での渦流発生と空搭ガス速度
の低下により粒子の濃度が改善されると共にこの渦流に
より還元ガスと粒子とのスリップ速度が増大し、鉄鉱石
と還元ガスの反応性が良く還元速度ガス利用率も高くな
る。
元ガス11は、流動層還元炉6内に有する鉄鉱石は還元
ガスにより高速流動化される。粒子は還元ガスと同伴飛
散し、流動層内を高速流動するが流動層還元炉6には縮
小部30、拡大部31が形成されており、炉の断面面積
の変動により、拡大部の所での渦流発生と空搭ガス速度
の低下により粒子の濃度が改善されると共にこの渦流に
より還元ガスと粒子とのスリップ速度が増大し、鉄鉱石
と還元ガスの反応性が良く還元速度ガス利用率も高くな
る。
上記スリップ速度とは空搭ガス速度と粒子上昇速度との
差をいう。
差をいう。
なお本設備は溶融還元用還元鉱石の製造に用いられるも
のに限ったものではなく、例えば還元ガス11を転炉ガ
スやコークス炉ガス等の還元ガス或いは、改良した還元
ガスを用いて、本設備で鉄鉱石を還元し、高炉へ供給使
用することも可能である。
のに限ったものではなく、例えば還元ガス11を転炉ガ
スやコークス炉ガス等の還元ガス或いは、改良した還元
ガスを用いて、本設備で鉄鉱石を還元し、高炉へ供給使
用することも可能である。
(発明の効果) 上述したように、本発明においては、流動層還元炉内に
縮小部、拡大部が形成されていることより、流動層還元
炉内の鉄鉱石の内部循環量が改善され、及び炉内の還元
ガス11と粒子のスリップ速度の増大と相まって、高速
流動還元反応を促進させることができ、還元の効率化の
促進が図れ、高反応率、ガス利用率向上によりコンパク
トな還元設備を提供出来る等優れた効果を有する。
縮小部、拡大部が形成されていることより、流動層還元
炉内の鉄鉱石の内部循環量が改善され、及び炉内の還元
ガス11と粒子のスリップ速度の増大と相まって、高速
流動還元反応を促進させることができ、還元の効率化の
促進が図れ、高反応率、ガス利用率向上によりコンパク
トな還元設備を提供出来る等優れた効果を有する。
また高炉法に利用した場合、高炉の生産性向上および焼
結設備・コークス炉設備等の付帯設備の小型化が図れ
る。
結設備・コークス炉設備等の付帯設備の小型化が図れ
る。
第1図は本発明の基本的構成を示す説明図、第2図は本
発明の他の実施例を示す説面図、第3図は流動層還元炉
の炉高の高さと鉄鉱石の分布を示す空隙率を示す図、第
4図は本発明者等が先に提案した溶融還元法の概略を示
した説明図である。 6は流動層還元炉、11は還元ガス、30は縮小部、3
1は拡大部、32はサイクロン、33はホッパ。
発明の他の実施例を示す説面図、第3図は流動層還元炉
の炉高の高さと鉄鉱石の分布を示す空隙率を示す図、第
4図は本発明者等が先に提案した溶融還元法の概略を示
した説明図である。 6は流動層還元炉、11は還元ガス、30は縮小部、3
1は拡大部、32はサイクロン、33はホッパ。
Claims (1)
- 【請求項1】還元鉱石を製造する設備に於いて、流動層
還元炉内の炉高方向に複数個の拡大縮小部を設けたこと
を特徴とする鉄鉱石流動層還元装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28660086A JPH0637660B2 (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 鉄鉱石流動層還元装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28660086A JPH0637660B2 (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 鉄鉱石流動層還元装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63140020A JPS63140020A (ja) | 1988-06-11 |
| JPH0637660B2 true JPH0637660B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=17706511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28660086A Expired - Lifetime JPH0637660B2 (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 鉄鉱石流動層還元装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637660B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI87147C (fi) * | 1990-07-13 | 1992-12-10 | Ahlstroem Oy | Foerfarande och anordning foer behandling av gaser och/eller fast material i en reaktor med cirkulerande fluidiserad baedd |
| AT405942B (de) * | 1995-03-17 | 1999-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur reduktion von feinerz sowie anlage zur durchführung des verfahrens |
-
1986
- 1986-12-03 JP JP28660086A patent/JPH0637660B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63140020A (ja) | 1988-06-11 |
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