JPH0639686B2 - 加工性に優れた合金化真空蒸着亜鉛めつき鋼板 - Google Patents
加工性に優れた合金化真空蒸着亜鉛めつき鋼板Info
- Publication number
- JPH0639686B2 JPH0639686B2 JP61008107A JP810786A JPH0639686B2 JP H0639686 B2 JPH0639686 B2 JP H0639686B2 JP 61008107 A JP61008107 A JP 61008107A JP 810786 A JP810786 A JP 810786A JP H0639686 B2 JPH0639686 B2 JP H0639686B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloyed
- phase
- vacuum
- steel sheet
- galvanized steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 title description 12
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title description 6
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 2
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 claims description 23
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 19
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 claims description 9
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 3
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 3
- 229920000298 Cellophane Polymers 0.000 description 2
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007738 vacuum evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〈技術分野〉 本発明は加工性の優れた合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼板
に関する。
に関する。
〈従来技術および問題点〉 亜鉛めっき鋼板には溶融めっき法によるものと電気めっ
き法によるものがある。しかし、溶融めっき法では付着
量が少ない例えば30ｇ／m2以下の薄めっき鋼板の製造お
よび片面めっき鋼板の製造が困難であり、一方、電気亜
鉛めっき法では亜鉛の付着量の増大にともなって製造コ
ストが上昇するという欠点がある。これに対して真空蒸
着亜鉛めっき法では薄めっきから厚めっき鋼板まで高速
で製造可能で、しかも、両面めっき、片面めっき、差厚
めっき鋼板の製造が可能である利点を有する。
き法によるものがある。しかし、溶融めっき法では付着
量が少ない例えば30ｇ／m2以下の薄めっき鋼板の製造お
よび片面めっき鋼板の製造が困難であり、一方、電気亜
鉛めっき法では亜鉛の付着量の増大にともなって製造コ
ストが上昇するという欠点がある。これに対して真空蒸
着亜鉛めっき法では薄めっきから厚めっき鋼板まで高速
で製造可能で、しかも、両面めっき、片面めっき、差厚
めっき鋼板の製造が可能である利点を有する。
従来の溶融亜鉛めっき鋼板あるいは電気亜鉛めっき鋼板
に加熱処理を施し、めっき層をFeとZnの合金とした、い
わゆる合金化亜鉛めっき鋼板は通常の亜鉛めっき鋼板に
比べて、塗装密着性とスポット溶接性が優れている利点
を有しているが、合金層の加工性が劣るという欠点を有
している。
に加熱処理を施し、めっき層をFeとZnの合金とした、い
わゆる合金化亜鉛めっき鋼板は通常の亜鉛めっき鋼板に
比べて、塗装密着性とスポット溶接性が優れている利点
を有しているが、合金層の加工性が劣るという欠点を有
している。
すなわち，合金化亜鉛めっき鋼板ではプレス成形等の加
工を施した場合，合金層が粉状に剥離するパウダリング
現象が生ずるという欠点がある。このパウダリング現象
が著しい場合には粉状に剥離した合金層がプレス金型に
堆積してプレス傷や板破断が発生し，プレス作業に悪影
響を及ぼすばかりでなく，鋼板表面に合金層が存在しな
い状態に近い状態となり，耐食性が低下する。
工を施した場合，合金層が粉状に剥離するパウダリング
現象が生ずるという欠点がある。このパウダリング現象
が著しい場合には粉状に剥離した合金層がプレス金型に
堆積してプレス傷や板破断が発生し，プレス作業に悪影
響を及ぼすばかりでなく，鋼板表面に合金層が存在しな
い状態に近い状態となり，耐食性が低下する。
これに対して、真空蒸着亜鉛めっき鋼板の製造技術の開
発は歴史的に浅く、その合金層組成と加工性の関係を調
べた報告はない。
発は歴史的に浅く、その合金層組成と加工性の関係を調
べた報告はない。
本発明者らは上記状況にかんがみ、合金化真空蒸着亜鉛
めっき鋼板の合金層組成と加工性（耐パウダリング性）
の関係を調査したところ特定条件をみたす合金層組成の
蒸着亜鉛めっき鋼板がすぐれた加工性を有することを見
いだした。
めっき鋼板の合金層組成と加工性（耐パウダリング性）
の関係を調査したところ特定条件をみたす合金層組成の
蒸着亜鉛めっき鋼板がすぐれた加工性を有することを見
いだした。
一般に亜鉛めっき鋼板を加熱する時に、Fe−Zn合金のζ
相（ＦｅＺｎ13），δ１相（ＦｅＺｎ７），Г相（Ｆｅ
３Ｚｎ10）が順次生成する。そしてそれらの相は強度特
性を異にし、その生成割合は生成合金層の加工性に影響
する。
相（ＦｅＺｎ13），δ１相（ＦｅＺｎ７），Г相（Ｆｅ
３Ｚｎ10）が順次生成する。そしてそれらの相は強度特
性を異にし、その生成割合は生成合金層の加工性に影響
する。
これらの相は合金表面をＸ線回析法によって分析する場
合、ζ相は格子間隔ｄ＝2.15Åにおけるピーク、δ１相
は格子間隔ｄ＝2.14Åにおけるピーク、Г相は格子間隔
ｄ＝2.60Åにおけるピークとして検出され、そのバック
グラウンド値との差がその量を代表する。
合、ζ相は格子間隔ｄ＝2.15Åにおけるピーク、δ１相
は格子間隔ｄ＝2.14Åにおけるピーク、Г相は格子間隔
ｄ＝2.60Åにおけるピークとして検出され、そのバック
グラウンド値との差がその量を代表する。
本発明者らはFe−Znの合金層の組成のことなる合金化真
空蒸着亜鉛めっき鋼板を調整し、Ｘ線回折による合金層
組成と加工性（耐パウダリング性）の関係を調査した。
空蒸着亜鉛めっき鋼板を調整し、Ｘ線回折による合金層
組成と加工性（耐パウダリング性）の関係を調査した。
その結果、合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼板では合金化電
気亜鉛めっき鋼板に比べて、ζ相の多い合金層が得ら
れ、ζ相とδ１相、Г相の量的割合を限定することによ
って優れた加工性を有する合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼
板の得られることを見いだした。
気亜鉛めっき鋼板に比べて、ζ相の多い合金層が得ら
れ、ζ相とδ１相、Г相の量的割合を限定することによ
って優れた加工性を有する合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼
板の得られることを見いだした。
〈発明の構成〉 本発明によれば、合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼板であっ
て、その表面の合金層組織がζ相（ＦｅＺｎ13），δ１
相（ＦｅＺｎ７）およびГ相（Ｆｅ３Ｚｎ10）からな
り，当該合金層が，格子間隔ｄ＝2.15Åにおけるζ相
（ＦｅＺｎ13）のＸ線回折ピーク強度とバックグラウン
ドとの差のＩ１，格子間隔ｄ＝2.14Åにおけるδ１相
（ＦｅＺｎ７）のＸ線回析ピーク強度とバックグラウン
ドとの差をＩ２，格子間隔ｄ＝2.60ÅにおけるГ相（Ｆ
ｅ３Ｚｎ10）のＸ線回析ピーク強度とバックグラウンド
との差をＩ３とするとき， で表わされるＡが4.0以下である合金化真空蒸着亜鉛め
っき鋼板が提供される。
て、その表面の合金層組織がζ相（ＦｅＺｎ13），δ１
相（ＦｅＺｎ７）およびГ相（Ｆｅ３Ｚｎ10）からな
り，当該合金層が，格子間隔ｄ＝2.15Åにおけるζ相
（ＦｅＺｎ13）のＸ線回折ピーク強度とバックグラウン
ドとの差のＩ１，格子間隔ｄ＝2.14Åにおけるδ１相
（ＦｅＺｎ７）のＸ線回析ピーク強度とバックグラウン
ドとの差をＩ２，格子間隔ｄ＝2.60ÅにおけるГ相（Ｆ
ｅ３Ｚｎ10）のＸ線回析ピーク強度とバックグラウンド
との差をＩ３とするとき， で表わされるＡが4.0以下である合金化真空蒸着亜鉛め
っき鋼板が提供される。
ζ相は比較的軟らかい性質を有し、その相を有する合金
化蒸着亜鉛めっき鋼板は加工性（耐パウダリング性）に
優れている。そしてζ相量はＡの値が４以下においてそ
の性能が達成される。
化蒸着亜鉛めっき鋼板は加工性（耐パウダリング性）に
優れている。そしてζ相量はＡの値が４以下においてそ
の性能が達成される。
本発明の合金化蒸着亜鉛めっき鋼板は一般に日新製鋼技
報No.51(1984)p.93に記載されているような既知の方法
によって製造された真空蒸着亜鉛めっき鋼板に対し，め
っき後にバーナー加熱方式，電気抵抗加熱方式或いは誘
導加熱方式等を適用して加熱することによって製造でき
るが、 の条件は試行錯誤的に定められる。いずれにしてもＡ≦
４の組織を有する合金化蒸着亜鉛めっき鋼は製造された
ことがない。
報No.51(1984)p.93に記載されているような既知の方法
によって製造された真空蒸着亜鉛めっき鋼板に対し，め
っき後にバーナー加熱方式，電気抵抗加熱方式或いは誘
導加熱方式等を適用して加熱することによって製造でき
るが、 の条件は試行錯誤的に定められる。いずれにしてもＡ≦
４の組織を有する合金化蒸着亜鉛めっき鋼は製造された
ことがない。
〈発明の具体的開示〉 以下実施例によって本発明の実施態様を開示する。
日新製鋼技報No.51(1984)p.94に記載されているような
既知の、前処理用ガス還元焼純炉を有する連続式真空蒸
着亜鉛めっき装置を用いて、板厚0.6mm、板幅300mm、付
着量40ｇ／m2の真空蒸着亜鉛めっき鋼板を作製した。こ
のめっき鋼板を冷延鋼板の焼鈍に用いられているバーナ
ー加熱方式の焼鈍炉でN2雰囲気中で表１に示す条件で合
金化処理し、CoKaによるＸ線回折と加工性の調査を行っ
た。加工性（パウダリング性）は１mm半径で３０°曲げ
た後、これを曲げもどし、曲げ部内側のパウダリング状
態によって評価した。
既知の、前処理用ガス還元焼純炉を有する連続式真空蒸
着亜鉛めっき装置を用いて、板厚0.6mm、板幅300mm、付
着量40ｇ／m2の真空蒸着亜鉛めっき鋼板を作製した。こ
のめっき鋼板を冷延鋼板の焼鈍に用いられているバーナ
ー加熱方式の焼鈍炉でN2雰囲気中で表１に示す条件で合
金化処理し、CoKaによるＸ線回折と加工性の調査を行っ
た。加工性（パウダリング性）は１mm半径で３０°曲げ
た後、これを曲げもどし、曲げ部内側のパウダリング状
態によって評価した。
この評価は，上記の各鋼板から幅20mm，長さ50mmの試験
片を切り出し，この試験片を１mm半径で30°に曲げたあ
と元の平板状に曲げ戻し，該曲げ部の内側にセロハンテ
ープを貼付けたあと，これを剥がし，セロハンテープに
付着した合金量を目視で判定して次の三段階の評価基準
に分類した。
片を切り出し，この試験片を１mm半径で30°に曲げたあ
と元の平板状に曲げ戻し，該曲げ部の内側にセロハンテ
ープを貼付けたあと，これを剥がし，セロハンテープに
付着した合金量を目視で判定して次の三段階の評価基準
に分類した。
良：該テープへの付着なし（あっても無視できる程度に
微量） やや不良：少量の合金層が付着 不良：多量の合金層が付着 表１の結果から明らかなように，本発明で規定するＡ値
が４以下の真空蒸着亜鉛めっき鋼板では耐パウダリング
性はすべて「良」と判定された。これに対し，Ａ値が6.
5以上の比較例のものの耐パウダリング性は「やや不
良」からＡ値の増加につれて「不良」と判定された。
微量） やや不良：少量の合金層が付着 不良：多量の合金層が付着 表１の結果から明らかなように，本発明で規定するＡ値
が４以下の真空蒸着亜鉛めっき鋼板では耐パウダリング
性はすべて「良」と判定された。これに対し，Ａ値が6.
5以上の比較例のものの耐パウダリング性は「やや不
良」からＡ値の増加につれて「不良」と判定された。
Claims (1)
- 【請求項１】合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼板であって，
その表面の合金層組織がζ相（ＦｅＺｎ13），δ１相
（ＦｅＺｎ７）およびГ相（Ｆｅ３Ｚｎ10）からなり，
当該合金層が，格子間隔ｄ＝2.15Åにおけるζ１相（Ｆ
ｅＺｎ13）のＸ線回折ピーク強度とバックグラウンドと
の差をＩ１，格子間隔ｄ＝2.14Åにおけるδ１相（Ｆｅ
Ｚｎ７）のＸ線回折ピーク強度とバックグラウンドとの
差をＩ２，格子間隔ｄ＝2.60ÅにおけるГ相（Ｆｅ３Ｚ
ｎ10）のＸ線回折ピーク強度とバックグラウンドとの差
をＩ３とするとき， で表されるＡが4.0以下のものである合金化真空蒸着亜
鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61008107A JPH0639686B2 (ja) | 1986-01-20 | 1986-01-20 | 加工性に優れた合金化真空蒸着亜鉛めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61008107A JPH0639686B2 (ja) | 1986-01-20 | 1986-01-20 | 加工性に優れた合金化真空蒸着亜鉛めつき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62167870A JPS62167870A (ja) | 1987-07-24 |
| JPH0639686B2 true JPH0639686B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=11684071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61008107A Expired - Lifetime JPH0639686B2 (ja) | 1986-01-20 | 1986-01-20 | 加工性に優れた合金化真空蒸着亜鉛めつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0639686B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19527515C1 (de) * | 1995-07-27 | 1996-11-28 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Herstellung von korrosionsgeschütztem Stahlblech |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57131361A (en) * | 1981-02-09 | 1982-08-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Zinc plating method by multi-stages vapor deposition |
-
1986
- 1986-01-20 JP JP61008107A patent/JPH0639686B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62167870A (ja) | 1987-07-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2608569B2 (ja) | 積層型蒸着めっき鋼板 | |
| JP2517169B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| KR101898729B1 (ko) | 아연도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPS58181855A (ja) | アルミニウムベ−ス複合溶融めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH01139755A (ja) | プレス成形性の優れた表面処理鋼板 | |
| JPH083728A (ja) | 耐食性に優れたＺｎ−Ｍｇ系めっき鋼板及び製造方法 | |
| JPH07268605A (ja) | 合金化Ｚｎ−Ｍｇ蒸着めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH03291386A (ja) | 電子機器部品用表面処理鋼板 | |
| JPH08239754A (ja) | 二次密着性及び耐食性に優れたＺｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板 | |
| JP2003183800A (ja) | 耐黒変性および耐食性に優れた溶融亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0688192A (ja) | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPS62167870A (ja) | 加工性に優れた合金化真空蒸着亜鉛めつき鋼板 | |
| JP3111904B2 (ja) | 亜鉛系メッキ鋼板の製造方法 | |
| JP4321123B2 (ja) | 半田付け性に優れる錫めっき鋼板 | |
| JPH0978229A (ja) | Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS60155695A (ja) | 製缶用表面処理鋼板 | |
| KR960009199B1 (ko) | 진공증착 망간/합금화 용융아연 2층도금강판 및 그 제조방법 | |
| KR950000309B1 (ko) | 밀착성 및 내열성이 우수한 Al/Si진공증착 이층 도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPH07268604A (ja) | Ｚｎ−Ｍｇ系蒸着めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH02118088A (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3478210B2 (ja) | 樹脂クロメート処理金属板 | |
| JPH04224668A (ja) | 合金化亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH03243755A (ja) | プレス成形性に優れた有機複合合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH07243012A (ja) | 表面外観に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0559533A (ja) | 耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸着めつき金属材料 |