JPH07268604A

JPH07268604A - Ｚｎ−Ｍｇ系蒸着めっき鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH07268604A
Application number: JP5862494A
Authority: JP
Inventors: Kazuyuki Sakamoto; 和志坂本; Yasumi Ariyoshi; 康実有吉; Hiroshi Tanaka; 宏田中; Masanori Matsuno; 雅典松野; Yasushi Fukui; 康福居; Minoru Saito; 実斎藤
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1994-03-29
Filing date: 1994-03-29
Publication date: 1995-10-17

Abstract

(57)【要約】【目的】純Ｍｇの残留及び下地鋼との合金化を抑制
し、密着性が優れためっき層をもつ高耐食性Ｚｎ−Ｍｇ
合金蒸着めっき鋼板を得る。【構成】連続走行する鋼帯を真空室に導入し、１００
℃以上の鋼板温度でＨ₂Ｏ分圧１×１０^-6〜８×１０^-4
トールの真空中でＭｇ蒸着した後、Ｚｎ蒸着し、真空室
を出た直後の鋼帯に、純Ｍｇの残留が無くなるまでＭｇ
とＺｎとの間の拡散反応が進行するように、不活性雰囲
気又は大気雰囲気中で鋼板温度を２５０〜３７０℃にす
る加熱処理を施す。真空室から独立した加熱炉を使用
し、非酸化性雰囲気中で１３０〜２５０℃にＺｎめっき
後の鋼帯を１時間以上保持することにより、合金化加熱
処理を施しても良い。或いは、Ｍｇ蒸着前の鋼板温度を
１００℃以上とし、Ｚｎ蒸着後の鋼板温度が２５０〜３
７０℃となるように温度管理し、鋼板の顕熱により合金
化加熱処理することもできる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、建材，家電，自動車用
構造体，部品等として使用され、耐食性，加工性，塗装
性，溶接性等に優れたＺｎ−Ｍｇ系蒸着めっき鋼板を製
造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼材の耐食性を向上させるため、Ｚｎめ
っきが従来から採用されてきた。Ｚｎめっき鋼板は、溶
融めっきや電気めっき等で製造されている。しかし、従
来よりも優れた耐食性を備えたＺｎめっき鋼板に対する
要求が最近強くなってきており、この要求に応える手段
としてＺｎめっきを厚くする高付着量化，耐食性の向上
に有効な合金めっき化等が検討されている。しかし、厚
膜化には溶融めっき法でも製造上の限界があることか
ら、めっき層を厚くして耐食性の向上を図ることにも限
界がある。また、Ｚｎめっき層を厚くすると、加工性が
低下し、プレス成形時にカジリ，フレーキング等の欠陥
が多発する。厚膜のめっき層は、スポット溶接性も悪化
させる。電気めっき法で厚いめっき層を形成しようとす
ると、Ｚｎ付着量の増大に伴って製造コストが著しく上
昇する。

【０００３】めっき層の組成により耐食性を改善する方
法では、純Ｚｎに代えて耐食性に優れた合金をめっき層
とする。電気めっき法では、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板
等の合金めっき鋼板が製造されている。しかし、Ｚｎ−
Ｎｉ合金めっき層は、硬くて脆いめっき層となり易いた
め、プレス成形時に剥離等の欠陥が発生し易くなる。そ
の結果、欠陥部を起点として下地鋼が腐食され、めっき
層本来の高耐食性が発揮されない。めっき層から剥離し
た粉末粒子は、プレス成形時に点状の押し疵、すなわち
ピンプル欠陥を発生させる。また、金型に堆積して金型
に対する鋼板の流入抵抗を大きくするため、プレス成形
時に鋼板を破断させる原因にもなり、成形加工に悪影響
を及ぼす。

【０００４】Ｚｎ−Ａｌ等の合金めっき鋼板は、溶融め
っき法でも製造することができる。しかし、溶融めっき
法で製造されたＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼板には、下地鋼
とめっき層との間に硬くて脆いＦｅ−Ａｌ系の合金層が
形成され、プレス成形時にめっき層の剥離が生じ易くな
る。合金めっき鋼板を製造する電気めっき法や溶融めっ
き法の欠点を解消するものとして、高耐食性のＺｎ系合
金めっき鋼板を蒸着法で製造することが検討されてい
る。なかでも、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっきは、Ｚｎ−Ｎｉ合
金めっき，Ｚｎ−Ａｌ合金めっき等に比較して遥かに優
れた防食作用を呈する。この系統の合金めっき鋼板とし
て、たとえば０．５〜４０重量％のＭｇを含むＺｎ−Ｍ
ｇ合金蒸着めっきが特開昭６４−１７８５２号公報に紹
介されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき
鋼板は、純Ｚｎめっき鋼板に比較して耐食性が非常に高
い。しかし、塗装後の耐食性や、めっき層が剥離した部
分や切断端面等の下地鋼露出部における耐赤錆性を両立
させることは困難である。Ｚｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼
板の特性に影響を及ぼす因子としては、めっき層のＭｇ
濃度分布や製造時の温度管理等がある。そのため、Ｚｎ
−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板を工業的に製造することは困
難であった。たとえば、Ｍｇ濃度が規定範囲にあって
も、裸及び塗装後の耐食性に問題があったり、切断端面
等の下地鋼露出部に赤錆が発生し易くなることがある。
また、めっき層表層部のＭｇ濃度が過度に高いと、加工
時に割れ，剥離等の欠陥が発生し易く、塗装後の塗膜の
耐水二次密着性に劣ることもある。

【０００６】Ｍｇの表面偏析及び濃度上昇を避ける手段
としては、特開昭６４−２５９９０号公報に紹介されて
いるように、Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき層等の他のＺｎ系合
金めっき層又は亜鉛めっき層をＺｎ−Ｍｇ合金めっき層
の上に設けることが考えられる。しかし、他のめっき層
を形成するために高価な真空蒸着装置を更に追加するこ
とが要求され、製造コストを上昇させることになる。ま
た、表面に他のＺｎ系めっき層を設けた場合にあって
も、蒸着時の温度上昇等によって鋼板温度が１００℃以
上になると、めっき層中のＭｇが容易に拡散する。結果
として多くの場合、表面にＭｇが偏析する。また、純Ｍ
ｇがめっき層に残留することがある。純Ｍｇ自体は耐食
性が高くなく、純Ｍｇが存在する場合はＺｎとＭｇが拡
散し、純Ｍｇが存在しない場合に比較して耐食性の向上
が少ない。本発明は、このような問題を解消すべく案出
されたものであり、鋼板温度やめっき層形成温度を管理
することにより、めっき層に純Ｍｇが残留することな
く、安定した品質を持つＺｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき層が
形成されためっき鋼板を高い再現性で工業的に製造する
ことを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明のＺｎ−Ｍｇ合金
蒸着めっき鋼板製造方法は、その目的を達成するため、
連続走行する鋼帯を真空室に導入し、１００℃以上の鋼
板温度でＭｇ蒸着した後、Ｚｎ蒸着し、真空室を出た直
後の鋼帯に、純Ｍｇの残留が無くなるまでＭｇとＺｎと
の間の拡散反応が進行するように、窒素，窒素＋水素等
の不活性雰囲気又は大気雰囲気中で鋼板温度を２５０〜
３７０℃にする加熱処理を施すことを特徴とする。Ｍｇ
の蒸着は、Ｈ₂ Ｏ分圧が１×１０^-6〜８×１０^-4トール
の真空中で行うことが好ましい。真空雰囲気に含まれる
他のガス成分は、Ｎ₂ ，Ａｒ，Ｎ₂ ＋Ｈ₂等の不活性雰
囲気及び不可避的不純物ガスである。また、真空の全圧
は、通常５×１０^-1トール以下に設定する。ＭｇとＺｎ
の拡散は、蒸着工程に連続化させる他、蒸着工程とは別
個の加熱炉によって行うこともできる。この場合、不活
性雰囲気に維持された加熱炉で１３０〜２５０℃にＺｎ
めっき後の鋼帯を１時間以上保持する。また、Ｚｎ蒸着
後の顕熱を利用して、ＭｇとＺｎとを拡散させてもよ
い。この場合、Ｍｇ蒸着前の鋼板温度を１００℃以上と
し、Ｚｎ蒸着後の鋼板温度が２５０〜３７０℃となるよ
うに温度管理する。

【０００８】

【作用】Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板を蒸着法で工業的に
製造する場合、めっき原板をＭｇ蒸着めっきする工程，
Ｚｎ蒸着めっきする工程及び合金化によりＺｎ−Ｍｇ合
金めっき層を形成する工程を経る。本発明者等は、この
製造プロセスにおける良好なめっき層の形成や密着性の
向上に鋼板温度及び加熱処理温度が重要な影響を与えて
いることを解明した。めっき原板である鋼板にＭｇ蒸着
めっきするとき、Ｍｇ蒸着めっき層の密着性を確保する
上で、１００℃以上の鋼板温度でＭｇを蒸着させること
が必要である。鋼板温度が１００℃より低いとＭｇめっ
き層と下地鋼との間の密着性が不十分となり、めっき鋼
板として実用化できない。不活性ガスを除き真空雰囲気
に最も多量に含まれるＨ₂ Ｏの量を規制することによ
り、拡散が効果的に行われる。Ｈ₂ Ｏを分圧で１×１０
^-6トール以上とするとき、蒸着Ｍｇが僅かに酸化され、
下地鋼からのＦｅの拡散が抑制される。しかし、過剰の
Ｈ₂ Ｏが含まれるとＭｇとＺｎとの拡散も抑制されるの
で、Ｈ₂ Ｏ分圧の上限を８×１０^-4トールに規制する。

【０００９】めっき層を合金化させるための加熱温度
は、加熱処理時間内にＭｇ層とＺｎ層との間の合金化反
応が完了すること及び鋼板とめっき層との間の合金化反
応を起こさせないことの二つの条件によって規制され
る。特に、拡散が未完了でめっき層に純Ｍｇが残存する
と、耐食性の向上が少なく、完全に純Ｍｇ分が無くなっ
た場合に比較して低い耐食性を示す。加熱処理をＺｎ蒸
着めっきの直後に連続して行う場合、めっき鋼板が加熱
される時間が数秒程度あるので、加熱時間を２５０〜３
７０℃とし、窒素，窒素＋水素等の不活性雰囲気又は大
気雰囲気で加熱処理できる。加熱温度が２５０℃より低
いと、ＭｇとＺｎの拡散速度が遅く、めっき層の拡散が
完了しない。逆に３７０℃を超える加熱温度では、Ｍｇ
蒸着時に真空中のＨ₂ Ｏを規制しても下地鋼とめっき層
との間の拡散反応が進行し、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっきに比
較して耐食性に劣るＺｎ−Ｍｇ−Ｆｅ系めっき層が生成
する。

【００１０】加熱処理をバッチで行う場合、非酸化性の
雰囲気を使用し、めっき鋼板を１３０〜２５０℃の温度
範囲に１時間以上保持する。この場合、加熱時間が比較
的長時間となることから、加熱雰囲気を窒素，窒素＋水
素等の不活性雰囲気にする必要がある。保持温度が１５
０℃より低いと、Ｍｇ層とＺｎ層との間で十分な拡散反
応を完了させるためには長時間の保持が必要とされ、実
用的でない。逆に２５０℃を超える保持温度では、Ｍｇ
蒸着時にＨ₂ Ｏを規制しても下地鋼とめっき層との間に
望ましくない合金化反応が進行する。特に加熱処理を必
要とすることなく、鋼板温度の調節により自然に合金化
反応を起こさせ、めっき層を合金化させる場合、Ｚｎ蒸
着めっき後の鋼板温度を２５０〜３７０℃の温度範囲に
調節する。この場合にも、下地鋼に対するＭｇ層の密着
性を確保するため、Ｍｇ蒸着めっき時の鋼板温度を１０
０℃以上にすることが必要である。

【００１１】本発明に従ったＺｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき
鋼板は、たとえば概略を図１に示すめっき設備で製造さ
れる。めっき原板１０は、ペイオフリール１１から巻き
戻され、無酸化炉２１，還元焼鈍炉２２及び窒素置換室
２３からなる前処理ゾーン２０から連結ダクト２４をを
経て真空室３０に導かれる。還元焼鈍炉２２では、たと
えば５０％Ｈ₂ −Ｎ₂組成の還元雰囲気での加熱によ
り、めっき原板１０が酸化膜除去及び焼鈍される。真空
室２０は、入側真空ロール３１及び出側真空ロール３２
によって内部が気密状態に維持され、真空ポンプ（図示
せず）により１×１０^-1トール程度まで減圧される。真
空室２０の内部には、めっき原板１０の搬送経路に沿っ
てＭｇ蒸着室４０，第１Ｚｎ蒸着室５０及び第２Ｚｎ蒸
着室６０が配列される。また、必要に応じて、補助的な
Ｚｎ蒸着室５５を第１Ｚｎ蒸着室５０と第２Ｚｎ蒸着室
６０との間に設けても良い。Ｍｇ蒸着室４０は、入側真
空ロール３３及び出側真空ロール３４で気密になってお
り、真空ポンプ（図示せず）で更に高真空度に維持され
る。

【００１２】Ｍｇの蒸着は、電気抵抗加熱蒸発，高周波
加熱蒸発，電子ビーム加熱蒸発，アーク蒸発等が採用可
能であるが、Ｍｇが昇華性金属であることから蒸発量の
制御性，Ｍｇの補給性，装置のコンパクト化等からアー
ク蒸発方式が好ましい。図示の設備では、Ｍｇ蒸発源４
１及びＭｇ蒸気案内フード４２をめっき原板の両面に対
向配置している。Ｍｇ蒸発源４１は、片面めっき又は両
面めっきに対応させて何れか一方又は双方を稼動させ
る。Ｚｎ蒸着室５０，６０は、Ｚｎ蒸気発生器５１，６
１及びＺｎ蒸気案内フード５２，６２を、Ｍｇ蒸着され
ためっき原板１２の片面に対向させている。Ｚｎ蒸着室
５０，６０は、片面めっき又は両面めっきに対応させて
何れか一方又は双方を稼動させ、巻付けロール５３，６
３に巻き付けられためっき原板１２にＺｎ蒸着する。

【００１３】Ｚｎ蒸着後のめっき鋼帯１３は、出側真空
ロール３２を経て加熱炉７０に導かれる。めっき鋼帯１
３は、加熱炉７０で高周波加熱等の適宜に加熱手段によ
り、必要に応じて加熱処理される。加熱後のめっき鋼帯
１４は、後処理ゾーン８０を通過するとき、必要な化成
処理等の処理が施される。最終的に、Ｚｎ−Ｍｇ合金蒸
着めっき鋼帯１５として巻取りリール１６に巻き取られ
る。加熱炉７０でめっき層を拡散させる加熱処理を行わ
ない場合、別途の加熱炉でめっき鋼帯１３をバッチ加熱
することも可能である。このようにして製造されためっ
き鋼板は、必要に応じて片面又は両面にＺｎ−Ｍｇ合金
めっき層を形成している。たとえば、片面にＺｎ−Ｍｇ
合金蒸着めっき層を形成する場合には、何れか一方のＭ
ｇ蒸発源４１又は４１及びＺｎ蒸気発生器５１又は６１
を稼動させる。

【００１４】

【実施例】

実施例１：めっき原板として、表１に示した組成を持つ
板厚０．５ｍｍ及び板幅７００ｍｍの未焼鈍冷延鋼板を
使用した。めっき原板を図１に示しためっき設備に通板
し、Ｚｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板を製造した。

【００１５】

【表１】

【００１６】めっき層中の平均Ｍｇ濃度が５．６重量％
となるように、Ｍｇ及びＺｎをそれぞれ付着量１．８ｇ
／ｍ² 及び３０ｇ／ｍ² で蒸着した。Ｚｎ蒸着によって
鋼板温度は２０〜２５℃程度上昇したが、Ｍｇ蒸着では
鋼板温度の上昇はほとんど検出されなかった。Ｚｎ蒸着
後のめっき鋼帯１３を加熱炉７０で連続的に加熱するこ
とにより、Ｍｇ層とＺｎ層とを合金化させた。このとき
の加熱条件は、昇温速度３０℃／秒，加熱温度２２０〜
４００℃，保持時間なし（０〜１０秒），雰囲気１気圧
の窒素に設定した。表２は、各製造段階における鋼板温
度及び拡散加熱温度を示す。このときのＨ₂ Ｏ分圧は、
１×１０^-5トールであった。表２には、各製造条件下で
得られたＺｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板について０ｔ曲
げテープ剥離試験で評価しためっき密着性を併せ示す。

【００１７】

【表２】

【００１８】試験番号１〜２の試験片では、０ｔ曲げ部
のめっき層が下地鋼との界面で全面剥離した。このこと
から、Ｍｇ蒸着前の鋼板温度が１００℃未満であると、
Ｚｎ蒸着めっき時の鋼板温度に拘らず、めっき密着性が
不良であることが判る。これに対し、Ｍｇ蒸着前の鋼板
温度を１００℃以上に維持した試験番号３〜１１の試験
片では、良好なめっき密着性が得られている。真空中の
Ｈ₂ Ｏ分圧とＺｎ，Ｍｇ及び下地鋼からのＦｅの拡散状
態を、表３に示す。Ｍｇ蒸着前の鋼板温度は１５０℃，
Ｚｎ蒸着前の鋼板温度は１３０℃，Ｚｎ蒸着後の鋼板温
度は１５０℃，加熱温度は２５０〜３７０℃，加熱保持
時間は０〜１０秒にそれぞれ設定した。５×１０^-7トー
ルの分圧では、加熱するとＦｅがめっき層中に拡散し、
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｆｅ系のめっき層が生成した。めっき層中
へのＦｅの拡散は、Ｈ₂ Ｏ分圧を１×１０^-6トール以上
にすることによりみられなくなった。ＭｇとＺｎとの相
互拡散は８×１０^-4トール以下のＨ₂ Ｏ分圧で進行し、
１×１０^-3トールの高い分圧では拡散が生じることなく
純Ｍｇが残存した。

【００１９】表４には、ＭｇとＺｎの拡散に及ぼす加熱
条件の影響を示す。Ｍｇ蒸着前の鋼板温度は２００℃，
Ｚｎ蒸着前の鋼板温度は１７０℃，Ｚｎ蒸着後の鋼板温
度は１９５℃，Ｈ₂ Ｏ分圧は１×１０^-4トールに設定し
た。加熱温度が２２０℃と低い試験番号３５〜３８の試
験片では、めっき層内部でＭｇ及びＺｎが拡散しておら
ず、Ｍｇ層とＺｎ層との合金化がみられなかった。加熱
温度が４００℃と高い試験番号５５〜５８の試験片で
は、めっき層の表層まで下地Ｆｅが拡散し、鋼板とめっ
き層との界面に硬くて脆いＺｎ−Ｍｇ−Ｆｅ合金層が形
成され、０ｔ曲げ部にパウダリングが発生した。これ
は、加熱温度が高すぎたことが原因である。他方、試験
番号３９〜５４の試験片は良好な密着性を示したことか
ら、加熱温度は２５０〜３７０℃の範囲が適切であるこ
とが判った。

【００２０】

【表３】

【００２１】

【表４】

【００２２】実施例２：表５に示す条件下でＭｇ及びＺ
ｎを蒸着した鋼帯をコイルに巻き、コイルを加熱するバ
ッチ処理でめっき層を合金化させた。Ｈ₂ Ｏ分圧と拡散
の状態を表６に示す。なお、表６では、加熱保持時間を
１５時間とした。

【００２３】

【表５】

【００２４】

【表６】

【００２５】Ｈ₂ Ｏ分圧が１×１０^-6トール未満では、
下地鋼からＦｅの拡散が生じ、８×１０^-4トールを超え
るとＺｎとＭｇとの拡散が生じなくなった。表７に、加
熱温度と拡散状態を示す。なお、表７では、Ｈ₂ Ｏ分圧
を１×１０^-5トールとした。試験番号１１５〜１１７
は、加熱温度が１００℃であり、２５時間保持してもめ
っき層の合金化が完了しなかった。加熱温度１３０℃で
保持時間を１時間以上に設定した試験番号１１８〜１２
０の試験片では、めっき層は完全に拡散しており、めっ
き層の密着性も良好であった。なお、加熱保持時間を１
時間未満とした場合、ＺｎとＭｇが拡散していない部分
があった。しかし、加熱温度が２５０℃を超えると、試
験番号１３０〜１３２にみられるように、保持時間が１
時間であってもＦｅが下地鋼から拡散してＺｎ−Ｍｇ−
Ｆｅ系の合金めっき層が生成され、めっき層の０ｔ曲げ
部にパウダリングが発生した。以上の結果から、バッチ
処理でＺｎ−Ｍｇ蒸着めっき鋼板のめっき層を合金化す
る場合、加熱温度を１３０〜２５０℃の範囲にとり、加
熱保持時間を１時間以上とすることが適正であることが
判る。

【００２６】

【表７】

【００２７】実施例３：Ｚｎ蒸着めっき後の鋼板温度が
２５０〜３７０℃となるように鋼板温度を調節し、特に
加熱処理を行うことなく自然にめっき層を合金化させる
製造条件下で、Ｚｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板を製造し
た。このときの製造条件を、めっき層密着性との関係で
表８に示す。なお、Ｍｇ及びＺｎは、それぞれ付着量
１．８ｇ／ｍ² 及び６０ｇ／ｍ² でめっき原板に蒸着
し、Ｍｇ蒸着時のＨ₂ Ｏ分圧を１×１０^-5トールとし
た。また、Ｚｎ蒸着後の鋼板温度は、Ｍｇめっき前の鋼
板温度及び／又はＺｎ蒸着室内にある巻付けロールの温
度によって所定範囲に調節した。

【００２８】

【表８】

【００２９】Ｚｎ蒸着後の鋼板温度が１２０℃であった
試験番号２０１の試験片は、めっき層の密着性が良好で
あるものの、拡散反応は全く観察されなかった。Ｚｎ蒸
着後の鋼板温度が２５０℃であった試験番号２０２の試
験片は、めっき層の密着性が良好であるものの、拡散反
応が完了しておらず、めっき層中に純Ｍｇが残留してい
た。また、Ｚｎ蒸着後の鋼板温度が３９０℃と高い試験
番号２０９の試験片では、Ｆｅが下地鋼から拡散し、Ｚ
ｎ−Ｍｇ−Ｆｅ合金めっき層に起因するパウダリングが
曲げ加工時に発生した。これに対し、Ｚｎ蒸着後の鋼板
温度を２５０〜３７０℃の温度範囲に維持した試験番号
２０３〜２０８の試験片では、十分に拡散しためっき層
が形成されており、密着性も良好で、パウダリングを起
こすこともなかった。

【００３０】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、Ｍｇ層とＺｎ層とを拡散させてＺｎ−Ｍｇ合金蒸着
めっき鋼板を製造する際、各段階における鋼板温度を調
整することにより、下地鋼とめっき層との合金化反応を
抑制しながら、拡散されたＺｎ−Ｍｇ合金めっき層を形
成している。このようにして得られたＺｎ−Ｍｇ合金蒸
着めっき鋼板は、良好なめっき層密着性を呈することか
ら、Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき層本来の高耐食性を活かした
用途に活用される。また、十分に合金化されたＺｎ−Ｍ
ｇ合金蒸着めっき層が形成されることから、得られた製
品の品質信頼性も高いものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に従ってＺｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼
板を製造するめっき設備

【符号の説明】

１０：めっき原板１５：Ｚｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき
鋼板３０：真空室４０：Ｍｇ蒸着室５０，
６０：Ｚｎ蒸着室７０：加熱炉

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者松野雅典大阪府堺市石津西町５番地日新製鋼株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者福居康大阪府堺市石津西町５番地日新製鋼株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者斎藤実大阪府堺市石津西町５番地日新製鋼株式会社鉄鋼研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】連続走行する鋼帯を真空室に導入し、１
００℃以上の鋼板温度でＭｇ蒸着した後、Ｚｎ蒸着し、
真空室を出た直後の鋼帯に、純Ｍｇの残留が無くなるま
でＭｇとＺｎとの間の拡散反応が進行するように、不活
性雰囲気又は大気雰囲気中で鋼板温度を２５０〜３７０
℃にする加熱処理を施すＺｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板
の製造方法。
【請求項２】Ｈ₂ Ｏ分圧が１×１０^-6〜８×１０^-4ト
ールで、他の残留ガスがＮ₂ ，Ａｒ等の不活性ガス及び
不純物ガスである真空中でＭｇを蒸着する請求項１記載
のＺｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板の製造方法。
【請求項３】真空室から独立した加熱炉を使用し、非
酸化性雰囲気中で１３０〜２５０℃にＺｎめっき後の鋼
帯を１時間以上保持することにより請求項１又は２記載
の加熱処理を施すＺｎ−Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板の製造
方法。
【請求項４】Ｍｇ蒸着前の鋼板温度を１００℃以上と
し、Ｈ₂ Ｏ分圧が１×１０^-6〜８×１０^-4トールで、他
の残留ガスがＮ₂ ，Ａｒ等の不活性ガス及び不純物ガス
である真空中でＭｇを蒸着し、Ｚｎ蒸着後の鋼板温度が
２５０〜３７０℃となるように温度管理し、鋼板の顕熱
により請求項１又は２記載の拡散反応を行わせるＺｎ−
Ｍｇ合金蒸着めっき鋼板の製造方法。