JPH0641617B2 - 加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法Info
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- JPH0641617B2 JPH0641617B2 JP61146084A JP14608486A JPH0641617B2 JP H0641617 B2 JPH0641617 B2 JP H0641617B2 JP 61146084 A JP61146084 A JP 61146084A JP 14608486 A JP14608486 A JP 14608486A JP H0641617 B2 JPH0641617 B2 JP H0641617B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動車、産業用機械等に使用する高延性を有す
る高強度鋼板の製造方法にかかわり、特に抗張力６０Kg
f/mm2以上の加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法
に関するものである。
る高強度鋼板の製造方法にかかわり、特に抗張力６０Kg
f/mm2以上の加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法
に関するものである。
（従来の技術） 自動車用鋼板の計量化と、衝突安全性の確保を主な背景
として、鋼板の高強度化の要請は強い。しかし、高強度
鋼板と言えども、その加工性に対する要求は高く、強度
と加工性を両立させる鋼板が必要とされている。
として、鋼板の高強度化の要請は強い。しかし、高強度
鋼板と言えども、その加工性に対する要求は高く、強度
と加工性を両立させる鋼板が必要とされている。
伸びの良いものを必要とする用途に供される熱延鋼板と
して、従来、フエライトとマルテンサイトにより構成さ
れるDual Phase鋼（以下ＤＰ鋼と称す。）がある。
して、従来、フエライトとマルテンサイトにより構成さ
れるDual Phase鋼（以下ＤＰ鋼と称す。）がある。
このＤＰ鋼は固溶強化型高強度鋼板、析出強化型高強度
鋼板より、すぐれた強度・延性バランスを示すことが知
られている。しかし、その強度延性バランスの限界は、
TS×El≦２０００であり、より厳しい要求には耐えられ
ないのが現状である。
鋼板より、すぐれた強度・延性バランスを示すことが知
られている。しかし、その強度延性バランスの限界は、
TS×El≦２０００であり、より厳しい要求には耐えられ
ないのが現状である。
この現状を打破して、TS×El＞２０００が得られるシー
ズとして、残留オーステナイトの利用がある。その一例
として、Ａｒ3〜Ａｒ3＋５０℃で熱間圧延後、鋼板を４
５０〜６５０℃の温度範囲で４〜２０秒保持し、次いで
３５０℃以下で捲きとり、残留オーステナイトとフェラ
イト、ベーナイト、マルテンサイトを有する鋼板を製造
する方法（特開昭６０−４３４２５号公報）、更に他の
例として、仕上温度８５０℃以上で、全圧下率８０％以
上かつ最終３パスの合計圧下率６０％以上、最終パス圧
下率２０％以上の大圧下圧延を行い、続いて５０℃／Ｓ
以上の冷却速度で３００℃以下まで冷却し、残留オース
テナイトを有する鋼板を製造する方法（特開昭６０−１
６５３２０号公報）等が示されている。
ズとして、残留オーステナイトの利用がある。その一例
として、Ａｒ3〜Ａｒ3＋５０℃で熱間圧延後、鋼板を４
５０〜６５０℃の温度範囲で４〜２０秒保持し、次いで
３５０℃以下で捲きとり、残留オーステナイトとフェラ
イト、ベーナイト、マルテンサイトを有する鋼板を製造
する方法（特開昭６０−４３４２５号公報）、更に他の
例として、仕上温度８５０℃以上で、全圧下率８０％以
上かつ最終３パスの合計圧下率６０％以上、最終パス圧
下率２０％以上の大圧下圧延を行い、続いて５０℃／Ｓ
以上の冷却速度で３００℃以下まで冷却し、残留オース
テナイトを有する鋼板を製造する方法（特開昭６０−１
６５３２０号公報）等が示されている。
しかしながら、省エネルギー、生産性向上の点からする
と冷却途中、４５０〜６５０℃での４〜２０秒の保持、
あるいは大圧下圧延等を必要とする従来方法は、操業上
好ましくない。それにもかかわらず、これらの方法によ
つて得られた鋼板の加工性は、たかだかTS×El２４０
０どまりであり、かならずしも使用者側の要求レベルを
満たしているとは言い難い。
と冷却途中、４５０〜６５０℃での４〜２０秒の保持、
あるいは大圧下圧延等を必要とする従来方法は、操業上
好ましくない。それにもかかわらず、これらの方法によ
つて得られた鋼板の加工性は、たかだかTS×El２４０
０どまりであり、かならずしも使用者側の要求レベルを
満たしているとは言い難い。
（発明が解決しようとする問題点） 従来技術の限界を超えて、TS×El≧２４００を得るに
は、第１図に示す如く、少なくとも５％以上の残留オー
ステナイトを含有することが必要であり、これによつて
前記したＤＰ鋼レベルのTS×El２０００は確実に凌駕
できる。
は、第１図に示す如く、少なくとも５％以上の残留オー
ステナイトを含有することが必要であり、これによつて
前記したＤＰ鋼レベルのTS×El２０００は確実に凌駕
できる。
本発明は、この知見をもとに、経済的に５％以上の残留
オーステナイトを含有せしめ、抗張力６０Kgf/mm2以上
の加工性に優れた熱延高強度鋼板を、安定、確実に製造
する方法を提供するものである。
オーステナイトを含有せしめ、抗張力６０Kgf/mm2以上
の加工性に優れた熱延高強度鋼板を、安定、確実に製造
する方法を提供するものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明はＣ：0.15〜0.4重量％、Ｓｉ：0.5〜2.0％、Ｍ
ｎ：0.5〜2.0％を含有し、残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼を、仕上圧延終了温度Ａｒ3−50℃〜Ａｒ3
＋50℃、全圧下率80％以上で熱間圧延を行い、続いて35
0℃〜500℃の巻取り温度までの冷却速度を40℃/S以上で
冷却して巻取り、残留オーステナイトを５％以上有し、
残部がフェライトとベーナイトの複合組織をもつことを
特徴とする。
ｎ：0.5〜2.0％を含有し、残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼を、仕上圧延終了温度Ａｒ3−50℃〜Ａｒ3
＋50℃、全圧下率80％以上で熱間圧延を行い、続いて35
0℃〜500℃の巻取り温度までの冷却速度を40℃/S以上で
冷却して巻取り、残留オーステナイトを５％以上有し、
残部がフェライトとベーナイトの複合組織をもつことを
特徴とする。
（作用） 以下、本発明がもたらす作用について説明を行う。
まず、本発明に用いる鋼の化学的成分の限定理由を説明
する。
する。
Ｃは鋼の強化に不可欠な元素であり、0.１５重量％（以
下％とする）未満では本発明鋼の延性を向上させている
残留オーステナイトが充分得られない。また、0.４％を
こえると溶接性を劣化させ、鋼を脆化させる。そこで0.
１５〜0.４％とした。
下％とする）未満では本発明鋼の延性を向上させている
残留オーステナイトが充分得られない。また、0.４％を
こえると溶接性を劣化させ、鋼を脆化させる。そこで0.
１５〜0.４％とした。
Siはその含有量の増加により、延性向上に寄与するフエ
ライトの生成、純化に有利であり、また、Ｃを未変態オ
ーステナイト中へ濃化させて、残留オーステナイトを得
るのに有利となる。この効果は、0.５％未満では充分発
揮されず、また、２％をこえると、効果は飽和し、かえ
つてスケール性状、溶接性を劣化させる。そこで0.５〜
2.０％とした。
ライトの生成、純化に有利であり、また、Ｃを未変態オ
ーステナイト中へ濃化させて、残留オーステナイトを得
るのに有利となる。この効果は、0.５％未満では充分発
揮されず、また、２％をこえると、効果は飽和し、かえ
つてスケール性状、溶接性を劣化させる。そこで0.５〜
2.０％とした。
Mnはよく知られている通り、オーステナイトの安定化元
素として、オーステナイトの残留に寄与する。その効果
は0.５％未満では充分発揮されず、また２％をこえると
その効果は飽和し、かえつて、溶接性の劣化等の悪影響
を発生する。そこで0.５〜2.０％とした。
素として、オーステナイトの残留に寄与する。その効果
は0.５％未満では充分発揮されず、また２％をこえると
その効果は飽和し、かえつて、溶接性の劣化等の悪影響
を発生する。そこで0.５〜2.０％とした。
次に本発明の工程上の制限とその理由を説明する。
本発明において、鋼板の延性を向上させるにあたつて
は、残留オーステナイトを生じせしめることが必要で、
そのためにはオーステナイトがＣ等の元素の濃化等によ
り、安定化されることが望まれるのである。
は、残留オーステナイトを生じせしめることが必要で、
そのためにはオーステナイトがＣ等の元素の濃化等によ
り、安定化されることが望まれるのである。
このため仕上圧延終了温度Ar3−５０℃〜Ar3＋５０℃の
温度範囲で圧延することにより、組織を微細化し、延性
向上に有利なフエライトを生成させ、オーステナイト中
へＣ等の元素の濃化を促進させ、オーステナイトの残留
に寄与せしめる。
温度範囲で圧延することにより、組織を微細化し、延性
向上に有利なフエライトを生成させ、オーステナイト中
へＣ等の元素の濃化を促進させ、オーステナイトの残留
に寄与せしめる。
このとき、仕上圧延終了温度が８５０℃をこえると、第
２図に示す如く、５％以上の残留オーステナイトが得ら
れず、TS×Ｔ・El向上の効果が充分得られない。またAr
3−５０℃より低い温度では、フエライトの加工組織が
残存し、延性を害する。そこでAr3−５０℃〜Ar3＋５０
℃（実質的な上限は≦８５０℃）とした。
２図に示す如く、５％以上の残留オーステナイトが得ら
れず、TS×Ｔ・El向上の効果が充分得られない。またAr
3−５０℃より低い温度では、フエライトの加工組織が
残存し、延性を害する。そこでAr3−５０℃〜Ar3＋５０
℃（実質的な上限は≦８５０℃）とした。
以下本発明においては、Ar3＋５０℃は、上述の理由か
ら実質的な上限として≦８５０℃とする。
ら実質的な上限として≦８５０℃とする。
さらに仕上圧延開始温度をAr3＋１００℃以下とするこ
とにより、組織を微細化し、延性向上に有利なフエライ
トを生成させ、オーステナイト中へＣ等の元素の濃化を
促進させ、オーステナイトの残留に寄与する効果は一層
高まる。
とにより、組織を微細化し、延性向上に有利なフエライ
トを生成させ、オーステナイト中へＣ等の元素の濃化を
促進させ、オーステナイトの残留に寄与する効果は一層
高まる。
また、全圧下率を８０％以上とすることにより、フエラ
イトの生成は促進され、上記効果を増し、かつ、組織は
微細化され、良好な材質が得られる。そこで全圧下率８
０％以上とした。
イトの生成は促進され、上記効果を増し、かつ、組織は
微細化され、良好な材質が得られる。そこで全圧下率８
０％以上とした。
冷却速度は、オーステナイトの残留に不利となるパーラ
イトの生成を避け、組織の微細化を助けるという点から
４０℃／Ｓ以上とする。
イトの生成を避け、組織の微細化を助けるという点から
４０℃／Ｓ以上とする。
捲取温度は５００℃をこえると、捲取り後ベーナイトが
過度に進行し、また、パーライトが生成し、第３図に示
す如く、５％以上の残留オーステナイトが得られなくな
るため、上限を５００℃以下とする。また、３５０℃未
満では、第４図に示す如く、穴拡げ性が劣化するため、
下限を３５０℃以上とする。
過度に進行し、また、パーライトが生成し、第３図に示
す如く、５％以上の残留オーステナイトが得られなくな
るため、上限を５００℃以下とする。また、３５０℃未
満では、第４図に示す如く、穴拡げ性が劣化するため、
下限を３５０℃以上とする。
好ましくは過度のベーナイト変態を避け、より多量のオ
ーステナイトを残留させるため、第３図に示す如く、捲
取り後水中浸漬、ミストロ噴霧等により、３０℃／hr以
上の冷却速度で、２００℃以下まで冷却することが有効
である。
ーステナイトを残留させるため、第３図に示す如く、捲
取り後水中浸漬、ミストロ噴霧等により、３０℃／hr以
上の冷却速度で、２００℃以下まで冷却することが有効
である。
（実施例） 第１表に示す化学成分を有するＡ〜Ｃの鋼を、第２表に
示す条件で熱間圧延を行つた。
示す条件で熱間圧延を行つた。
本発明に沿うものはNo.１，５，６，８，９，11，12，1
3で、TS×El＞２４００という非常に良好な強度延性バ
ランスを示し、局部伸びも良好なレベルを保つている。
3で、TS×El＞２４００という非常に良好な強度延性バ
ランスを示し、局部伸びも良好なレベルを保つている。
No.１と13は特許請求の範囲１に相当してTS×Elは2400
〜2500であり、No.８と９は特許請求の範囲２に相当し
てTS×Elは2500〜2700であり、No.11と12は特許請求の
範囲３に相当してTS×Elは2500〜2600であり、No.５と
６は特許請求の範囲４に相当してTS×Elは2900〜3100で
ある。
〜2500であり、No.８と９は特許請求の範囲２に相当し
てTS×Elは2500〜2700であり、No.11と12は特許請求の
範囲３に相当してTS×Elは2500〜2600であり、No.５と
６は特許請求の範囲４に相当してTS×Elは2900〜3100で
ある。
比較例のNo.２はSi量が低いため、No.３はＣ量が低いた
め、延性が低く、強度・延性バランスも低い。No.４は
捲取温度が高すぎ、延性が向上しない。No.７，10は仕
上圧延終了温度が高いため、延性が不足している。
め、延性が低く、強度・延性バランスも低い。No.４は
捲取温度が高すぎ、延性が向上しない。No.７，10は仕
上圧延終了温度が高いため、延性が不足している。
以上のNo.１から13までの実施例を縦軸にEl、横軸にTS
を取って表わしたのが第５図である。
を取って表わしたのが第５図である。
（発明の効果） 本発明によれば、以上の説明から明らかなごとく、６０
Kgf/mm2以上の抗張力を有し、かつ、延性の優れた熱延
高張力鋼板を特別な合金元素などを必要とせずに製造で
きるため、産業上の効果は極めて大きい。
Kgf/mm2以上の抗張力を有し、かつ、延性の優れた熱延
高張力鋼板を特別な合金元素などを必要とせずに製造で
きるため、産業上の効果は極めて大きい。
第１図は残留オーステナイト量とTS×Elの関係を示した
図表、第２図は仕上圧延終了温度と残留オーステナイト
量の関係を示した図表、第３図は捲取温度と残留オース
テナイト量の関係を示した図表、第４図は捲取温度と穴
拡げ比の関係を示した図表、第５図はTSとElの関係を示
した図表である。
図表、第２図は仕上圧延終了温度と残留オーステナイト
量の関係を示した図表、第３図は捲取温度と残留オース
テナイト量の関係を示した図表、第４図は捲取温度と穴
拡げ比の関係を示した図表、第５図はTSとElの関係を示
した図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 脇田 淳一 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 江坂 一彬 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 加藤 征四郎 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 阿部 博 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭60−184630（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.15〜0.4重量％ Ｓｉ：0.5〜2.0 Ｍｎ：0.5〜2.0％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、仕上圧延終了温度Ａｒ3−50℃〜Ａｒ3＋50℃、全圧
下率80％以上で熱間圧延を行い、続いて350℃〜500℃の
巻取り温度までの冷却速度を40℃/S以上で冷却して巻取
り、残留オーステナイトを５％以上有し、残部がフェラ
イトとベーナイトの複合組織をもつことを特徴とする加
工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｃ：0.15〜0.4重量％ Ｓｉ：0.5〜2.0％ Ｍｎ：0.5〜2.0％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、仕上圧延開始温度をＡｒ3＋100℃以下、仕上圧延終
了温度Ａｒ3−50℃〜Ａｒ3＋50℃、全圧下率80％以上で
熱間圧延を行い、続いて350℃〜500℃の巻取り温度まで
の冷却速度を40℃/S以上で冷却して巻取り、残留オース
テナイトを５％以上有し、残部がフェライトとベーナイ
トの複合組織をもつことを特徴とする加工性に優れた熱
延高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｃ：0.15〜0.4重量％ Ｓｉ：0.5〜2.0％ Ｍｎ：0.5〜2.0％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、仕上圧延終了温度Ａｒ3−50℃〜Ａｒ3＋50℃、全圧
下率80％以上で熱間圧延を行い、続いて350℃〜500℃の
巻取り温度までの冷却速度を40℃/S以上で冷却して巻取
り、巻取り後、鋼板を30℃/hr以上の冷却速度で200℃以
下まで冷却し、残留オーステナイトを５％以上有し、残
部がフェライトとベーナイトの複合組織をもつことを特
徴とする加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項４】Ｃ：0.15〜0.4重量％ Ｓｉ：0.5〜2.0％ Ｍｎ：0.5〜2.0％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、仕上圧延開始温度をＡｒ3＋100℃以下、仕上圧延終
了温度Ａｒ3−50℃〜Ａｒ3＋50℃、全圧下率80％以上で
熱間圧延を行い、続いて350℃〜500℃の巻取り温度まで
の冷却速度を40℃/S以上で冷却して巻取り、巻取り後、
鋼板を30℃/hr以上の冷却速度で200℃以下まで冷却し、
残留オーステナイトを５％以上有し、残部がフェライト
とベーナイトの複合組織をもつことを特徴とする加工性
に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61146084A JPH0641617B2 (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61146084A JPH0641617B2 (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS634017A JPS634017A (ja) | 1988-01-09 |
| JPH0641617B2 true JPH0641617B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=15399760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61146084A Expired - Lifetime JPH0641617B2 (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 加工性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641617B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07155259A (ja) * | 1993-12-09 | 1995-06-20 | Tiger Vacuum Bottle Co Ltd | 電気貯湯容器 |
| JP2005307339A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-11-04 | Jfe Steel Kk | 強度−延性バランスに優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0295500B2 (en) * | 1987-06-03 | 2003-09-10 | Nippon Steel Corporation | Hot rolled steel sheet with a high strength and a distinguished formability |
| JPH0735537B2 (ja) * | 1988-07-29 | 1995-04-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 高延性高強度熱延鋼板の製造方法 |
| JP2805112B2 (ja) * | 1991-05-17 | 1998-09-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性、加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
| US5454883A (en) * | 1993-02-02 | 1995-10-03 | Nippon Steel Corporation | High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same |
| US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6043425A (ja) * | 1983-08-15 | 1985-03-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 熱延高強度高加工性複合組織鋼板の製造方法 |
| JPS60184630A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-20 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
-
1986
- 1986-06-24 JP JP61146084A patent/JPH0641617B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07155259A (ja) * | 1993-12-09 | 1995-06-20 | Tiger Vacuum Bottle Co Ltd | 電気貯湯容器 |
| JP2005307339A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-11-04 | Jfe Steel Kk | 強度−延性バランスに優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS634017A (ja) | 1988-01-09 |
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