JPH0649159A - 摩擦材用ノボラック型フェノール樹脂組成物 - Google Patents
摩擦材用ノボラック型フェノール樹脂組成物Info
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- JPH0649159A JPH0649159A JP20249992A JP20249992A JPH0649159A JP H0649159 A JPH0649159 A JP H0649159A JP 20249992 A JP20249992 A JP 20249992A JP 20249992 A JP20249992 A JP 20249992A JP H0649159 A JPH0649159 A JP H0649159A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 フェノール類とホルムアルデヒド類と酸性物
質を必須成分として得られるノボラック型フェノール樹
脂において、フェノール樹脂中の１核体成分の含有量が
１重量％以下、２核体成分の含有量が２重量％以下、数
平均分子量が３００〜８００であり、数平均分子量に対
する重量平均分子量の比が１.０〜２.０である摩擦材用
ノボラック型フェノール樹脂組成物。 【効果】 得られた摩擦材は過酷な条件での制動時にお
いても摩擦係数が安定し、耐摩耗性・機械的強度に優
れ、また鳴き及び臭気が低減され、自動車，鉄道車両，
航空機，産業機械等の制動部品に好適である。
質を必須成分として得られるノボラック型フェノール樹
脂において、フェノール樹脂中の１核体成分の含有量が
１重量％以下、２核体成分の含有量が２重量％以下、数
平均分子量が３００〜８００であり、数平均分子量に対
する重量平均分子量の比が１.０〜２.０である摩擦材用
ノボラック型フェノール樹脂組成物。 【効果】 得られた摩擦材は過酷な条件での制動時にお
いても摩擦係数が安定し、耐摩耗性・機械的強度に優
れ、また鳴き及び臭気が低減され、自動車，鉄道車両，
航空機，産業機械等の制動部品に好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摩擦特性に優れた摩擦材
用ノボラック型フェノール樹脂組成物に関するものであ
る。
用ノボラック型フェノール樹脂組成物に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車、産業機械には動力の制動または
伝達のためブレーキライニング、ディスクパッド、クラ
ッチフェーシング等の摩擦材が使用されている。この摩
擦材は、一般にアスベスト、ガラス繊維、アラミド繊
維、金属繊維等の基材とカシューダスト、メラミンダス
ト、ゴムダスト等の有機添加剤及び硫酸バリウム、炭酸
カルシウム、ウォラストナイト、銅粉等の無機添加剤等
をフェノール系の樹脂で結合して作られている。この摩
擦材の評価は、高温時における摩擦係数・摩耗量・鳴き
（制動時に発生する異音）などの摩擦性能、並びに曲げ
強度・剪断強度などの機械的特性などに基づいて行われ
ている。一方、昨今の急速な交通機関の高速化に伴い、
この摩擦材に対して特に過酷な条件下での制動安定性と
鳴きの低減によるフィーリング性の向上、及び分解ガス
による悪臭の低減が強く要求されている。このような状
況下で摩擦材料の評価特性に最も大きく影響する要因は
結合剤の選択によるとされている。この結合剤として
は、耐熱性・耐摩耗性・機械的強度などの面から一般に
フェノール樹脂が使用されている。
伝達のためブレーキライニング、ディスクパッド、クラ
ッチフェーシング等の摩擦材が使用されている。この摩
擦材は、一般にアスベスト、ガラス繊維、アラミド繊
維、金属繊維等の基材とカシューダスト、メラミンダス
ト、ゴムダスト等の有機添加剤及び硫酸バリウム、炭酸
カルシウム、ウォラストナイト、銅粉等の無機添加剤等
をフェノール系の樹脂で結合して作られている。この摩
擦材の評価は、高温時における摩擦係数・摩耗量・鳴き
（制動時に発生する異音）などの摩擦性能、並びに曲げ
強度・剪断強度などの機械的特性などに基づいて行われ
ている。一方、昨今の急速な交通機関の高速化に伴い、
この摩擦材に対して特に過酷な条件下での制動安定性と
鳴きの低減によるフィーリング性の向上、及び分解ガス
による悪臭の低減が強く要求されている。このような状
況下で摩擦材料の評価特性に最も大きく影響する要因は
結合剤の選択によるとされている。この結合剤として
は、耐熱性・耐摩耗性・機械的強度などの面から一般に
フェノール樹脂が使用されている。
【０００３】またフェノール樹脂としては前記諸性能を
改善するために変性フェノール樹脂の研究が盛んに行わ
れており、柔軟性に優れる油変性フェノール樹脂・カシ
ュー変性フェノール樹脂・ゴム変性フェノール樹脂・エ
ポキシ変性フェノール樹脂・メラミン変性フェノール樹
脂などが検討されている。しかし、これらの変性フェノ
ール樹脂では、耐熱性が劣るため特に過酷な条件下での
制動安定性が得られず、鳴きが発生し不充分であった。
また、悪臭が発生し環境上の問題点もあった。さらに、
これらの変性フェノール樹脂の場合、未変性フェノール
樹脂と比べ硬化性が遅くなり、成形性・作業性が悪いと
いう難点があった。
改善するために変性フェノール樹脂の研究が盛んに行わ
れており、柔軟性に優れる油変性フェノール樹脂・カシ
ュー変性フェノール樹脂・ゴム変性フェノール樹脂・エ
ポキシ変性フェノール樹脂・メラミン変性フェノール樹
脂などが検討されている。しかし、これらの変性フェノ
ール樹脂では、耐熱性が劣るため特に過酷な条件下での
制動安定性が得られず、鳴きが発生し不充分であった。
また、悪臭が発生し環境上の問題点もあった。さらに、
これらの変性フェノール樹脂の場合、未変性フェノール
樹脂と比べ硬化性が遅くなり、成形性・作業性が悪いと
いう難点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来の摩擦材
のこのような問題点を解決するため種々の検討の結果な
されたもので、その目的とするところは摩擦特性・作業
性・環境保全性に優れた摩擦材用ノボラック型フェノ−
ル樹脂組成物を提供することにある。
のこのような問題点を解決するため種々の検討の結果な
されたもので、その目的とするところは摩擦特性・作業
性・環境保全性に優れた摩擦材用ノボラック型フェノ−
ル樹脂組成物を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題点を
解決するために鋭意検討した結果、１核体及び２核体成
分が大きく影響することを見出し、本発明を完成するに
至った。即ち本発明は、摩擦材用組成物において、フェ
ノール樹脂成分が、フェノール類とホルムアルデヒド類
と酸性物質を必須成分として得られるノボラック型フェ
ノール樹脂であって、フェノール樹脂中の１核体成分の
含有量が１重量％以下であり、且つ２核体成分の含有量
が２重量％以下であることを特徴とする摩擦材用ノボラ
ック型フェノール樹脂組成物に関するものである。
解決するために鋭意検討した結果、１核体及び２核体成
分が大きく影響することを見出し、本発明を完成するに
至った。即ち本発明は、摩擦材用組成物において、フェ
ノール樹脂成分が、フェノール類とホルムアルデヒド類
と酸性物質を必須成分として得られるノボラック型フェ
ノール樹脂であって、フェノール樹脂中の１核体成分の
含有量が１重量％以下であり、且つ２核体成分の含有量
が２重量％以下であることを特徴とする摩擦材用ノボラ
ック型フェノール樹脂組成物に関するものである。
【０００６】以下、本発明について具体的に説明する。
フェノール樹脂中の１核体成分は、未反応の遊離モノマ
ー及び２−メチロールフェノール類、４−メチロールフ
ェノール類などであるが、遊離モノマーが大部分であ
る。フェノール樹脂中の２核体成分は、２,２'−ジヒド
ロキシジフェニルメタン類、２,４'−ジヒドロキシジフ
ェニルメタン類及び４,４'−ジヒドロキシジフェニルメ
タン類などである。上記フェノール樹脂中の１核体成分
の含有量は、１重量％以下が望ましく、１重量％を上回
ると硬化した摩擦材中に低分子分が多く残るため、成形
後の特にアフターキュアー時に遊離モノマーが揮発し成
形品に亀裂が生じ成形性が悪くなり、摩擦特性に悪影響
を与える。またフェノール樹脂中の２核体成分の含有量
は、２重量％以下が望ましく、２重量％を上回ると制動
時特に高温下にさらされた時に２核体成分が揮発分解
し、摩擦材表面の摩擦係数を低下させるとともに摩擦係
数の変動により鳴きが発生し、さらには揮発分解した成
分が悪臭を放ち環境を悪化させる。
フェノール樹脂中の１核体成分は、未反応の遊離モノマ
ー及び２−メチロールフェノール類、４−メチロールフ
ェノール類などであるが、遊離モノマーが大部分であ
る。フェノール樹脂中の２核体成分は、２,２'−ジヒド
ロキシジフェニルメタン類、２,４'−ジヒドロキシジフ
ェニルメタン類及び４,４'−ジヒドロキシジフェニルメ
タン類などである。上記フェノール樹脂中の１核体成分
の含有量は、１重量％以下が望ましく、１重量％を上回
ると硬化した摩擦材中に低分子分が多く残るため、成形
後の特にアフターキュアー時に遊離モノマーが揮発し成
形品に亀裂が生じ成形性が悪くなり、摩擦特性に悪影響
を与える。またフェノール樹脂中の２核体成分の含有量
は、２重量％以下が望ましく、２重量％を上回ると制動
時特に高温下にさらされた時に２核体成分が揮発分解
し、摩擦材表面の摩擦係数を低下させるとともに摩擦係
数の変動により鳴きが発生し、さらには揮発分解した成
分が悪臭を放ち環境を悪化させる。
【０００７】本発明において、ノボラック型フェノール
樹脂の数平均分子量は、好ましくは３００〜８００であ
る。数平均分子量が３００未満では、フェノール樹脂の
融点が低下し固結が生じやすくなる。また、８００を上
回ると樹脂の流動性が低下し不均一となり、機械的強度
が低下する。また、このノボラック型フェノール樹脂の
数平均分子量に対する重量平均分子量の比は、好ましく
は１.０〜２.０である。この比が １.０未満では、樹脂
の流動性が高過ぎて得られた摩擦材の気孔率が小さくな
り摩擦係数が低下する。また、 ２.０を上回ると得られ
た摩擦材中の樹脂の硬化度にバラツキが生じ、安定した
摩擦係数が得られなくなる。
樹脂の数平均分子量は、好ましくは３００〜８００であ
る。数平均分子量が３００未満では、フェノール樹脂の
融点が低下し固結が生じやすくなる。また、８００を上
回ると樹脂の流動性が低下し不均一となり、機械的強度
が低下する。また、このノボラック型フェノール樹脂の
数平均分子量に対する重量平均分子量の比は、好ましく
は１.０〜２.０である。この比が １.０未満では、樹脂
の流動性が高過ぎて得られた摩擦材の気孔率が小さくな
り摩擦係数が低下する。また、 ２.０を上回ると得られ
た摩擦材中の樹脂の硬化度にバラツキが生じ、安定した
摩擦係数が得られなくなる。
【０００８】ここでフェノール類としては、フェノー
ル、クレゾール、キシレノール、レゾルシン、カテコー
ル、ハイドロキノン、ビスフェノールＡ、ビスフェノー
ルＦ、プロペニルフェノール、ブチルフェノール、オク
チルフェノール、ノニルフェノールなどが単独又は併用
して使用される。またアルデヒド類としては、ホルムア
ルデヒド、パラホルムアルデヒド、トリオキサン、アセ
トアルデヒド、ベンズアルデヒドなどが単独又は併用し
て使用される。また触媒として用いられる酸性物質とし
ては、蓚酸、塩酸、硝酸、パラトルエンスルホン酸、酢
酸亜鉛、炭酸亜鉛、酢酸など一般にノボラック型フェノ
ール樹脂を製造する際に用いられる有機酸、無機酸又は
それ等の金属塩が単独又は併用して使用される。本発明
のノボラック型フェノール樹脂は、これらのフェノール
類、ホルムアルデヒド類及び触媒を反応釜に仕込み後、
加熱し付加縮合させた後脱水反応することにより得られ
る。特に脱水反応において減圧下で反応生成物の温度を
２２０〜３００℃まで昇温させて得られる。
ル、クレゾール、キシレノール、レゾルシン、カテコー
ル、ハイドロキノン、ビスフェノールＡ、ビスフェノー
ルＦ、プロペニルフェノール、ブチルフェノール、オク
チルフェノール、ノニルフェノールなどが単独又は併用
して使用される。またアルデヒド類としては、ホルムア
ルデヒド、パラホルムアルデヒド、トリオキサン、アセ
トアルデヒド、ベンズアルデヒドなどが単独又は併用し
て使用される。また触媒として用いられる酸性物質とし
ては、蓚酸、塩酸、硝酸、パラトルエンスルホン酸、酢
酸亜鉛、炭酸亜鉛、酢酸など一般にノボラック型フェノ
ール樹脂を製造する際に用いられる有機酸、無機酸又は
それ等の金属塩が単独又は併用して使用される。本発明
のノボラック型フェノール樹脂は、これらのフェノール
類、ホルムアルデヒド類及び触媒を反応釜に仕込み後、
加熱し付加縮合させた後脱水反応することにより得られ
る。特に脱水反応において減圧下で反応生成物の温度を
２２０〜３００℃まで昇温させて得られる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。しか
し本発明はこれらの実施例によって限定されるものでは
ない。また、実施例及び比較例に記載されている「部」
及び「％」は、すべて「重量部」及び「重量％」を示
す。 《実施例１》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン７１１部、次いで蓚
酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達し
てから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torrの
減圧下で脱水反応を行い、温度が１５０℃に到達した時
より窒素ガスを吹込みながら脱水を続け、加熱を継続し
て内温を２３０℃にし、この温度で更に４時間継続し
た。次いで２０Torrの減圧下で真空脱水を１時間行った
後、反応容器より排出して常温で固形のノボラック型フ
ェノ−ル樹脂１１５０部を得た。 《実施例２》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１２００部、クレゾ−ル３００部、３７％ホルマリ
ン６９３部、次いで２５％塩酸水５部を仕込んだ。徐々
に昇温して温度９５℃に達してから１８０分間還流反応
を行った。次いで６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、
温度が１５０℃に到達した時より窒素ガスを吹込みなが
ら脱水を続け、加熱を継続して内温を２３０℃にし、こ
の温度で更に４時間継続した。次いで２０Torrの減圧下
で真空脱水を１時間行った後、反応容器より排出して常
温で固形のクレゾ−ル変性ノボラック型フェノール樹脂
１１８０部を得た。
し本発明はこれらの実施例によって限定されるものでは
ない。また、実施例及び比較例に記載されている「部」
及び「％」は、すべて「重量部」及び「重量％」を示
す。 《実施例１》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン７１１部、次いで蓚
酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達し
てから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torrの
減圧下で脱水反応を行い、温度が１５０℃に到達した時
より窒素ガスを吹込みながら脱水を続け、加熱を継続し
て内温を２３０℃にし、この温度で更に４時間継続し
た。次いで２０Torrの減圧下で真空脱水を１時間行った
後、反応容器より排出して常温で固形のノボラック型フ
ェノ−ル樹脂１１５０部を得た。 《実施例２》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１２００部、クレゾ−ル３００部、３７％ホルマリ
ン６９３部、次いで２５％塩酸水５部を仕込んだ。徐々
に昇温して温度９５℃に達してから１８０分間還流反応
を行った。次いで６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、
温度が１５０℃に到達した時より窒素ガスを吹込みなが
ら脱水を続け、加熱を継続して内温を２３０℃にし、こ
の温度で更に４時間継続した。次いで２０Torrの減圧下
で真空脱水を１時間行った後、反応容器より排出して常
温で固形のクレゾ−ル変性ノボラック型フェノール樹脂
１１８０部を得た。
【００１０】《実施例３》冷却器と撹拌機付きの反応容
器に、ビスフェノ−ルＡ１５００部、３７％ホルマリン
５１１部、次いで蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温し
て温度９５℃に達してから１８０分間還流反応を行っ
た。次いで６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、温度が
１５０℃に到達した時より窒素ガスを吹込みながら脱水
を続け、加熱を継続して内温を２３０℃にし、この温度
で更に４時間継続した。次いで２０Torrの減圧下で真空
脱水を１時間行った後、反応容器より排出して常温で固
形のノボラック型フェノ−ル樹脂１３５０部を得た。 《実施例４》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン９０６部、次いで蓚
酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達し
てから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torrの
減圧下で脱水反応を行い、温度が１５０℃に到達した時
より窒素ガスを吹込みながら脱水を続け、加熱を継続し
て内温を２６０℃にし、この温度で更に４時間継続し
た。次いで２０Torrの減圧下で真空脱水を３時間行った
後、反応容器より排出して常温で固形のノボラック型フ
ェノ−ル樹脂１５５０部を得た。
器に、ビスフェノ−ルＡ１５００部、３７％ホルマリン
５１１部、次いで蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温し
て温度９５℃に達してから１８０分間還流反応を行っ
た。次いで６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、温度が
１５０℃に到達した時より窒素ガスを吹込みながら脱水
を続け、加熱を継続して内温を２３０℃にし、この温度
で更に４時間継続した。次いで２０Torrの減圧下で真空
脱水を１時間行った後、反応容器より排出して常温で固
形のノボラック型フェノ−ル樹脂１３５０部を得た。 《実施例４》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン９０６部、次いで蓚
酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達し
てから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torrの
減圧下で脱水反応を行い、温度が１５０℃に到達した時
より窒素ガスを吹込みながら脱水を続け、加熱を継続し
て内温を２６０℃にし、この温度で更に４時間継続し
た。次いで２０Torrの減圧下で真空脱水を３時間行った
後、反応容器より排出して常温で固形のノボラック型フ
ェノ−ル樹脂１５５０部を得た。
【００１１】《比較例１》冷却器と撹拌機付きの反応容
器に、フェノ−ル１５００部、３７％ホルマリン８０６
部、次いで蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度
９５℃に達してから１８０分間還流反応を行った。次い
で６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、温度２３０℃ま
で加熱した。次いで２０Torrの減圧下で真空脱水を３時
間行った後、反応容器より排出して常温で固形のノボラ
ック型フェノ−ル樹脂１３５０部を得た。 《比較例２》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン８４０部、次いで蓚
酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達し
てから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torrの
減圧下で脱水反応を行い、温度が１５０℃に到達した後
反応容器より排出して常温で固形のノボラック型フェノ
−ル樹脂１４５０部を得た。
器に、フェノ−ル１５００部、３７％ホルマリン８０６
部、次いで蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度
９５℃に達してから１８０分間還流反応を行った。次い
で６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、温度２３０℃ま
で加熱した。次いで２０Torrの減圧下で真空脱水を３時
間行った後、反応容器より排出して常温で固形のノボラ
ック型フェノ−ル樹脂１３５０部を得た。 《比較例２》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン８４０部、次いで蓚
酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達し
てから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torrの
減圧下で脱水反応を行い、温度が１５０℃に到達した後
反応容器より排出して常温で固形のノボラック型フェノ
−ル樹脂１４５０部を得た。
【００１２】《比較例３》冷却器と撹拌機付きの反応容
器に、フェノ−ル１５００部、３７％ホルマリン７７６
部、次いで蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度
９５℃に達してから１８０分間還流反応を行った。次い
で６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、温度が２００℃
まで加熱した。更に温度２００〜２１０℃、真空度２０
Torrで１時間真空脱水を行った後、反応容器より排出て
常温で固形のノボラック型フェノ−ル樹脂１４２０部を
得た。 《比較例４》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン１０３５部、次いで
蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達
してから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torr
の減圧下で脱水反応を行い、温度が２００℃まで加熱し
た。更に温度２００〜２１０℃、真空度２０Torrで１時
間真空脱水を行った後、反応容器より排出て常温で固形
のノボラック型フェノ−ル樹脂１５００部を得た。
器に、フェノ−ル１５００部、３７％ホルマリン７７６
部、次いで蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度
９５℃に達してから１８０分間還流反応を行った。次い
で６０Torrの減圧下で脱水反応を行い、温度が２００℃
まで加熱した。更に温度２００〜２１０℃、真空度２０
Torrで１時間真空脱水を行った後、反応容器より排出て
常温で固形のノボラック型フェノ−ル樹脂１４２０部を
得た。 《比較例４》冷却器と撹拌機付きの反応容器に、フェノ
−ル１５００部、３７％ホルマリン１０３５部、次いで
蓚酸１５部を仕込んだ。徐々に昇温して温度９５℃に達
してから１８０分間還流反応を行った。次いで６０Torr
の減圧下で脱水反応を行い、温度が２００℃まで加熱し
た。更に温度２００〜２１０℃、真空度２０Torrで１時
間真空脱水を行った後、反応容器より排出て常温で固形
のノボラック型フェノ−ル樹脂１５００部を得た。
【００１３】実施例１、２、３、４及び比較例１、２、
３、４で得られた８種類のノボラック型フェノ−ル樹脂
について、高速液体クロマトグラフィ−による１核体成
分含有量、２核体成分含有量、数平均分子量、重量平均
分子量、分散度指数、及び東京都三点比較臭袋法による
臭気濃度を測定し、その結果を表１に示す。
３、４で得られた８種類のノボラック型フェノ−ル樹脂
について、高速液体クロマトグラフィ−による１核体成
分含有量、２核体成分含有量、数平均分子量、重量平均
分子量、分散度指数、及び東京都三点比較臭袋法による
臭気濃度を測定し、その結果を表１に示す。
【表１】
【００１４】（臭気濃度の測定法）各フェノール樹脂
０.１ｇを各々別々にセラミックボードにのせ、ついで
３００℃に保持されたセラミックの燃焼管に各々別々に
挿入し、同時に清浄空気をキャリアーガスとして１Ｌ／
分の流量で１０分間送り、１０Ｌの清浄なサンプル袋に
分解ガスをキャリアーガスと共に補集した。このガスを
東京都三点比較臭袋法に順じ、３０倍、１００倍、３０
０倍、１０００倍、３０００倍に希釈した後、６人の測
定者がこの希釈ガスを嗅ぎ、臭気を感じる最高希釈倍率
から臭気濃度を統計的に計算して求めた。
０.１ｇを各々別々にセラミックボードにのせ、ついで
３００℃に保持されたセラミックの燃焼管に各々別々に
挿入し、同時に清浄空気をキャリアーガスとして１Ｌ／
分の流量で１０分間送り、１０Ｌの清浄なサンプル袋に
分解ガスをキャリアーガスと共に補集した。このガスを
東京都三点比較臭袋法に順じ、３０倍、１００倍、３０
０倍、１０００倍、３０００倍に希釈した後、６人の測
定者がこの希釈ガスを嗅ぎ、臭気を感じる最高希釈倍率
から臭気濃度を統計的に計算して求めた。
【００１５】次に、前記８種類のノボラック型フェノ−
ル樹脂を各々別々に硬化剤と共に粉砕して粉末とし、表
２に示す配合割合で仕込み混合した。
ル樹脂を各々別々に硬化剤と共に粉砕して粉末とし、表
２に示す配合割合で仕込み混合した。
【表２】 この配合物を温度１６０℃、圧力２００kg／cm2 で１０
分成形した後２００℃で５時間焼成して摩擦材を作成し
た。これらのJIS D 4411に準じて摩擦試験を行い、その
結果を表３及び表４に示す。
分成形した後２００℃で５時間焼成して摩擦材を作成し
た。これらのJIS D 4411に準じて摩擦試験を行い、その
結果を表３及び表４に示す。
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】
【発明の効果】本発明によるノボラック型フェノール樹
脂組成物を使用することにより、過酷な条件での制動時
においても摩擦係数が安定し、耐摩耗性・機械的強度に
優れ、また鳴き及び臭気が低減され、自動車，鉄道車
両，航空機，産業機械等の制動部品に好適である。
脂組成物を使用することにより、過酷な条件での制動時
においても摩擦係数が安定し、耐摩耗性・機械的強度に
優れ、また鳴き及び臭気が低減され、自動車，鉄道車
両，航空機，産業機械等の制動部品に好適である。
Claims (3)
- 【請求項１】 摩擦材用組成物において、フェノール樹
脂成分が、フェノール類とホルムアルデヒド類と酸性物
質を必須成分として得られるノボラック型フェノール樹
脂であって、フェノール樹脂中の１核体成分の含有量が
１重量％以下であり、且つ２核体成分の含有量が２重量
％以下であることを特徴とする摩擦材用ノボラック型フ
ェノール樹脂組成物。 - 【請求項２】 ノボラック型フェノール樹脂の数平均分
子量が３００〜８００であり、且つ数平均分子量に対す
る重量平均分子量の比が１.０〜２.０であることを特徴
とする請求項１記載の摩擦材用ノボラック型フェノール
樹脂組成物。 - 【請求項３】 １核体成分の含有量が１重量％以下であ
り、２核体成分の含有量が２重量％以下であって、数平
均分子量が３００〜８００であり、数平均分子量に対す
る重量平均分子量の比が１.０〜２.０であることを特徴
とする摩擦材用ノボラック型フェノール樹脂。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20249992A JPH0649159A (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 摩擦材用ノボラック型フェノール樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20249992A JPH0649159A (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 摩擦材用ノボラック型フェノール樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649159A true JPH0649159A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16458502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20249992A Pending JPH0649159A (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 摩擦材用ノボラック型フェノール樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0649159A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-07-29 JP JP20249992A patent/JPH0649159A/ja active Pending
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