JPH0649596A - 曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板及びその製造方法 - Google Patents
曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板及びその製造方法Info
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- JPH0649596A JPH0649596A JP4203953A JP20395392A JPH0649596A JP H0649596 A JPH0649596 A JP H0649596A JP 4203953 A JP4203953 A JP 4203953A JP 20395392 A JP20395392 A JP 20395392A JP H0649596 A JPH0649596 A JP H0649596A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板を提
供する。 【構成】 Ａｃ3 点以上の温度の鋼片もしくは鋼板を、
圧延中途中水冷時の板厚をｔ0 、製品板厚をｔとした
時、表層から少なくとも板厚方向に１×ｔ0 ／ｔ（mm）
以上、０．３×ｔ0 の領域を２℃/sec以上の冷速でＡｒ
1 点以下まで急冷して、その後、当該表層部がＡｒ3 以
下の温度から圧延を開始もしくは再開し、（Ａｃ3 −５
０）℃からＡｃ3 ℃の範囲で圧延を終了し、その後Ａｃ
3 点以上に復熱させることなく少なくともＡｒ1 点まで
を当該表層部を１℃/sec以上の冷速で冷却し、更に（Ａ
ｃ1 −１００）℃から（Ａｃ1 ）℃の範囲で３分以上滞
留させ、板厚の１mm以上３０％以下の範囲にわたる鋼板
の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降伏強度より５kg／
mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界面に連続性のある
曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板の製造方法。
供する。 【構成】 Ａｃ3 点以上の温度の鋼片もしくは鋼板を、
圧延中途中水冷時の板厚をｔ0 、製品板厚をｔとした
時、表層から少なくとも板厚方向に１×ｔ0 ／ｔ（mm）
以上、０．３×ｔ0 の領域を２℃/sec以上の冷速でＡｒ
1 点以下まで急冷して、その後、当該表層部がＡｒ3 以
下の温度から圧延を開始もしくは再開し、（Ａｃ3 −５
０）℃からＡｃ3 ℃の範囲で圧延を終了し、その後Ａｃ
3 点以上に復熱させることなく少なくともＡｒ1 点まで
を当該表層部を１℃/sec以上の冷速で冷却し、更に（Ａ
ｃ1 −１００）℃から（Ａｃ1 ）℃の範囲で３分以上滞
留させ、板厚の１mm以上３０％以下の範囲にわたる鋼板
の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降伏強度より５kg／
mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界面に連続性のある
曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は曲げ加工性に優れた表層
低降伏強度鋼板及びその製造方法である。
低降伏強度鋼板及びその製造方法である。
【０００２】
【従来の技術】従来は溶接により構造物を建造していた
が、溶接技術者の減少、環境対策等により溶接に代わ
り、プレスによる成形加工の要求が一層高くなった。プ
レス成形では素板が破断せずに成形されること以外に、
製品形状の寸法精度が要求される。また製品形状が大き
いほどこの要求は強い。この寸法精度の得られやすさが
形状性である。一般に形状性良好な鋼板は降伏点の低
い、いわゆる低降伏点鋼板が要求される。更に曲げ加工
時に、必要なプレス等の能力が低くてすみ、かつ板厚全
体では所定の強度を満足できる鋼板が望まれている。
が、溶接技術者の減少、環境対策等により溶接に代わ
り、プレスによる成形加工の要求が一層高くなった。プ
レス成形では素板が破断せずに成形されること以外に、
製品形状の寸法精度が要求される。また製品形状が大き
いほどこの要求は強い。この寸法精度の得られやすさが
形状性である。一般に形状性良好な鋼板は降伏点の低
い、いわゆる低降伏点鋼板が要求される。更に曲げ加工
時に、必要なプレス等の能力が低くてすみ、かつ板厚全
体では所定の強度を満足できる鋼板が望まれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は鋼板の表裏層
の低降伏強度化によりプレス成形時の必要プレス能力を
低減する鋼板及びその製造方法を提供するものである。
の低降伏強度化によりプレス成形時の必要プレス能力を
低減する鋼板及びその製造方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は板厚の１mm以
上、３０％以下の範囲にわたって、鋼板の表裏層部の組
織が板厚内部のフェライト粒径の３倍以上の粒径を有
し、かつ表裏層と内部の界面に連続性のあることを特徴
とする曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板である。
上、３０％以下の範囲にわたって、鋼板の表裏層部の組
織が板厚内部のフェライト粒径の３倍以上の粒径を有
し、かつ表裏層と内部の界面に連続性のあることを特徴
とする曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板である。
【０００５】更に本発明は板厚の１mm以上、３０％以下
の範囲にわたる鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の
降伏強度より５kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の
界面に連続性のあることを特徴とする曲げ加工性に優れ
た表層低降伏強度鋼板である。
の範囲にわたる鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の
降伏強度より５kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の
界面に連続性のあることを特徴とする曲げ加工性に優れ
た表層低降伏強度鋼板である。
【０００６】更に本発明はＡｃ3 点以上の温度の鋼片も
しくは鋼板を、圧延中途中水冷時の板厚をｔ0 、製品板
厚をｔとした時、表層から少なくとも板厚方向に１×ｔ
0 ／ｔ（mm）以上、０．３×ｔ0 の領域を２℃/sec以上
の冷速でＡｒ1 点以下まで急冷して、その後、当該表層
部がＡｒ3 以下の温度から圧延を開始もしくは再開し、
（Ａｃ3 −５０）℃からＡｃ3 ℃の範囲で圧延を終了
し、その後Ａｃ3 点以上に復熱させることなく少なくと
もＡｒ1 点までを当該表層部を１℃/sec以上の冷速で冷
却し、更に（Ａｃ1 −１００）℃から（Ａｃ1 ）℃の範
囲で３分以上滞留させ、板厚の１mm以上、３０％以下の
範囲にわたる鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降
伏強度より５kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界
面に連続性のある曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼
板の製造方法である。
しくは鋼板を、圧延中途中水冷時の板厚をｔ0 、製品板
厚をｔとした時、表層から少なくとも板厚方向に１×ｔ
0 ／ｔ（mm）以上、０．３×ｔ0 の領域を２℃/sec以上
の冷速でＡｒ1 点以下まで急冷して、その後、当該表層
部がＡｒ3 以下の温度から圧延を開始もしくは再開し、
（Ａｃ3 −５０）℃からＡｃ3 ℃の範囲で圧延を終了
し、その後Ａｃ3 点以上に復熱させることなく少なくと
もＡｒ1 点までを当該表層部を１℃/sec以上の冷速で冷
却し、更に（Ａｃ1 −１００）℃から（Ａｃ1 ）℃の範
囲で３分以上滞留させ、板厚の１mm以上、３０％以下の
範囲にわたる鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降
伏強度より５kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界
面に連続性のある曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼
板の製造方法である。
【０００７】以下本発明について説明する。本発明にお
いて、対象とする構造用鋼は、通常の構造用鋼が所要の
材質を得るために添加される元素の種類と量を含む鋼で
ある。
いて、対象とする構造用鋼は、通常の構造用鋼が所要の
材質を得るために添加される元素の種類と量を含む鋼で
ある。
【０００８】これ等の各成分元素とその添加理由と量を
以下に示す。Ｃは、鋼の強度を向上する有効な成分とし
て添加するものであるが、０．２０％を超える過剰な含
有量では、Ａｃ1 −１００〜Ａｃ1 ℃範囲での保持にお
いてフェライトの粒成長が期待できず、溶接部に島状マ
ルテンサイトを析出し、鋼の靭性を著しく劣化させるの
で、０．２０％以下に規制する。
以下に示す。Ｃは、鋼の強度を向上する有効な成分とし
て添加するものであるが、０．２０％を超える過剰な含
有量では、Ａｃ1 −１００〜Ａｃ1 ℃範囲での保持にお
いてフェライトの粒成長が期待できず、溶接部に島状マ
ルテンサイトを析出し、鋼の靭性を著しく劣化させるの
で、０．２０％以下に規制する。
【０００９】Ｓｉは溶鋼の脱酸元素として必要であり、
また強度増加元素として有用であるが、１．０％を超え
て過剰に添加すると、鋼の加工性を低下させ、溶接部の
靭性を劣化させる。また、０．０１％未満では脱酸効果
が不十分なため、添加量を０．０１〜１．０％に規制す
る。
また強度増加元素として有用であるが、１．０％を超え
て過剰に添加すると、鋼の加工性を低下させ、溶接部の
靭性を劣化させる。また、０．０１％未満では脱酸効果
が不十分なため、添加量を０．０１〜１．０％に規制す
る。
【００１０】Ｍｎも脱酸成分元素として必要であり、
０．３％未満では鋼の清浄度を低下し、加工性を害す
る。また鋼材の強度を向上する成分として０．３％以上
の添加が必要である。しかし、Ｍｎは変態温度を下げる
ので、過剰の添加により２相域圧延温度が下がりすぎ、
変形抵抗の上昇をきたすので、２．０％を上限とする。
０．３％未満では鋼の清浄度を低下し、加工性を害す
る。また鋼材の強度を向上する成分として０．３％以上
の添加が必要である。しかし、Ｍｎは変態温度を下げる
ので、過剰の添加により２相域圧延温度が下がりすぎ、
変形抵抗の上昇をきたすので、２．０％を上限とする。
【００１１】Ａｌ及びＮは、Ａｌ窒化物による鋼の微細
化の他、圧延過程での固溶、析出により、鋼の結晶方位
の整合及び再結晶に有効な働きをさせるために添加す
る。しかし、添加量が少ない時にはその効果がなく、過
剰の場合には鋼の靭性を劣化させるので、Ａｌ：０．０
０１〜０．２０％、Ｎ：０．０２０％以下に限定する。
以上が、本発明が対象とする鋼の基本成分であるが、母
材強度の上昇あるいは、継手靭性の向上の目的のため、
要求される性質に応じて、合金元素を添加する場合は、
変態温度を下げすぎると２相域での変形抵抗が増し、圧
延が困難になるので、合金の添加量としては、Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｗ，Ｃｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，希土類元素，Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，
Ｂを１種類以上添加してよいが、合計で４．５％以内に
規制する。
化の他、圧延過程での固溶、析出により、鋼の結晶方位
の整合及び再結晶に有効な働きをさせるために添加す
る。しかし、添加量が少ない時にはその効果がなく、過
剰の場合には鋼の靭性を劣化させるので、Ａｌ：０．０
０１〜０．２０％、Ｎ：０．０２０％以下に限定する。
以上が、本発明が対象とする鋼の基本成分であるが、母
材強度の上昇あるいは、継手靭性の向上の目的のため、
要求される性質に応じて、合金元素を添加する場合は、
変態温度を下げすぎると２相域での変形抵抗が増し、圧
延が困難になるので、合金の添加量としては、Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｗ，Ｃｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，希土類元素，Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，
Ｂを１種類以上添加してよいが、合計で４．５％以内に
規制する。
【００１２】本発明では板厚の１mm以上、３０％以下の
範囲にわたって、鋼板の表裏層部の組織が板厚内部のフ
ェライト粒径の３倍以上の粒径を有するものとする。ま
た鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降伏強度より
５kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界面に連続性
があるものとする。
範囲にわたって、鋼板の表裏層部の組織が板厚内部のフ
ェライト粒径の３倍以上の粒径を有するものとする。ま
た鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降伏強度より
５kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界面に連続性
があるものとする。
【００１３】即ち本発明の鋼板表面の降伏強度が重要で
あるが、腐食代を考慮すると通常環境でも１mm以上は必
要である。また板中央部の板厚３０％以上を低降伏強度
にすると、鋼板の強度が維持できなくなる。
あるが、腐食代を考慮すると通常環境でも１mm以上は必
要である。また板中央部の板厚３０％以上を低降伏強度
にすると、鋼板の強度が維持できなくなる。
【００１４】従って板厚の１mm以上、３０％以下の範囲
を表裏層部としている。一般にクラッド鋼では、内部と
表層部を異強度にすることは、従来から行われている。
しかし、曲げ加工時や脆性破壊時に界面に剥離すること
があり、その界面の特性の維持、保証が難しい。本発明
では、後述のように異質界面が存在しないので、上記の
ような問題は無い。
を表裏層部としている。一般にクラッド鋼では、内部と
表層部を異強度にすることは、従来から行われている。
しかし、曲げ加工時や脆性破壊時に界面に剥離すること
があり、その界面の特性の維持、保証が難しい。本発明
では、後述のように異質界面が存在しないので、上記の
ような問題は無い。
【００１５】鋼板表層部に本発明の組織を形成せしめる
ためには、圧延中に鋼板表面を水冷し、Ａｒ1 点以下と
することで一旦フェライト変態させてしまい、急速冷却
によっても殆ど温度の低下しない板厚中心部の顕熱を利
用して、表層部のフェライト組織を昇温させながら更に
圧延を行い、表層部に残留転位密度の高い改質組織を形
成する。
ためには、圧延中に鋼板表面を水冷し、Ａｒ1 点以下と
することで一旦フェライト変態させてしまい、急速冷却
によっても殆ど温度の低下しない板厚中心部の顕熱を利
用して、表層部のフェライト組織を昇温させながら更に
圧延を行い、表層部に残留転位密度の高い改質組織を形
成する。
【００１６】更に（Ａｃ1 −１００）℃から（Ａｃ1 ）
℃の範囲で３分以上滞留させることにより板厚の１mm以
上、３０％以下の範囲にわたる鋼板の表裏層部の降伏強
度が板厚内部の降伏強度より５kg／mm2 以上低く、かつ
表裏層と内部の界面に連続性のある曲げ加工性に優れた
表層低降伏強度鋼板を得ることができる。
℃の範囲で３分以上滞留させることにより板厚の１mm以
上、３０％以下の範囲にわたる鋼板の表裏層部の降伏強
度が板厚内部の降伏強度より５kg／mm2 以上低く、かつ
表裏層と内部の界面に連続性のある曲げ加工性に優れた
表層低降伏強度鋼板を得ることができる。
【００１７】即ち、（Ａｃ1 −１００）℃から（Ａ
ｃ1 ）℃の範囲に３分以上の滞留により表層の加工フェ
ライトを粒成長させて、粗大かつ純度の高いフェライト
を確保する。フェライトの粒径により、降伏強度が決ま
るが、本発明では表層フェライト粒を内部の３倍とし
た。従って本発明では鋼板表裏層と内部間に異質界面は
存在せず、組織的に連続している。また高温でのテンパ
ー処理により、加工性を確保するために必要なフェライ
ト内の固溶炭素濃度減少を実現させたので、伸びが向上
した。
ｃ1 ）℃の範囲に３分以上の滞留により表層の加工フェ
ライトを粒成長させて、粗大かつ純度の高いフェライト
を確保する。フェライトの粒径により、降伏強度が決ま
るが、本発明では表層フェライト粒を内部の３倍とし
た。従って本発明では鋼板表裏層と内部間に異質界面は
存在せず、組織的に連続している。また高温でのテンパ
ー処理により、加工性を確保するために必要なフェライ
ト内の固溶炭素濃度減少を実現させたので、伸びが向上
した。
【００１８】図１はフェライト粒径と降伏強度、伸びと
の関係、図２はフェライト粒径とＡｃ1 −５０〜Ａｃ1
温度での滞留時間との関係である。
の関係、図２はフェライト粒径とＡｃ1 −５０〜Ａｃ1
温度での滞留時間との関係である。
【００１９】
【実施例】供試鋼の成分を表１に、製造条件及び得られ
た材質を表２に示す。
た材質を表２に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】表２の試験番号１〜１２は本発明例、試験
番号１３〜２４は比較例を示している。
番号１３〜２４は比較例を示している。
【００２６】本発明例によるものは各部位の平均降伏強
さが表層部と内部とで５０kgf/mm2以上の差を有し、加
工性に優れ、また成分に応じて継手靭性を確保できる。
さが表層部と内部とで５０kgf/mm2以上の差を有し、加
工性に優れ、また成分に応じて継手靭性を確保できる。
【００２７】一方比較例１３は所定の圧延中途中水冷、
昇温圧延を実施しているものの、圧延後の冷速が遅かっ
たので、残留転位密度が緩冷中に減少してしまい、その
後所定の熱処理を適用しても表層部のフェライト粒径は
あまり粗大化せず、鋼板全体の伸び、９０°曲げ時の必
要荷重が本発明例より劣化した。
昇温圧延を実施しているものの、圧延後の冷速が遅かっ
たので、残留転位密度が緩冷中に減少してしまい、その
後所定の熱処理を適用しても表層部のフェライト粒径は
あまり粗大化せず、鋼板全体の伸び、９０°曲げ時の必
要荷重が本発明例より劣化した。
【００２８】比較例１４は所定の昇温圧延、その後の冷
却まで適用したが、熱処理の温度が高すぎたので板内部
までオーステナイト化し、その後の徐冷によりフェライ
ト変態したものの、内部もフェライト粒径が大きくなっ
たため、鋼板全体としての強度が下がり、加工時の必要
荷重化もそのメリットは小さかった。
却まで適用したが、熱処理の温度が高すぎたので板内部
までオーステナイト化し、その後の徐冷によりフェライ
ト変態したものの、内部もフェライト粒径が大きくなっ
たため、鋼板全体としての強度が下がり、加工時の必要
荷重化もそのメリットは小さかった。
【００２９】比較例１５は所定の昇温圧延において圧延
終了温度が高かったので、残留転位密度を表層部に高め
ることができず、その後の熱処理でも表層部のフェライ
トを粗大化できず、板内部との強度差を確保できなかっ
た。
終了温度が高かったので、残留転位密度を表層部に高め
ることができず、その後の熱処理でも表層部のフェライ
トを粗大化できず、板内部との強度差を確保できなかっ
た。
【００３０】比較例１６は所定の昇温圧延、途中冷却、
熱処理を適用したが、Ａｒ1 に冷却された厚みが３０％
以上だったため、鋼板全体の強度が維持できず、加工性
のメリットも小さかった。
熱処理を適用したが、Ａｒ1 に冷却された厚みが３０％
以上だったため、鋼板全体の強度が維持できず、加工性
のメリットも小さかった。
【００３１】又比較例１７，１８，２１〜２４は熱処理
を適用していないため表層部と内部の降伏強度に差はほ
とんどなく、加工性のメリットは当然のことながら得ら
れていない。
を適用していないため表層部と内部の降伏強度に差はほ
とんどなく、加工性のメリットは当然のことながら得ら
れていない。
【００３２】更に比較例１９は熱処理温度をＡｃ3 以上
としたため板表面から９mmにわたってフェライト粒の粗
大化を達成できたが、板厚の３０％以上となり、鋼板の
強度は低下した。
としたため板表面から９mmにわたってフェライト粒の粗
大化を達成できたが、板厚の３０％以上となり、鋼板の
強度は低下した。
【００３３】
【発明の効果】本発明によると、鋼板表層に加工フェラ
イトを生成させて、これを熱処理により粒成長させ、粗
大かつ純度の高いフェライトを確保するので、内層と表
裏層との間に異質界面が存在しない。従って、曲げ加工
性や脆性破壊時に界面剥離を生ずることがなく、低降伏
強度鋼材を得ることができる。
イトを生成させて、これを熱処理により粒成長させ、粗
大かつ純度の高いフェライトを確保するので、内層と表
裏層との間に異質界面が存在しない。従って、曲げ加工
性や脆性破壊時に界面剥離を生ずることがなく、低降伏
強度鋼材を得ることができる。
【図１】フェライト粒径と降伏強度、伸びとの関係を示
す図表である。
す図表である。
【図２】フェライト粒径とＡｃ1 −５０〜Ａｃ1 温度で
の滞留時間との関係を示す図表である。
の滞留時間との関係を示す図表である。
Claims (3)
- 【請求項１】 板厚の１mm以上、３０％以下の範囲にわ
たって、鋼板の表裏層部の組織が板厚内部のフェライト
粒径の３倍以上の粒径を有し、かつ表裏層と内部の界面
に連続性のあることを特徴とする曲げ加工性に優れた表
層低降伏強度鋼板。 - 【請求項２】 板厚の１mm以上、３０％以下の範囲にわ
たる鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降伏強度よ
り５kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界面に連続
性のあることを特徴とする請求項１記載の曲げ加工性に
優れた表層低降伏強度鋼板。 - 【請求項３】 Ａｃ3 点以上の温度の鋼片もしくは鋼板
を、圧延中途中水冷時の板厚をｔ0 、製品板厚をｔとし
た時、表層から少なくとも板厚方向に１×ｔ0 ／ｔ（m
m）以上、０．３×ｔ0 の領域を２℃/sec以上の冷速で
Ａｒ1 点以下まで急冷して、その後、当該表層部がＡｒ
3 以下の温度から圧延を開始もしくは再開し、（Ａｃ3
−５０）℃からＡｃ3 ℃の範囲で圧延を終了し、その後
Ａｃ3 点以上に復熱させることなく少なくともＡｒ1 点
までを当該表層部を１℃/sec以上の冷速で冷却し、更に
（Ａｃ1 −１００）℃から（Ａｃ1 ）℃の範囲で３分以
上滞留させ板厚の１mm以上、３０％以下の範囲にわたる
鋼板の表裏層部の降伏強度が板厚内部の降伏強度より５
kg／mm2 以上低く、かつ表裏層と内部の界面に連続性の
あることを特徴とする曲げ加工性に優れた表層低降伏強
度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4203953A JP2721773B2 (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | 曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4203953A JP2721773B2 (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | 曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27458796A Division JP3298797B2 (ja) | 1996-10-17 | 1996-10-17 | 曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649596A true JPH0649596A (ja) | 1994-02-22 |
| JP2721773B2 JP2721773B2 (ja) | 1998-03-04 |
Family
ID=16482407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4203953A Expired - Fee Related JP2721773B2 (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | 曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2721773B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP2015193917A (ja) * | 2014-03-28 | 2015-11-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 調質高張力厚鋼板及びその製造方法 |
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| JPS6447815A (en) * | 1987-08-18 | 1989-02-22 | Sumitomo Metal Ind | Manufacture of high-tensile steel plate with low yield ratio |
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-
1992
- 1992-07-30 JP JP4203953A patent/JP2721773B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2721773B2 (ja) | 1998-03-04 |
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