JPH0649624A - Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体 - Google Patents
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体Info
- Publication number
- JPH0649624A JPH0649624A JP4203935A JP20393592A JPH0649624A JP H0649624 A JPH0649624 A JP H0649624A JP 4203935 A JP4203935 A JP 4203935A JP 20393592 A JP20393592 A JP 20393592A JP H0649624 A JPH0649624 A JP H0649624A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intermetallic compound
- internal combustion
- combustion engine
- valve
- valve body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 形状付与が容易でしかも高温強度を備え、軽
量で内燃機関の排気弁や吸気弁として好適なＴｉ−Ａｌ
系金属間化合物からなる内燃機関用弁体を提供するこ
と。 【構成】 内燃機関用の吸気弁又は排気弁に使用される
弁体１であって、Ａｌが４０〜４６ａｔ％，Ｍｎが０.
５〜３ａｔ％からなり、該Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物中
に、ＴｉＡｌとＴｉ3Ａｌとが交互に積層されたラメラ
組織を体積率で５０％以上を含むとともに、かさ部及び
首部のラメラ組織の平均結晶粒径が５０〜５００μm，
軸部の平均結晶粒径が５０μm未満であることを特徴と
するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体
１。
量で内燃機関の排気弁や吸気弁として好適なＴｉ−Ａｌ
系金属間化合物からなる内燃機関用弁体を提供するこ
と。 【構成】 内燃機関用の吸気弁又は排気弁に使用される
弁体１であって、Ａｌが４０〜４６ａｔ％，Ｍｎが０.
５〜３ａｔ％からなり、該Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物中
に、ＴｉＡｌとＴｉ3Ａｌとが交互に積層されたラメラ
組織を体積率で５０％以上を含むとともに、かさ部及び
首部のラメラ組織の平均結晶粒径が５０〜５００μm，
軸部の平均結晶粒径が５０μm未満であることを特徴と
するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体
１。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軽量耐熱或は高比剛性
が要求される自動車分野等の吸気弁や排気弁に関し、特
にＴｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体に
関する。
が要求される自動車分野等の吸気弁や排気弁に関し、特
にＴｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、高度情報化時代となるにつれ
て、人的或は物流的輸送の分野において、高速化・快適
性が要求されるとともに地球環境に優しい輸送機関が求
められている。特に自動車工業分野においては、高性能
化，快適性，耐環境性を具備した自動車が要求され、こ
のため自動車用内燃機関の改良がなされてきている。と
りわけ、吸・排気弁を軽量化すれば、弁のカムプロフィ
ールへの追従性を向上することができるとともに燃料消
費量を低減することが可能となる。
て、人的或は物流的輸送の分野において、高速化・快適
性が要求されるとともに地球環境に優しい輸送機関が求
められている。特に自動車工業分野においては、高性能
化，快適性，耐環境性を具備した自動車が要求され、こ
のため自動車用内燃機関の改良がなされてきている。と
りわけ、吸・排気弁を軽量化すれば、弁のカムプロフィ
ールへの追従性を向上することができるとともに燃料消
費量を低減することが可能となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、自動車
の吸・排気弁の使用環境は高温であるため、現状は耐熱
鋼或はＮｉ基合金が使用されているが、これらの合金の
密度は約８０００kg／m3とかなり大きいという問題があ
る。また、軽量金属材料としては、Ｔｉ合金或はＡｌ合
金が代表的なものであるが、いずれも耐熱性が耐熱鋼よ
りも劣るのでほとんど利用されておらず、そのため弁用
の軽量耐熱材料の開発が待たれている。
の吸・排気弁の使用環境は高温であるため、現状は耐熱
鋼或はＮｉ基合金が使用されているが、これらの合金の
密度は約８０００kg／m3とかなり大きいという問題があ
る。また、軽量金属材料としては、Ｔｉ合金或はＡｌ合
金が代表的なものであるが、いずれも耐熱性が耐熱鋼よ
りも劣るのでほとんど利用されておらず、そのため弁用
の軽量耐熱材料の開発が待たれている。
【０００４】ところで、近年研究が進んでいるＴｉ−Ａ
ｌ系金属間化合物は、密度が３７００〜４０００kg／m3
程度と軽量であり、さらに高温強度に優れており、軽量
・耐熱材料として期待されている。しかし、本化合物は
以下の，の理由により、未だ内燃機関用の実用的な
吸・排気弁に適用されていない。
ｌ系金属間化合物は、密度が３７００〜４０００kg／m3
程度と軽量であり、さらに高温強度に優れており、軽量
・耐熱材料として期待されている。しかし、本化合物は
以下の，の理由により、未だ内燃機関用の実用的な
吸・排気弁に適用されていない。
【０００５】Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物は難加工材で
あるため、弁の形状付与が困難。 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の常温或は高温強度特性
が、弁として耐えうるかが不明。 このうち、前記については、反応焼結法を採用すれ
ば、比較的複雑な形状部品を容易に製造可能なことが知
られている（特公平１−３０８９８号）。従って、この
方法を用いて、内燃機関用の吸気弁や排気弁の様な比較
的複雑な弁形状を、容易に製造する方法が提案されてい
る（特開平４−２８８３２号）。この反応焼結法とは、
Ｔｉ粉末とＡｌ粉末を反応合成温度未満において混合−
脱気−塑性加工により緻密なＴｉとＡｌの混合体を作製
した後、該混合体を反応合成温度以上に加熱する方法で
ある。
あるため、弁の形状付与が困難。 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の常温或は高温強度特性
が、弁として耐えうるかが不明。 このうち、前記については、反応焼結法を採用すれ
ば、比較的複雑な形状部品を容易に製造可能なことが知
られている（特公平１−３０８９８号）。従って、この
方法を用いて、内燃機関用の吸気弁や排気弁の様な比較
的複雑な弁形状を、容易に製造する方法が提案されてい
る（特開平４−２８８３２号）。この反応焼結法とは、
Ｔｉ粉末とＡｌ粉末を反応合成温度未満において混合−
脱気−塑性加工により緻密なＴｉとＡｌの混合体を作製
した後、該混合体を反応合成温度以上に加熱する方法で
ある。
【０００６】更に、弁の部位により要求特性が異なるこ
とを勘案し、各部位に要求される特性に適する金属組織
を備えるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる弁体が発明
されている（特願平３−３９１１０号）。これは、特に
高温強度が要求される弁のかさ部及び首部の結晶粒径を
３５〜５００μm，常温付近の強度が要求される軸部の
結晶粒径を２５μm以下とする弁である。しかしなが
ら、これらの発明（特開平４−２８８３２号及び特願平
３−３９１１０号）では、弁として耐え得るかの十分な
検討がなされておらず、特に、非定常な高速回転域にお
いて弁の耐久性は不明である。
とを勘案し、各部位に要求される特性に適する金属組織
を備えるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる弁体が発明
されている（特願平３−３９１１０号）。これは、特に
高温強度が要求される弁のかさ部及び首部の結晶粒径を
３５〜５００μm，常温付近の強度が要求される軸部の
結晶粒径を２５μm以下とする弁である。しかしなが
ら、これらの発明（特開平４−２８８３２号及び特願平
３−３９１１０号）では、弁として耐え得るかの十分な
検討がなされておらず、特に、非定常な高速回転域にお
いて弁の耐久性は不明である。
【０００７】一方、本発明者らは、反応焼結法により製
造されたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物において、その金属
組織を制御することにより一層強度を高められることを
発見した（日本金属学会講演概要集 ’９２．４，Ｐ３
４７，（６１７））。これによれば、強度の向上には、
ＴｉＡｌとＴｉ3Ａｌからなるラメラ組織の体積率を高
くすることと微細にすることが有効であることが報告さ
れている。
造されたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物において、その金属
組織を制御することにより一層強度を高められることを
発見した（日本金属学会講演概要集 ’９２．４，Ｐ３
４７，（６１７））。これによれば、強度の向上には、
ＴｉＡｌとＴｉ3Ａｌからなるラメラ組織の体積率を高
くすることと微細にすることが有効であることが報告さ
れている。
【０００８】そこで本発明は、前記課題を解決するため
に、弁体の要求を満足する金属組織を明らかにするとと
もに、形状付与が容易でしかも高温強度を備え、更に非
定常な高速回転域においても破壊しない内燃機関の吸気
弁や排気弁として好適なＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から
なる内燃機関用弁体を提供することを目的とする。
に、弁体の要求を満足する金属組織を明らかにするとと
もに、形状付与が容易でしかも高温強度を備え、更に非
定常な高速回転域においても破壊しない内燃機関の吸気
弁や排気弁として好適なＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から
なる内燃機関用弁体を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明は、内燃機関用の吸気弁又は排気弁に使用され
る弁体であって、Ａｌが４０〜４６ａｔ％，Ｍｎが０.
５〜３ａｔ％，残部ＴｉからなるＴｉ−Ａｌ系金属間化
合物からなり、該Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物中に、Ｔｉ
ＡｌとＴｉ3Ａｌとが交互に積層されたラメラ組織を体
積率で５０％以上を含むとともに、かさ部及び首部のラ
メラ組織の平均結晶粒径が５０〜５００μm，軸部の平
均結晶粒径が５０μm未満であることを特徴とするＴｉ
−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体を要旨と
する。
の本発明は、内燃機関用の吸気弁又は排気弁に使用され
る弁体であって、Ａｌが４０〜４６ａｔ％，Ｍｎが０.
５〜３ａｔ％，残部ＴｉからなるＴｉ−Ａｌ系金属間化
合物からなり、該Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物中に、Ｔｉ
ＡｌとＴｉ3Ａｌとが交互に積層されたラメラ組織を体
積率で５０％以上を含むとともに、かさ部及び首部のラ
メラ組織の平均結晶粒径が５０〜５００μm，軸部の平
均結晶粒径が５０μm未満であることを特徴とするＴｉ
−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体を要旨と
する。
【００１０】ここで、各請求項の数値を規定する理由を
説明する。 （１）Ａｌ量：４０ａｔ％〜４６ａｔ％ 下限値未満ではラメラ層が粗大化する。また上限値を越
えるとラメラ層が十分に得られないため、Ｔｉ−Ａｌ系
金属間化合物製の弁体としての強度が不足し、実用に耐
えない。
説明する。 （１）Ａｌ量：４０ａｔ％〜４６ａｔ％ 下限値未満ではラメラ層が粗大化する。また上限値を越
えるとラメラ層が十分に得られないため、Ｔｉ−Ａｌ系
金属間化合物製の弁体としての強度が不足し、実用に耐
えない。
【００１１】（２）Ｍｎ量：０.５ａｔ％〜３ａｔ％ Ｍｎ添加によりラメラ層が発達するとともにラメラ層が
微細化するため、Ｍｎ添加は強度および延性の向上に寄
与するが、下限値未満ではそれらの効果がみられず、上
限値を越えるとそれらの効果が飽和するとともに密度の
上昇を招き好ましくない。
微細化するため、Ｍｎ添加は強度および延性の向上に寄
与するが、下限値未満ではそれらの効果がみられず、上
限値を越えるとそれらの効果が飽和するとともに密度の
上昇を招き好ましくない。
【００１２】（３） ラメラ組織の体積率：５０％以上 ５０％未満では、弁体の強度が向上しない。 （４） ラメラ組織の結晶粒径 軸部：ラメラの平均結晶粒径が５０μm以下 上限を越えると強度が低下し、弁体（軸部）としての強
度を確保できない。
度を確保できない。
【００１３】かさ部及び首部：ラメラの平均結晶粒径が
５０〜５００μm以下 下限未満ではクリープ強度が不十分となり、上限を越え
ると常温付近の強度が著しく低下し、弁体としての強度
が確保できなくなる。
５０〜５００μm以下 下限未満ではクリープ強度が不十分となり、上限を越え
ると常温付近の強度が著しく低下し、弁体としての強度
が確保できなくなる。
【００１４】
【作用】Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用
弁体を製造するに際して、常温材料特性と組成および金
属組織の関係を詳細に調査するとともに、弁体の材料と
しての適用性を検討した結果、軸部では常温引張強さ５
５０ＭPa以上，伸び０.５％以上の引張特性が、かさ部
及び首部では例えばクリープ破断強度（８００℃，１０
０時間）８０MPa以上必要なことが明らかになった。こ
の引張特性は、例えば反応焼結法（Ｔｉ粉末とＡｌ粉末
を反応合成温度未満において混合−脱気−塑性加工によ
り緻密にＴｉとＡｌの混合体を作製した後、該混合体を
反応合成温度以上に加熱する方法）により得られるが、
この反応焼結法で得られた材料を調べることで、引張特
性を実現するための組成範囲及び金属組織が明らかとな
った。
弁体を製造するに際して、常温材料特性と組成および金
属組織の関係を詳細に調査するとともに、弁体の材料と
しての適用性を検討した結果、軸部では常温引張強さ５
５０ＭPa以上，伸び０.５％以上の引張特性が、かさ部
及び首部では例えばクリープ破断強度（８００℃，１０
０時間）８０MPa以上必要なことが明らかになった。こ
の引張特性は、例えば反応焼結法（Ｔｉ粉末とＡｌ粉末
を反応合成温度未満において混合−脱気−塑性加工によ
り緻密にＴｉとＡｌの混合体を作製した後、該混合体を
反応合成温度以上に加熱する方法）により得られるが、
この反応焼結法で得られた材料を調べることで、引張特
性を実現するための組成範囲及び金属組織が明らかとな
った。
【００１５】よって、この引張特性を得ることができる
前記本発明の構成を採用することによって、内燃機関の
吸気弁や排気弁として好適なＴｉ−Ａｌ系金属間化合物
からなる内燃機関用弁体が実現される。
前記本発明の構成を採用することによって、内燃機関の
吸気弁や排気弁として好適なＴｉ−Ａｌ系金属間化合物
からなる内燃機関用弁体が実現される。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を具体化した実施例を、比較例
とともに説明する。 （実施例）チタン粉末を粒径１４９μm以下にふるいわ
けた後、ガスアトマイズ法で作製したＡｌ−Ｍｎ合金粉
末を粒径１４９μm以下にふるい分け、化学成分が最終
組成で下記表１の試料No.１〜５となる様にこれらの粉
末を混合した。
とともに説明する。 （実施例）チタン粉末を粒径１４９μm以下にふるいわ
けた後、ガスアトマイズ法で作製したＡｌ−Ｍｎ合金粉
末を粒径１４９μm以下にふるい分け、化学成分が最終
組成で下記表１の試料No.１〜５となる様にこれらの粉
末を混合した。
【００１７】そして、この混合物をアルミニウム容器に
挿入し、本容器内を加熱しながら真空排気し脱気処理
（温度：４６０℃）をした後、押出しを実施した。得ら
れた押出材からアルミニウム容器を外削除去し、鍛造用
素材とした。続いて、冷間鍛造により弁体に近い形状に
加工し、ＨＩＰ中で反応合成（合成開始温度：５６０
℃）を行い、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物とした後、引き
続いてＨＩＰ中にて金属組織の均質化処理を実施した
（加熱温度：１３００℃，加熱時間：８時間，圧力：１
６０ＭPa）。
挿入し、本容器内を加熱しながら真空排気し脱気処理
（温度：４６０℃）をした後、押出しを実施した。得ら
れた押出材からアルミニウム容器を外削除去し、鍛造用
素材とした。続いて、冷間鍛造により弁体に近い形状に
加工し、ＨＩＰ中で反応合成（合成開始温度：５６０
℃）を行い、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物とした後、引き
続いてＨＩＰ中にて金属組織の均質化処理を実施した
（加熱温度：１３００℃，加熱時間：８時間，圧力：１
６０ＭPa）。
【００１８】得られた弁体形状材から切削により、図１
に示す様なかさ部，首部及び軸部からなる弁体１を成形
し、モータリング試験に供した。また、弁体状材から引
張試験片（平行部径：φ５mm、標点間距離：１５mm）を
採取し、常温引張試験（ひずみ速度：１０-3／秒）を実
施するとともにミクロ組織観察を実施し、ラメラ組織の
体積率およびその結晶粒径を測定した。これらの試験及
び測定等の結果を同じく表１に記す。
に示す様なかさ部，首部及び軸部からなる弁体１を成形
し、モータリング試験に供した。また、弁体状材から引
張試験片（平行部径：φ５mm、標点間距離：１５mm）を
採取し、常温引張試験（ひずみ速度：１０-3／秒）を実
施するとともにミクロ組織観察を実施し、ラメラ組織の
体積率およびその結晶粒径を測定した。これらの試験及
び測定等の結果を同じく表１に記す。
【００１９】また、押出材（バルブの首部相当）を、同
様にＨＩＰ中で反応合成し、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物
とした後、引き続いてＨＩＰ中にて金属組織の均質化処
理を実施した。得られたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から
クリープ試験片を作製し、８００℃においてクリープ試
験を行ない、その破断強度を求めた。
様にＨＩＰ中で反応合成し、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物
とした後、引き続いてＨＩＰ中にて金属組織の均質化処
理を実施した。得られたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から
クリープ試験片を作製し、８００℃においてクリープ試
験を行ない、その破断強度を求めた。
【００２０】また、前記モータリング試験としては、２
０００cc，４気筒のガソリンエンジンに前記弁体を排気
弁として組み込み、その強度を評価した。試験条件は１
００００rpm×１０minの高回転短時間モータリング試験
とした。尚、表１中の○は本試験結果において、弁体の
破壊等が発生しなかった良好なことを表す。
０００cc，４気筒のガソリンエンジンに前記弁体を排気
弁として組み込み、その強度を評価した。試験条件は１
００００rpm×１０minの高回転短時間モータリング試験
とした。尚、表１中の○は本試験結果において、弁体の
破壊等が発生しなかった良好なことを表す。
【００２１】
【表１】
【００２２】（比較例１）チタン粉末を粒径１４９μm
以下にふるいわけた後、ガスアトマイズ法で作製したＡ
ｌ粉末或はＡｌ−Ｍｎ合金粉末を粒径１４９μm以下に
ふるい分け、化学成分が最終組成で下記表２の試料No.
１〜３となる様にこれらの粉末を混合した。
以下にふるいわけた後、ガスアトマイズ法で作製したＡ
ｌ粉末或はＡｌ−Ｍｎ合金粉末を粒径１４９μm以下に
ふるい分け、化学成分が最終組成で下記表２の試料No.
１〜３となる様にこれらの粉末を混合した。
【００２３】そして、この混合物をアルミニウム容器に
挿入し、本容器内を加熱しながら真空排気し脱気処理
（温度：４６０℃）を実施した。得られた押出材からア
ルミニウム容器を外削除去し、鍛造用素材とした。続い
て、冷間鍛造により弁体に近い形状に加工し、反応合成
（合成開始温度：５６０℃）を行い、Ｔｉ−Ａｌ系金属
間化合物とした後、引き続いてＨＩＰ中にて金属組織の
均質化処理を実施した（加熱温度：１３００℃，加熱時
間：８時間，圧力：１６０ＭPa）。
挿入し、本容器内を加熱しながら真空排気し脱気処理
（温度：４６０℃）を実施した。得られた押出材からア
ルミニウム容器を外削除去し、鍛造用素材とした。続い
て、冷間鍛造により弁体に近い形状に加工し、反応合成
（合成開始温度：５６０℃）を行い、Ｔｉ−Ａｌ系金属
間化合物とした後、引き続いてＨＩＰ中にて金属組織の
均質化処理を実施した（加熱温度：１３００℃，加熱時
間：８時間，圧力：１６０ＭPa）。
【００２４】得られた弁体形状材から切削により弁体に
成形し、前記実施例と同様なモータリング試験に供し
た。また、弁体状材から同様に引張試験片を採取し、常
温引張試験を実施するとともにミクロ組織観察を実施
し、ラメラ組織の体積率およびその結晶粒径を測定し
た。その結果を下記表２の試料No.１〜３に記す。
成形し、前記実施例と同様なモータリング試験に供し
た。また、弁体状材から同様に引張試験片を採取し、常
温引張試験を実施するとともにミクロ組織観察を実施
し、ラメラ組織の体積率およびその結晶粒径を測定し
た。その結果を下記表２の試料No.１〜３に記す。
【００２５】（比較例２）また、プラズマアーク溶解に
よりＴｉ−４２.５ａｔ％Ａｌ−１.６ａｔ％Ｍｎ合金を
作製し、得られた鋳塊から切削により弁体を成形し、前
記実施例と同様なモータリング試験に供した。また、弁
体形状材から同様に引張試験片を採取し、常温引張試験
を実施するとともにミクロ組織観察を実施し、ラメラ組
織の体積率およびその結晶粒径を測定した。その結果を
表２の試料No.４に示す。
よりＴｉ−４２.５ａｔ％Ａｌ−１.６ａｔ％Ｍｎ合金を
作製し、得られた鋳塊から切削により弁体を成形し、前
記実施例と同様なモータリング試験に供した。また、弁
体形状材から同様に引張試験片を採取し、常温引張試験
を実施するとともにミクロ組織観察を実施し、ラメラ組
織の体積率およびその結晶粒径を測定した。その結果を
表２の試料No.４に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】前記表１及び表２から明らかな様に、本実
施例では、いずれもモータリング試験において、弁体の
破壊が見られず好適であった。それに対して、比較例で
は、いずれの場合も、製造された試料の強度が低く、モ
ータリング試験においても弁体が破壊し好適ではない。
施例では、いずれもモータリング試験において、弁体の
破壊が見られず好適であった。それに対して、比較例で
は、いずれの場合も、製造された試料の強度が低く、モ
ータリング試験においても弁体が破壊し好適ではない。
【００２８】尚、本発明は、上記実施例に何等限定され
ず、本発明の要旨の範囲内において各種の態様で実施で
きることは勿論である。例えば、前記実施例では、弁体
を排気弁として使用したが、吸気弁として使用した場合
もその効果は変わらない。
ず、本発明の要旨の範囲内において各種の態様で実施で
きることは勿論である。例えば、前記実施例では、弁体
を排気弁として使用したが、吸気弁として使用した場合
もその効果は変わらない。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述した様に、本発明のＴｉ−Ａｌ
系金属間化合物からなる内燃機関用弁体は、Ａｌが４０
〜４６ａｔ％，Ｍｎが０.５〜３ａｔ％からなり、Ｔｉ
−Ａｌ系金属間化合物中に、ＴｉＡｌとＴｉ3Ａｌとが
交互に積層されたラメラ組織を体積率で５０％以上を含
むとともに、ラメラ組織の平均結晶粒径がかさ部及び首
部で５０〜５００μm，軸部で５０μm未満であるので、
例えば反応焼結法を採用することにより形状付与の加工
が容易であり、しかも内燃機関に使用される弁体として
十分な高温強度を備えている。
系金属間化合物からなる内燃機関用弁体は、Ａｌが４０
〜４６ａｔ％，Ｍｎが０.５〜３ａｔ％からなり、Ｔｉ
−Ａｌ系金属間化合物中に、ＴｉＡｌとＴｉ3Ａｌとが
交互に積層されたラメラ組織を体積率で５０％以上を含
むとともに、ラメラ組織の平均結晶粒径がかさ部及び首
部で５０〜５００μm，軸部で５０μm未満であるので、
例えば反応焼結法を採用することにより形状付与の加工
が容易であり、しかも内燃機関に使用される弁体として
十分な高温強度を備えている。
【００３０】しかも本発明によって、弁体の軽量化が実
現されるので、内燃機関の燃料消費量を軽減できるとい
う顕著な利点がある。
現されるので、内燃機関の燃料消費量を軽減できるとい
う顕著な利点がある。
【図１】 実施例の弁体を示す正面図である。
１…弁体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊谷 正樹 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 森川 隆 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 社本 裕幸 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関用の吸気弁又は排気弁に使用さ
れる弁体であって、Ａｌが４０〜４６ａｔ％，Ｍｎが
０.５〜３ａｔ％，残部ＴｉからなるＴｉ−Ａｌ系金属
間化合物からなり、該Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物中に、
ＴｉＡｌとＴｉ 3Ａｌとが交互に積層されたラメラ組織
を体積率で５０％以上を含むとともに、かさ部及び首部
のラメラ組織の平均結晶粒径が５０〜５００μm，軸部
の平均結晶粒径が５０μm未満であることを特徴とする
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4203935A JPH0649624A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4203935A JPH0649624A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649624A true JPH0649624A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16482128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4203935A Pending JPH0649624A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0649624A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1127949A3 (en) * | 2000-02-23 | 2002-09-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | TiA1 based alloy, production process therefor, and rotor blade using same |
-
1992
- 1992-07-30 JP JP4203935A patent/JPH0649624A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1127949A3 (en) * | 2000-02-23 | 2002-09-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | TiA1 based alloy, production process therefor, and rotor blade using same |
| US6669791B2 (en) | 2000-02-23 | 2003-12-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | TiAl based alloy, production process therefor, and rotor blade using same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5556723B2 (ja) | 耐熱高強度アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| Moustafa et al. | Effect of solution heat treatment and additives on the hardness, tensile properties and fracture behaviour of Al-Si (A413. 1) automotive alloys | |
| CA3162766C (en) | Powder aluminium material | |
| CN114351027A (zh) | 具有低比重的高熵合金 | |
| JPH10147830A (ja) | イットリウム含有マグネシウム合金 | |
| CA1280626C (en) | Powder metallurgy process and product | |
| Al-Zubaydi et al. | The hot deformation behaviour of laser powder bed fusion deposited Al–Si–Cu alloy processed by high-pressure torsion | |
| EP1362654B1 (en) | Process for producing sintered aluminium alloy | |
| WO1998010109A1 (fr) | Alliage, alliage d'aluminium et element d'alliage d'aluminium ayant une excellente resistance a la fatigue thermique | |
| EP3434797B1 (en) | Advanced cast aluminum alloys for automotive engine application with superior high-temperature properties | |
| JPWO1998010109A1 (ja) | 耐熱疲労性に優れた合金、耐熱疲労性に優れたアルミニウム合金、および耐熱疲労性に優れたアルミニウム合金部材 | |
| JPH0649624A (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる内燃機関用弁体 | |
| JP3691254B2 (ja) | サイドメンバー用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材及びその製造方法 | |
| JPH0689428B2 (ja) | 引張強度、延性および疲労強度にすぐれた耐熱性アルミニウム合金の製造方法 | |
| JP2000054049A (ja) | 圧潰特性に優れるサイドメンバー用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材及びその製造方法 | |
| KR100412426B1 (ko) | Ｙ이 포함된 ＴｉＡｌ계 금속간화합물 | |
| JPH04124236A (ja) | 耐酸化性に優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 | |
| JPH06172903A (ja) | 高耐熱・高耐摩耗性アルミニウム基複合材料 | |
| JPH07173557A (ja) | 加工性、靭性および高温強度に優れたＴｉＡｌ基金属間化合物合金 | |
| US6024806A (en) | A1-base alloy having excellent high-temperature strength | |
| JPS60125345A (ja) | 高耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金及びその製造法 | |
| JPH07305132A (ja) | 靭性に優れた高弾性アルミニウム合金 | |
| CN119242994B (zh) | 免热处理高强耐热铝合金及其制备方法 | |
| JPH0790414A (ja) | 耐摩耗性に優れたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物製吸排気バルブ及びその製造方法 | |
| JPH05247562A (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の製造方法 |