JPH0649896B2 - 溶鋼の脱ガス・脱りん方法 - Google Patents
溶鋼の脱ガス・脱りん方法Info
- Publication number
- JPH0649896B2 JPH0649896B2 JP63275481A JP27548188A JPH0649896B2 JP H0649896 B2 JPH0649896 B2 JP H0649896B2 JP 63275481 A JP63275481 A JP 63275481A JP 27548188 A JP27548188 A JP 27548188A JP H0649896 B2 JPH0649896 B2 JP H0649896B2
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- vacuum
- molten steel
- ppm
- degassing
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、極低りん鋼（例えば〔Ｐ〕＜50ppm）を溶鋼
段階にて脱りんを行って製造する場合、或いは鋼材品質
上要求される〔Ｐ〕レベルに対して溶鋼の〔Ｐ〕レベル
が高く品質要求レベルまで溶鋼脱りんを行わざるを得な
い場合に、真空脱ガス設備において〔Ｃ〕レベルに応じ
て脱ガス槽内真空度を制御することによって溶鋼脱りん
を効率的に行う方法に関するものである。
段階にて脱りんを行って製造する場合、或いは鋼材品質
上要求される〔Ｐ〕レベルに対して溶鋼の〔Ｐ〕レベル
が高く品質要求レベルまで溶鋼脱りんを行わざるを得な
い場合に、真空脱ガス設備において〔Ｃ〕レベルに応じ
て脱ガス槽内真空度を制御することによって溶鋼脱りん
を効率的に行う方法に関するものである。
（従来の技術） 従来の真空脱ガス槽を用いた溶鋼の脱りん方法として
は、特開昭62-205221号公報（溶鋼の脱ガス、脱燐方
法）記載の方法がある。これは、真空脱ガス槽内下部に
設けた粉体吹き込み羽口を通してフリー酸素１００〜８
００ppmの溶鋼に粉体脱りん剤を吹き込む事を特徴とす
るものである。しかしながらこの方法によれば、真空脱
ガス設備の特性上、脱りん反応と同時に脱炭反応が生じ
る。すなわち、以下に示す様に脱炭反応・脱りん反応は
ともに酸化反応であるため脱ガス槽内で溶鋼中のフリー
酸素を互いに奪いあい、その結果として脱りん反応速度
が低下するという短所がある。
は、特開昭62-205221号公報（溶鋼の脱ガス、脱燐方
法）記載の方法がある。これは、真空脱ガス槽内下部に
設けた粉体吹き込み羽口を通してフリー酸素１００〜８
００ppmの溶鋼に粉体脱りん剤を吹き込む事を特徴とす
るものである。しかしながらこの方法によれば、真空脱
ガス設備の特性上、脱りん反応と同時に脱炭反応が生じ
る。すなわち、以下に示す様に脱炭反応・脱りん反応は
ともに酸化反応であるため脱ガス槽内で溶鋼中のフリー
酸素を互いに奪いあい、その結果として脱りん反応速度
が低下するという短所がある。
脱炭反応 Ｃ＋Ｏ＝ＣＯ 脱りん反応 4CaO+2P+50=4CaO・P2O5 （発明が解決しようとする課題） 本発明は、従来技術の有する脱炭反応と脱りん反応が同
時に起こり、互いに酸素を奪い合うことによって脱りん
速度が低下するという欠点に対して、脱りん剤吹き込み
時に脱ガス槽内の真空度を〔Ｃ〕レベルに応じて特定の
真空度範囲に制御することによって脱炭反応と脱りん反
応が互いに競合しない条件下で優先的に脱りんを行うこ
とによって克服するものである。
時に起こり、互いに酸素を奪い合うことによって脱りん
速度が低下するという欠点に対して、脱りん剤吹き込み
時に脱ガス槽内の真空度を〔Ｃ〕レベルに応じて特定の
真空度範囲に制御することによって脱炭反応と脱りん反
応が互いに競合しない条件下で優先的に脱りんを行うこ
とによって克服するものである。
（課題を解決するための手段） 本発明の要旨とするところは、真空脱ガス槽内の未脱酸
溶鋼（フリー酸素＞１００ppm）に脱りん剤を吹き込
み、〔Ｃ〕レベルに応じて脱ガス槽内真空度を制御して
脱ガス・脱りん処理を行うに際して、〔Ｃ〕レベルに応
じた脱ガス槽内真空度を以下に示す範囲に制御すること
を特徴とする溶鋼の脱ガス・脱りん方法にある。
溶鋼（フリー酸素＞１００ppm）に脱りん剤を吹き込
み、〔Ｃ〕レベルに応じて脱ガス槽内真空度を制御して
脱ガス・脱りん処理を行うに際して、〔Ｃ〕レベルに応
じた脱ガス槽内真空度を以下に示す範囲に制御すること
を特徴とする溶鋼の脱ガス・脱りん方法にある。
〔Ｃ〕＜４０ppmの場合 真空度＞｛307.7×log〔C〕(ppm)-454.5｝ torr 〔Ｃ〕≧４０ppmの場合 真空度＞｛100.0×log〔C〕(ppm)-120.0｝ torr 即ち、本発明は以上に述べた従来技術が有する問題点
を、脱りん剤を吹き込み溶鋼の脱ガス・脱りんを行う際
に、溶鋼の〔Ｃ〕レベルに応じて脱りん剤吹き込み中の
脱ガス槽内の真空度を特定の範囲に制御し、脱炭反応と
脱りん反応の競合を避け、脱りん速度の向上を図ること
によって解決するものである。
を、脱りん剤を吹き込み溶鋼の脱ガス・脱りんを行う際
に、溶鋼の〔Ｃ〕レベルに応じて脱りん剤吹き込み中の
脱ガス槽内の真空度を特定の範囲に制御し、脱炭反応と
脱りん反応の競合を避け、脱りん速度の向上を図ること
によって解決するものである。
次に第１図に基づいて、本発明の一例について詳細をの
べる。
べる。
第１図はＲＨ真空脱ガス設備での例を示すもので、１は
真空脱ガス槽、２は排気孔、３は溶鋼、４は取鍋、５は
粉体脱りん剤吹き込み羽口、６は粉体供給配管、７は脱
りん剤供給装置、８はキャリアーガス体、９は脱ガス槽
内真空度測定装置、１０は真空排気設備である。
真空脱ガス槽、２は排気孔、３は溶鋼、４は取鍋、５は
粉体脱りん剤吹き込み羽口、６は粉体供給配管、７は脱
りん剤供給装置、８はキャリアーガス体、９は脱ガス槽
内真空度測定装置、１０は真空排気設備である。
本発明は、真空脱ガス処理中に脱りん剤供給装置７から
粉体供給配管６を経由して粉体吹き込み羽口５より溶鋼
３中へ脱りん剤を吹き込み溶鋼脱りんを行う際に、溶鋼
の〔Ｃ〕レベルに応じて真空排気設備１０（エゼクター
等）をＯＮ・ＯＦＦし、吸引ガス量を加減することによ
って槽内真空度測定装置９にて測定される真空度を制御
するものである。この際、フリー酸素レベルは１００〜
８００ppmにするのが反応効率上、又、耐火物溶損防止
の観点から望ましい。
粉体供給配管６を経由して粉体吹き込み羽口５より溶鋼
３中へ脱りん剤を吹き込み溶鋼脱りんを行う際に、溶鋼
の〔Ｃ〕レベルに応じて真空排気設備１０（エゼクター
等）をＯＮ・ＯＦＦし、吸引ガス量を加減することによ
って槽内真空度測定装置９にて測定される真空度を制御
するものである。この際、フリー酸素レベルは１００〜
８００ppmにするのが反応効率上、又、耐火物溶損防止
の観点から望ましい。
第２図は〔Ｃ〕レベルと槽内真空度の最適制御範囲を示
すもので、その制御範囲は〔Ｃ〕＜４０ppmの場合は 真空度＞｛307.7×log〔Ｃ〕ppm-454.5｝torr〔Ｃ〕≧4
0ppmの場合は 真空度＞｛100.0×log〔Ｃ〕ppm-120.0｝torrに制御す
るものである。即ち、〔Ｃ〕＜４０ppmの極低炭素レベ
ルにおいては、高真空状態でも脱炭反応が停滞するた
め、脱りん反応は高真空状態でも効率的に起こる。しか
し、４０ppm≦〔Ｃ〕の範囲では低真空状態でも脱炭反
応が起こるため脱りん反応を効率的に行うためには真空
度を低く制御する必要がある。ここで、高〔Ｃ〕材（例
えば〔Ｃ〕＝0.15％）に関しては、真空度を制御しても
脱炭反応を皆無にすることは不可能であり、脱りん剤吹
き込み終了後に加炭剤によって加炭せざるを得ない。こ
の際、加炭剤を脱りん剤吹き込み中に添加すると溶鋼中
のフリー酸素レベルを低下させることになるため、脱り
ん速度は低下する。
すもので、その制御範囲は〔Ｃ〕＜４０ppmの場合は 真空度＞｛307.7×log〔Ｃ〕ppm-454.5｝torr〔Ｃ〕≧4
0ppmの場合は 真空度＞｛100.0×log〔Ｃ〕ppm-120.0｝torrに制御す
るものである。即ち、〔Ｃ〕＜４０ppmの極低炭素レベ
ルにおいては、高真空状態でも脱炭反応が停滞するた
め、脱りん反応は高真空状態でも効率的に起こる。しか
し、４０ppm≦〔Ｃ〕の範囲では低真空状態でも脱炭反
応が起こるため脱りん反応を効率的に行うためには真空
度を低く制御する必要がある。ここで、高〔Ｃ〕材（例
えば〔Ｃ〕＝0.15％）に関しては、真空度を制御しても
脱炭反応を皆無にすることは不可能であり、脱りん剤吹
き込み終了後に加炭剤によって加炭せざるを得ない。こ
の際、加炭剤を脱りん剤吹き込み中に添加すると溶鋼中
のフリー酸素レベルを低下させることになるため、脱り
ん速度は低下する。
従って、高〔Ｃ〕材については脱りん中の真空度は低け
れば低い程好ましい。一方では粉体吹き込み羽口は溶鋼
に浸漬していなければ吹き込んだ粉体が溶鋼表面に浮遊
したり、真空排気設備に吸引されて脱りん反応に寄与し
ないため、脱りん効率が悪化する。従って、脱ガス槽の
下方部に配置した粉体吹き込み羽口が、該脱ガス槽内を
真空排気したことによって取鍋内の溶鋼が浸漬管を介し
て上昇して脱ガス槽内に至り、上記羽口が浸漬された状
態の溶鋼深さとなる時の真空度が最低真空度となる。従
って、該羽口の設置位置によって若干相違が生じるが、
設置位置を下方とすることにより真空度制御範囲が拡大
される。
れば低い程好ましい。一方では粉体吹き込み羽口は溶鋼
に浸漬していなければ吹き込んだ粉体が溶鋼表面に浮遊
したり、真空排気設備に吸引されて脱りん反応に寄与し
ないため、脱りん効率が悪化する。従って、脱ガス槽の
下方部に配置した粉体吹き込み羽口が、該脱ガス槽内を
真空排気したことによって取鍋内の溶鋼が浸漬管を介し
て上昇して脱ガス槽内に至り、上記羽口が浸漬された状
態の溶鋼深さとなる時の真空度が最低真空度となる。従
って、該羽口の設置位置によって若干相違が生じるが、
設置位置を下方とすることにより真空度制御範囲が拡大
される。
（実施例） 下記条件において、従来技術と本発明方法の脱りん速度
を比較した例を第３図に示す。本実施例は品質要求
〔Ｃ〕レベル５０ppmの２５０ｔの溶鋼（フリー酸素＝
４５０ppm）に対し、脱りん剤（６５％CaO・３５％Ca
F2）を１００Nm3/hのArガスにて１００kg/minの速度で
４kg/t吹き込んだ場合の脱りん挙動を真空度を１torrに
制御した場合と本発明に基づき８０torrに制御した場合
とを各々２回ずつ行い比較したものである。
を比較した例を第３図に示す。本実施例は品質要求
〔Ｃ〕レベル５０ppmの２５０ｔの溶鋼（フリー酸素＝
４５０ppm）に対し、脱りん剤（６５％CaO・３５％Ca
F2）を１００Nm3/hのArガスにて１００kg/minの速度で
４kg/t吹き込んだ場合の脱りん挙動を真空度を１torrに
制御した場合と本発明に基づき８０torrに制御した場合
とを各々２回ずつ行い比較したものである。
第３図に示す様に、本発明を適用し真空度制御を実施す
ることによって、大幅な脱りん速度向上効果を得ること
ができる。これによって、従来よりも初期〔Ｐ〕が高い
状態でも安定して脱りんすることが可能となり又同一脱
りん効果を得るために必要となる脱りん剤原単位が少な
くなると同時に脱りん剤による溶鋼の温度下がりも少な
くなる上、脱りん剤吹き込み時間も短くてすむためＲＨ
処理時間も短縮でき、溶鋼脱りんコストを大幅に削減す
ることが可能となる。
ることによって、大幅な脱りん速度向上効果を得ること
ができる。これによって、従来よりも初期〔Ｐ〕が高い
状態でも安定して脱りんすることが可能となり又同一脱
りん効果を得るために必要となる脱りん剤原単位が少な
くなると同時に脱りん剤による溶鋼の温度下がりも少な
くなる上、脱りん剤吹き込み時間も短くてすむためＲＨ
処理時間も短縮でき、溶鋼脱りんコストを大幅に削減す
ることが可能となる。
（発明の効果） 本発明によれば、真空脱ガス装置において溶鋼脱りんを
行う際に、従来方法と比較して少ない脱りん剤で効率的
に脱りんを行うことができるため、脱りん剤原単位削減
およびこれに伴う溶鋼温度低下代の低減・ＲＨ処理時間
の短縮が可能となり、脱りん処理コストの大幅な削減が
可能となる。
行う際に、従来方法と比較して少ない脱りん剤で効率的
に脱りんを行うことができるため、脱りん剤原単位削減
およびこれに伴う溶鋼温度低下代の低減・ＲＨ処理時間
の短縮が可能となり、脱りん処理コストの大幅な削減が
可能となる。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明を適用した装置例を示す図、第２図は本
発明の限定範囲を具体的に示す図、第３図は本発明の効
果を従来方法と比較したものである。
発明の限定範囲を具体的に示す図、第３図は本発明の効
果を従来方法と比較したものである。
Claims (1)
- 【請求項１】真空脱ガス槽内の未脱酸溶鋼（フリー酸素
＞１００ppm）に脱りん剤を吹き込み、〔Ｃ〕レベルに
応じて脱ガス槽内真空度を制御して脱ガス・脱りん処理
を行うに際して、〔Ｃ〕レベルに応じた脱ガス槽内真空
度を以下に示す範囲に制御することを特徴とする溶鋼の
脱ガス・脱りん方法。 〔Ｃ〕＜４０ppmの場合 真空度＞｛307.7×log〔Ｃ〕(ppm)-454.5｝torr 〔Ｃ〕≧４０ppmの場合 真空度＞｛100.0×log〔Ｃ〕(ppm)-120.0｝torr
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63275481A JPH0649896B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 溶鋼の脱ガス・脱りん方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63275481A JPH0649896B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 溶鋼の脱ガス・脱りん方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02122013A JPH02122013A (ja) | 1990-05-09 |
| JPH0649896B2 true JPH0649896B2 (ja) | 1994-06-29 |
Family
ID=17556128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63275481A Expired - Lifetime JPH0649896B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 溶鋼の脱ガス・脱りん方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0649896B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1772525A1 (en) * | 1999-06-16 | 2007-04-11 | Nippon Steel Corporation | Method for refining molten steel and apparatus therefor |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53106603A (en) * | 1977-03-02 | 1978-09-16 | Nippon Steel Corp | Treating apparatus for rh degassing |
| JPS62205221A (ja) * | 1986-03-04 | 1987-09-09 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の脱ガス、脱燐方法 |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP63275481A patent/JPH0649896B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02122013A (ja) | 1990-05-09 |
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