JPH06500730A - 改良された接線フロー濾過法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 改良された接線フロー濾過法および装置本発明は、物質、特に生物学的に重要な 物質を、改良された接線フロー濾過法および装置を用いて該物質を含む混合物か ら精製および分離することに関する。

関連した開示の説明 蛋白質などの生物学的対象分子をその混合物から分離するために、現在数種類の 方法が利用可能である。このような重要な技術の一つに、アフィニティークロマ トグラフィーがあるが、これは親和性マトリックスまたはゲルに対する所望の分 子の特異的および選択的結合に基づいて分離するものである。親和性ゲルは、通 常、ゲル支持体に固定されたリガンド結合部分からなる。例えば、ＧＢ　２．１ ７８．７４２号では、ヘモグロビンおよびその化学的に修飾された誘導体の精製 に、天然の（オ牛７）ヘモグロビンがある種の親和性ゲルのポリアニオン基に特 異的に結合するという事実に基づいてアフィニティークロマトグラフィーを利用 している。この方法においては、修飾されていないヘモグロビンは親和性ゲルに より保持され、一方、ポリアニオン結合部位が修飾試薬と共有結合しているため にゲルに結合できない修飾されたヘモグロビンは溶出される。アフィニティーク ロマトグラフィーカラムは非常に特異的で、従って、非常に純粋な生成物が得ら れるが、アフィニティークロマトグラフィーカラムは比較的高価につく方法であ る。

別の公知の分離方法は膜濾過法であり、これは、溶解・懸濁した溶質をその大き さに基づいて分離するものである。この方法の最も簡単な形態においては、溶液 を加圧下に所定の大きさの孔を有する濾過膜を通過させる。濾過膜の孔の大きさ より大きい溶質は保持され、小さい溶質は、溶媒と共に膜を通過して対流により 運ばれる。

このような膜濾過法は、一般に膜の孔径によって、逆浸透、限外濾過、および精 密濾過の範喝に分類される。通常、限外濾過では分子量が約１−１０００ｋＤａ の溶質を保持するグレードの膜を用い、逆浸透では塩および他の低分子量溶質を 保持することができる膜を用い、精密濾過または微多孔濾過では通常コロイドお よび微生物を保持するのに用いられる孔径範囲がｏ、１−ｉｏマイクロメーター （ミクロン）の膜を用いる。

過去２５年以上にわたって、限外濾過は小規模な実験室用具から１時間あたり数 千リットルを処理することができる大規模なユニット操作に至るまで発展した。

限外濾過は、蛋白質の濃縮ならびに塩およびアルコールの除去、ならびに水、食 塩水溶液、および低分子量添加物の処理および洗浄の熱の除去に広く用いられる 。

限外濾過の利点としては、エネルギーコストが低いこと、設備投資が低いこと、 および生成物の変性が非常に低く、操作が効率的がっ制御可能であることが挙げ られる。

しかし、限外濾過において達成される蛋白質の精製の程度には限界がある。これ ら限界は主に濃度分極、目詰まりおよび膜の孔径分布が広いことによる。従って 溶質の分別力が低い。例えば、Ｐｏｒｔｅｒ編のＩ（ａｎｄｂｏｏｋ　ｏｒ　Ｉ ｎｄｕｓｔｒｉａｌ　ＭｅｍｂｒａｎｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　（Ｎｏｙｅｓ　 Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎｓ、　Ｐａｒｋ　Ｒｉｄｇｅ、　Ｎｅｗ　Ｊｅｒｓｅｙ ＋　１９９０）、１U４−１７３頁 を参照。

溶質の分極層はもとの限外濾過膜と連続した別のフィルターとして機能し、溶媒 の濾過に対して著しい抵抗を示す。分極度は、供給原料中の保持溶質のＳ度が増 加すると増加し、現実のシステムにおいて多くの見かけの異常または予想外の影 響が見られる。例えば、分極度の高い条件下では、濾過率は圧力の増加に伴って 極く僅かしか増加しないが、分極していない条件下では、濾過率は圧力の増加に 比例するのが普通である。分極層は濾過に対し制限的抵抗を示すので、よりオー ブンな高流量膜を用いても濾過率は増加しない。保持される溶質および溶出され る溶質の間の相互作用により、状況は一層複雑になる。

濃度分極および目詰まり過程の結果、血漿蛋白質のような巨大分子混合物の大規 模な分離のための限外濾過膜の巨大分子分画能力の有効な利用ができない。Ｍｉ ｃｈａｅｌｓの”限外濾過法の１５年：若い技術の問題と将来の展望”［Ａｎｔ ｈｏｎｙ　Ｒ，Ｃ。

ゲル透過、吸着、またはイオン交換クロマトグラフィー、選択的沈殿、または電 気泳動等の技術により現在行われている大規模な複合巨大分子混合物の分離用の 限外濾過膜の使用は不確実と考えられる。

種々の多段階およびカスケード化交差フロー濾過法の利点が論文で検討され、若 干の改良効果が見られる。ＭｉｃｈａｅｌｓおよびＭａｔｓｏｎ　［Ｄｅｓａｌ ｉｎａｔｉｏｎ、　５３：　２３１−２５８　（１９８５）、特に２３５頁］を 参照。また、ｖａｎ　Ｒｅ１ｓら［Ｊ、　Ｉｎｔｅｒｆ、Ｒｅｓ、、　２：　５ ３３−５４１　（１９８２）］の５３５頁の第１図の実験的フローサーキットお よびＭ、　Ｃｈｅｒｙａｎのｔｌｌｔｒａｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ　ｆ（ａｎｄｂ ｏｏｋ　（Ｔｅｃｈｎｏｍｉｃ　Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ　Ｃｏ、ｒ　Ｉｎｃ、　 ：　Ｐｓｎｎｓｙｌｖａｎｉａ、　P９１１１６）の３１１頁 （異なる分子サイズの蛋白質加水分解物分画を得るためのカスケード膜リサイク ルバイオリアクターシステムが記載されている）を参照。

濃度分極の影響を避けるために、供給血漿源を修飾して選択性および流動率（濾 過速度を膜面積で割った値と定義される）を改善する方法が開発されている。例 えば、イギリス特許出願第２．０６５．１２９号には、限外濾過の前にｐＨを３ ．８〜４．７に調節しつつ血清を希釈して全体の蛋白質および塩濃度を下げる分 離技術が記載されている。Ｂａｅｙｅｒら［Ｊ、　Ｍｅｍｂｒａｎｅ　Ｓｃｉ、 　、　２２　：　２９７〜３１５　（１９８５）］は、限外濾過の前に血漿をま ずファクター１２で希釈する方法を記載している。アメリカ合衆国特許第４．３ ５０．１５６号には血漿を約１０℃に冷却して血漿から巨大分子を除去し、次に 冷却した血漿から巨大分子を濾過して低分子量血漿流を得る方法が開示されてい る。この方法では限外濾過膜を用いない。

限外濾過システムにおいて濃度分極に着目した主なアプローチは、液体の流動パ ターンを調節して保持されている溶質を膜表面から除去して供給原料中に戻す量 を増加させるものである。接線フロー限外濾過（ＴＦＦ）として知られている方 法においては、供給原料の流れは膜面に対して接線方向に高速で再循環され、逆 拡散に対する物質移動係数を増加させる。Ｇａｂｌｅｒｉ、ＡＳＭ　Ｎｅｗｓ、 　５０　：２９９　（１９８４）］を参照。フィルター膜に対して平行な方向に 流れる液体は連続的にフィルター表面を清浄し、濾過できない溶質による目詰ま りを防ぐ。ＴＦＦと同じ効果が得られる別の濾過装置は、外部および内部７リン ダーを有する回転式濾過装置で、内部シリンダーが回転して渦を起こし、圧力を 変化させずに高速を達成する。

ＴＦＦにおいては、差圧勾配［トランスメンブラン圧（ＴＭＰ）と称する］を膜 の長さ方向に適用して液体および濾過可能な溶質をフィルターを通過させる。流 動率は経験的に決定できる一定の最低値より大きいＴＭＰに依存しない。最大流 動率を得るためには、限外濾過システムをこの最低値に等しいかまたはそれを越 える出口圧をかけて行うのが普通である。従って、流動率は膜の長さ方向に一定 であり、一方ＴＭＰは変化する。層流および乱流法の両方が用いられである程度 の成果をあげているが、通常のＴＦＦではなお分子サイズ分離に劣っている。

親和性分離をＴＦＦと組合せてＴＦＦの生物学的差異に基づ（選択的分離能力を 増加させる試みが為されている。Ｔｏ　８７１０４１６９　（１９８７年７月１ ６日公開）参照。ＴＦＦ限外濾過においては、可溶性の親和性ポリマーは濾過膜 の上流側の分離しようとする分画を含有する混合物中に存在する。ポリマーは溶 質粒子よりはるかに大きいので、未結合の溶質をフィルターから通過させるが、 ポリマーおよびポリマーに結合したすべての物質の通過を妨げるフィルターを選 択することができる。

しかし、通常のＴＦＦの問題のために、この方法も余りよい結果は得られていな い。

アメリカ合衆国特許第４．１０５．５４７号（１９７８年８月８日発行）は、濾 過法、特に限外濾過用に設計された濾過法を開示しているが、ここでは、濾過可 能な液体をフィルターの１方の側に添って伸びるフィルター通路を通して加圧下 に流し、流動方向のフィルター面に添ってかなりの圧力減少が起こるようにする 。用いた装置では、フィルターの両側の圧力差を全フィルター面にわたって実質 的に一定に保つ。

特許権者は流れを減少させる傾向を与えるフィルターの目詰まりを、流動率対Ｔ ＭＰ曲線の圧力非依存性領域以下のレベルに運転圧を連続的に増加させることに よって相殺しうろことを教示している。この運転圧の増加により、濾過速度は一 定になるが、より高い選択性は得られない。更に、特許権者は、トランスメンブ ラン圧は濾過を行うと同時に増加させるべきことを開示している。特許権者の示 唆している他の態様としては、より良く膜を清浄にすることが挙げられる。

アメリカ合衆国特許第４．１９１．１８２号（１９８０年３月４日発行）は、血 液を血漿および細胞成分分画に連続的に分離する方法および装置を開示している 。この方法は、全血を抜取り、これを濾過セルの濾過室に送り込み、これを一定 の孔径の膜上で平行に、特定のＴＭＰ範囲内で膜の界面で所定の剪断応力が得ら れるのに十分な流速で流すことにより全血を連続的に濾過することからなる。次 に細胞成分分画を実質的に分離された血漿分画と等しい置換液体と連続的に混合 し、細胞成分分画および置換液体混合物を連続的にドナーの血管に戻す。

１つの具体例においては、全血から分離された血漿分画の一部を、全血の流れか ら膜の反対方向ではなく、濾過膜上の全血の流れと平行かつ同方向の流れに再循 環して、膜の全長にわたって実質的に均一なＴＭＰを得る。この具体例の目的は 、血漿濾液がそのような再循環をせずに濾液室から除去された場合の２倍に濾過 速度を増加させることである。これにより、長い濾過室流路およびフィル型濾過 セルの設計が可能になる。

最近、アメリカ合衆国特許第４．７８９．４８２号（１９８８年１２月６日）は 血漿を高分子量流および低分子量流に分離する方法を記載している。血漿を、限 外濾過が行われる壁を有するいくつかの細溝または中空糸を有する分離ユニット の入口部分に一定の剪断速度で導入する。高分子量流および低分子量流を該ユニ ットから分離し、高分子量流を分離ユニットの入口部分に再循環して再循環流を 形成し、再循環流速度の透過流速度に対する比を５〜１００に調整し、分離ユニ ットの出口でのＴＭＰの入口でのＴＭＰに対する比は約Ｏ〜０．８５に調整する 。この方法は、限外濾過を考慮する上での通常の考え、即ち、出口および入口Ｔ ＭＰは異なっていなければならないという考えを用いたものであり、従って、限 外濾過に固有の濃度分極の問題を克服するものではない。

これらのすへての改良の試みにもかかわらず、ｍＷ分極は変えることができ、そ して適切な流動条件が与えられる場合には非常に濃縮された溶液からでも非常に 高い濾過速度が得られるが、分極層は完全には除去されない。このことは、多く の蛋白質混合物に関して観察され、単純な限外濾過による蛋白質混合物の分画は 、種か分子量において少なくとも１０のファクターで異なっていなければ恐ら（ はとんど効果がないことが経験上わかる。い（っかのより精密な分離が時により 報告されているか、これらは通常極めて実際的でないほど希薄な条件下で行われ る。Ｎｅ１ｓｅｎの”血漿分画における限外濾過”Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏ ｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｒ＋ａｔ、　Ｗ。

ｒｋｓｈｏｐ　ｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｆｏｒ　Ｐｒｏｔｅｉｎ　５ｅｐ ａｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ　ｏｆ　aｌｏｏｄ　Ｐｌａ ｓｍａ　Ｆｒａｃｔｉｏｎａｔｉｏｎ中、　Ｒｅ５ｔｏｎ　Ｖａ、１９７７年９ 月７日〜９日、　Ｓａｎｄｂｅｒｇ＆ｉ、　Ｎｉｌ　ＤｔＴdＩＩ Ｐｕｂ、　Ｎｏ、　ＮＩＨ７８−１４２２，１３７頁＋　Ｆ１ａ５ｃｈｅｌらの ”生物触媒の分離のための限外濾過”、　Ｆｉｅｃｈｔｅｒｍの＾ｄｖａｎｃｅ ｓ　ｉｎ　ｂｉｏｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ／Ｂｉｏｔｅｃｈ ｎｏｌｏｇｙA　Ｖｏｌ。

２６　（Ｄｏｗｎｓｔｒｅａｔｎ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ）中、　７３−１４２ 頁（１９８３）、特に１２４頁；　Ｃｈｅｒｙａｎ（前掲）A １１１２１８−２１９頁を参照。

本発明の目的は、大きさによって粒子および分子などの種を分離するための接線 フロー濾過法を提供することである。この方法は対象となる種に関して選択的で あり、そのため高い精製倍率が得られる。

もう一つの目的は、蛋白質などの生物学的巨大分子を分離するための改良された 濾過法（限外濾過法を含む）を提供することである。この方法は、濃度分極を最 小にし、濾過速度を増加させない。

もう一つの目的は、大きさの相違が１０倍未満である種を大きさくサイズ）によ って分離することができ、濾過前に混合物の希釈を必要としない濾過法を提供す ることである。

これらおよび他の目的は当業者には自明である。

発明の要旨 これらの目的は、混合物から所望の種を分離する方法において達成され、該方法 は流動率を転移点流動率の約５〜１００％の範囲のレベルに保ちながら、混合物 から所望の種を分離する孔径を有する膜を通して接線フロー濾過により混合物を 濾過することからなる。

好ましくは、濾過のトランスメンブラン圧を、濾過の転移点でのトランスメンブ ラン圧より大きくないレベルで膜に沿って実質的に一定に保つ。

より具体的な態様において、対象となる種の大きさは最高約１０ミクロンまでで ある。更に具体的な態様において、本発明は、約１〜１０００ｋＤａの分子量を 有する対象種を混合物から分離する方法であって、流動率を転移点流動率の約５ 〜１００％のレベルに保ちながら、混合物から該対象種を分離する孔径を有する 濾過膜を通して接線フロー濾過により混合物を濾過し、それにより対象種を混合 物から選択的に分離する方法を提供する。

更に別の態様において、本発明は、約０．１〜１０ミクロンの大きさの対象種を 混合物から分離する方法であって、転移点流動率の約５〜１００％の範囲のレベ ルに流動率を保ちながら、混合物から該対象種を分離する孔径を有する濾過膜を 通して接線フロー濾過により混合物を濾過することからなる方法を提供する。

更に別の態様において、本発明は： （ａ）濾過ユニットをそれぞれ入口および出口を有する濾過および濾液室に隔て る、複数の同一孔径を有する隣接した平行な濾過膜を含む濾過ユニットと液体連 絡している液体容器； （ｂ）液体を容器から該濾過室の入口に送り出す手段を含む、濾過室の入口を容 器に接続する手段： （ｃ）　ｍ液室内に圧力勾配を発生させる手段：および（ｄ）該濾液室の出口か ら濾液を集める手段：からなる接線フロー濾過装置を提供する。

好ましくは、膜の孔は１ｋＤａから１０ミクロンの範囲の大きさである。また好 ましくは、該発生手段は、濾過室中の液体の方向と平行な濾液室を通って濾液を 再循環する手段であり、より好ましくはポンプである。

更に別の態様においては、本発明は、複数の積層された濾過および濾液室を有す る濾過ユニｙトを含有する接線フロー濾過装置であって、積層順で最後の濾液室 以外はすべて別の容器と液体連絡している入口および出口手段を有し、最後の濾 液室は積層順での第一濾液室に液体連絡している容器に濾液を循環させるための 出口手段を有し、各室は容器から液体を室の入口手段に送り出す手段を有し、各 室は濾過膜により隣接する室から隔てられており、全室の入口手段から出口手段 への液体の流れが平行かつ同一方向であり、積層順で最初の濾過膜は最大サイズ の種を保持する孔径を有し、積層順で最後の濾過膜は最小サイズの種を保持する 孔径を有し、積層順で中間の濾過膜は中間層膜の最初から最後へと大きさが減少 するサイズの種を保持する孔径を有する濾過装置を提供する。

更に別の態様において、本発明は （ａ）第一濾過ユニｙトをそれぞれ入口および出口を有する第一の濾過および濾 液室に隔てる、第一濾過膜を有する第一濾過ユニットと液体連絡している第一容 器； （ｂ）液体を第一容器から第一濾過室の入口に送り出す手段を含む、第一濾過室 の入口を第一容器に接続する手段； （ｅ）第一濾液室内に圧力勾配を発生させる手段；（ｄ）第二濾過ユニットをそ れぞれ入口および出口を有する第二の濾過および濾液室に隔てる、第二濾過膜を 有する第二濾過ユニットと液体連絡している第二容器； （ｅ）濾液を第一濾液室の出口から第二容器に循環させる手段；（「）液体を第 二容器から第二濾過室の入口に送り出す手段を含む、第二濾過室の入口を第二容 器に接続する手段： （ｇ）第二ａ液室内に圧力勾配を発生させる手段；（ｈ）第三濾過ユニットをそ れぞれ入口および出口を有する第三の濾過および濾液室に隔てる、第三濾過膜を 有する第三濾過ユニットと液体連絡している第三容器； （ｉ）濾液を第二濾液室の出口から第三容器に循環させる手段；（ｊ）液体を第 三容器から第三濾過室の入口に送り出す手段を含む、第三濾過室の入口を第三容 器に接続する手段：および（ｋ）濾液を第三ａ液室の出口から第一容器に循環さ せるための手段；を含有する接線フロー濾過装置であって、第一濾過膜が最大サ イズの種を保持する孔径を有し、第二濾過膜が第一および第三濾過膜の孔径の中 間のサイズの種を保持し、そして第三濾過膜が最小サイズの種を保持する孔径を 有する接線フロー濾過装置を提供する。

所望により最後の装置は第三濾液室内に圧力勾配を発生させる手段を含む。

好ましくは、すべての発生手段は濾過室中の液体の方向に平行な濾液室を通って 濾液を再循環する手段である。

また好ましくは、この最後の装置のすべての膜はカスケード中で孔サイズが小さ くなる限外濾過膜である。

現在までの文献の多くは、サイズ分離は流動率対ＴＭＰ曲線の圧力非依存領域で 行われなければならないという仮定のもとで書かれている。本発明のサイズ分離 は流動率対ＴＭＰ曲線の圧力依存領域で接線フロー濾過を行うことにより達成さ れる。一般に、流動率対ＴＭＰ曲線の圧力非依存領域で濾過を行った場合に得ら れる速度に比べて、本発明の過程における濾過速度は実際には減少する。更に、 ＴＭＰが時間に関してほぼ一定に保たれるか、または濾過中に減少するように濾 過を行うことができる。

ＴＭＰをこの圧力依存領域内に保つことにより、膜よりも低い分子量を有する分 子の保持が著しく減少する。更に、この特徴により、精製することが所望である 種に対するシステムの全体的な選択性が著しく向上し、それにより、濃度分極層 の問題を克服できる。従って、流動率が転移点流動率の約１００％より大きな通 常の接線フロー濾過の何倍もの所望の種の精製度が得られる。こ干方法の更に別 の利点は、混合物の大きな種よりも分子量が１０倍未満小さな種を分離すること にある。

これらはすべて、運転圧を、それ以上ではｉｌ！ｉＭフローが運転圧に依存しな いレベルより低いレベルに上げる必要なしに達成される。これらの特徴は、濾過 の前に混合物を希釈する必要かない。このように、本方法はＴＦＦ工程を導入す るプロセスの段階での蛋白質の濃度レベルに対して実施することができ、この段 階での蛋白質濃度の希釈を回避することができる。

図面の簡単な説明 第１Ａ図は、単一膜を用いた接線フロー濾過の流動率（Ｊｆ）対ＴＭＰのグラフ を示す。このグラフにおいて、転移点流動率の５から１００％の領域ならひに転 移点（Ｊｆ＊）および以下に更に規定する転移点をめるのに用いた直線および曲 線を示す。

第１Ｂ図は単一および二重膜の転移点を示す。

第２Ａ図は、２つのポンプを濾過ユニットの濾液室に用い、１つのポンプを濾過 ユニットの係留物区画において用いた本発明の高性能接線フロー濾過法を行うの に有用な装置の該略図を示す。第２Ｂ図は、２つの積層された平行な膜を１つの 膜の代わりに用いる第２Ａ図の濾過ユニットを示す。

第３図は、三段階カスケード接線フロー濾過プロセスに用いることができる装置 の該略図を示す。

第４Ａ図は、三段階カスケード接線フロー濾過プロセスに用いることができる３ つのポンプしか必要としない別の装置の該略図である。第４Ｂ図は２つの積層さ れた平行な膜を第４Ａ図に示した各膜の代わりに用いる第４Ａ図の濾過ユニット を示す。

第５図は、出発バルク溶液（３０ｋＤバルク）、濾過の１．５および９ダイアボ リユーム（ＤＶ）、ならびに最終バルク溶液に対する第６図に用いられるのと同 様な操作から得られる保持サンプルのＨＰＬＣクロマトグラムを示し、第１ピー クはｔ−ＰＡを示し、第２ピークはチトクロムＣを示す。

第６図は、３０’Ｃでの流動率（Ｏ）およびチトクロムＣ保持（・）対チトクロ ムＣからｔ−ＰＡを分離するための平均ＴＭＰのグラフを示す。

第７図は、第５図に例示される一定のＴＭＰを用いない通常の接線フロー限外濾 過（Ｃ−ＴＦＦ）（収率は・、精製は■）および第６図に示す高性能接線フロー 限外濾過（ＨＰ−ＴＦＦＸ収率はＯ１精製は口）に対する収率の計算値および精 製倍率対ダイアホリュームを示ス。

第８図は、第７図を得るのに用いた再循環速度よりも高い再循環速度を用いた第 ５図および第６図に例示されるＣ−ＴＦＦおよびＨＰ−ＴＦＦの計算収率（％） および精製倍率対ダイアボリュームを示す。

第９図は３０ｋＤａ再生セルロース膜を用いた短路実験ＴＦＦモジュールの流動 率対ＴＭＰのグラフである。

第１０図はチトクロムＣ（ロ）、ｒｈ−Ｇ　Ｈ（△）、ｒｔ−ＰＡ（ム）および アルギニン（０）を含有する混合物の保持対ＴＭＰのグラフである。

第１１図は、Ｃ−ＴＦＦ（・）およびＨＰ−ＴＦＦ（０）を用いたチトクロムＣ ，ｒｈ−ＧＨ，ｒｔ−ＰＡおよびアルギニンを含有する混合物の保持対対数分子 量のグラフ本明細書において用いる「種」なる用語は、流体、例えば液体中の溶 液または懸濁液から分離される粒子または分子を意味する。粒子または分子は流 体から分離され、多くの場合は、流体中の他の粒子または分子から分離される。

分離される対象となる種の大きさにより用いる膜の孔の大きさが決まる。好まし くは、種は天然の生物学的または生化学的起源の生物学的物質、あるいは生物学 的または生化学的方法により生成する生物学的物質である。好ましい種の例とし ては、哺乳類細胞、およびバクテリア、菌類および酵母などの微生物（細胞およ び微生物の両方が精密濾過技術に適用できる）、ならびに限外濾過に適した大き さの種［ポリペプチド、蛋白質、細胞成分、ＤＮＡ、コロイド、マイコプラズマ 、エンドトキシン、ウィルス、炭水化物、および他の生物学的対象の分子（グリ コジル化されているか否かによらない）］が挙げられる。

限外濾過の対象となる種は好ましくは分子量が最低約１ｏｏｏダルトンの生物学 的巨大分子であって、最も好ましくは、ポリペプチドおよび蛋白質である。対象 となる（所望の）種が、分離される種より１０倍未満大きいか（例えば汚染物質 ）、または分離される種より１０倍未満小さいものが好ましい。

本明細書において用いる「接線フロー濾過」なる用語は、濾過により分離される 成分を含有する流体混合物が膜の面に対して接線方向に高速で再循環され、逆拡 散の物質移動係数が増加する方法を意味する。このような濾過においては、差圧 （ＴＭＰ）を膜の長さ方向に適用して、流体および濾過可能な溶質をフィルター 通過させる。この濾過は回分法および連続流動法により適切に行われる。例えば 、溶液を膜上を繰り返し通過させ、フィルターを通過する流体を連続的に別のユ ニ／上に抜き取るかまたは溶液を一旦膜上に流し、フィルターを通過する流体を 連続的に下流で処理する。

本明細書において用いる「限外濾過」なる用語は、分子量が約１　ｋＤａ＝　ｌ 　Ｏ０ＯｋＤａの間にある保持溶質に合わせた膜を用いたプロセスに用いられる 。

本明細書において用いる「逆浸透」なる用語は、塩等の分子量がＩｋＤａ未満の 溶質および他の低分子量の溶質を保持できる膜を用いる方法を意味する。

本明細書において用いる「精密濾過」なる用語は、０．１から１０ミクロンの孔 径範囲の膜を用いる方法を意味する。

本明細書において用いる［トランスメンプラン圧」あるいはｒＴＭＰＪなる表現 は、液体および濾過可能な溶質をフィルターを通して流すために濾過膜の長さ方 向に加えられる差圧勾配を意味する。

本明細書において用いる、ＴＭＰに関して用いられる「実質的に一定」なる表現 は、膜の長さ方向に平均ＴＭＰが約１０ｐｓｉ以上、好ましくは約５ｐｓｉ以上 増加または減少しないＴＭＰを意味する。濾過中のＴＭＰのレベルに関しては、 ＴＭＰを一定に保つかまたは濃縮段階中に低下させて、高濃度での選択性を保持 する。

従って、「実質的に一定のＴ　Ｍ　Ｐ　Ｊは濾過時間に対してではなく、膜長に 対するＴＭＰを意味する。

本明細書において、濾過膜に関して用いる「同一孔径」なる表現は、膜の実際の 孔径が幾分違っても、同一の孔径を有するとみなされているかあるいは同一の孔 径を有するとして市販されている膜を意味する。

本明細書において用いる、濾過膜を記載する場合の「隣接する」なる表現は、膜 が実質的に隣接していて各々の上にまたは若干の間隔をおいて物理的に積み重ね られていることを意味する。

本明細書において用いる「濾過室内に圧力勾配を発生させる手段」なる表現は、 圧力に勾配を発生させ、トランスメンブラン圧が流動率対ＴＭＰ曲線の圧力依存 領域において実質的に一定のレベルで操作できるようにする機構を意味する。

本明細書において用いる「濾過室内の液体の方向に平行な濾液室を通って濾液を 再循環するための手段」なる表現は、濾液室からの液体の一部が濾過室の入口か ら出口へ隣接する濾過室を通って流れる液体の流れと平行で実質的に同じ方向に 流れる様にする機構または構成を意味する（流れに一部うずを発生させる）。好 ましくは、これはボンピング手段を意味する。

本明細書において用いる「容器」なる表現は、液体の貯蔵、分配、および／また は収容のための容器またはタンクを意味する。

本明細書において用いる「転移点」なる表現は、以下のようにめられる流動率対 ＴＭＰ曲線の所定の点を意味する：流動率（Ｊｆ）対ＴＭＰの実験値を、入口お よび出口ＴＭＰが互いの±１０％である短絡長モジュールかまたは再循環濾液を 用いて同じ条件が得られる完全長モジュールにおいて集める。実験値を式：Ｊｆ 　＝　Ｊｍａｘ　Ｘ　ＴＭＰ／（ｋ＋ＴＭＰ）　（式１）［式中、Ｊ　ｌｌ１ａ ｘ（漸近値）およびｋは１／Ｊｒ対１／ＴＭＰの直線回帰により決定し、これに よりに／　Ｊ　＋＊ａｘの勾配とｌ　／　Ｊ　ｗａｘのインターセプトが得られ る］により得られる曲線にあてはめる。第１Ａ図に関して、転移点は次の基準に よりグラフからめられる。Ｊｆ＝Ｊｍａｘと式１により得られる曲線に対する原 点を通る接線（接線はＪｆ＝Ｊｍａｘ　ｘ　ＴＭＰ／ｋ）のインターセプトをめ る。次に、インターセプトを通っておよび上記曲線上の接線に垂直に直線を引（ 。この後者の直線および曲線の交点により、転移点流動率が定義される。数学的 には、この転移点（Ｊｆ＊）は実験値の次式： （Ｊｍａｘ　−Ｊｆ＊）’　＝　−Ｊｍａｘ　ｘ　ｋ”（ＪＩＩｌａｘ−２Ｊｆ ＊）　（式２）の実数解として得られる。

（以下、余白） Ｂ１本発明実施の様式 最も広範囲の態様において、本明細書において記載する高性能接線フロー濾過法 は分離する種の混合物を一定のＴＭＰおよび流動率条件下に接線フロー濾過の一 種に関して設計された装置または、モジュール中の１以上の濾過膜を通すことを 含む。ＴＭＰを流動率対ＴＭＰ曲線の圧力依存領域中の範囲、即ち転移点におけ るＴＭＰ値以下の範囲に保持する。このようにして濾過を転移点流動率の約５％ から最高１００％の範囲の流動率で操作する。第１Ａ図および第１Ｂ図参照（図 中、流動率対ＴＭＰ曲線を転移点とともに示す）。その結果、対象となる種は保 持物として膜により選択的に保持され、一方、より小さい種は濾液として膜を通 過するか、または対象となる種が濾液として膜を通過し、混合物中の異物か膜に より保持される。

ＴＭＰは濾過時間と共に増加せず、濾過中に必ずしも一定に保たれる必要がない とは重要である。ＴＭＰは時間に関してほぼ一定に保たれるか、または、濾過の 進行とともに減少してもよい。保持される種が濃縮される場合、濃縮段階の工程 にわたって、ＴＭＰが減少することが好ましい。

それぞれの膜は好ましくは孔径が最高約１０ミクロン、より好ましくは１ｋＤａ から１０ミクロンまでの種を保持する大きさを有するのが好ましい。限外濾過に より分離される種の例としては、蛋白質、ポリペプチド、コロイド、マイコプラ ズマ、エンドトキシン、ウィルス、アミノ酸、ＤＮＡ、ＲＮＡおよび炭水化物が 挙げられる。精密濾過により分離される種の例としては、哺乳動物細胞およびバ クテリアなどの微生物か挙げられる。

膜フィルターは完全ではなく、ある種の保持されるべき分子をもらす孔を有する 場合もあるので、本明細書の好ましい態様では、互いに平行に、好ましくは互い の上に積み重ねられた同じ孔径を有する１以上の膜を用いる。好ましくは、この 目的のための膜の数は２枚である。

前記過程において圧力を維持する流動率は約５から１００％の範囲であるのが適 切であるが、流動率が低いほどより広い膜の表面積が必要になる。従って、膜の コストを最少にするためには、流動率がスペクトルの最高値になるような圧力に て行うのが好ましい。好ましい範囲は転移点流動率の約５０から１００％であり 、より好ましくは約７５から１００％である。

ＴＭＰは膜表面に添って実質的に一定に保たれる必要はないが、ＴＭＰを実質的 に一定に保つのが好ましい。このような条件は、一般に膜の濾液側に圧力勾配を 発生させることにより達成される。従って、濾液を濾過装置の濾液区画を通して 装置の残留物区画中の混合物の流れと同じ方向に平行に再循環させる。再循環さ れた物質の入口および出口圧は濾液区画全体にわたる圧力降下が残留物区画全体 にわたる圧力降下に等しくなるようなものである。

この濾液圧力勾配を達成するためにいくつかの実用的な手段を用いることができ る。その１つの例としては第２Ａ図に示す構造である。このように、分離される 混合物が分離される生成物が発酵ブロス中にある場合は発酵槽（図示せず）に結 合している入口管ｌを通して装置に入る。これはまた細胞溶解物または細胞収穫 後の上清をいれた容器（図示せず）に結合していてもよい。管１中の流速は残留 物ポンピング手段３により調整される。ポンプは当業界で公知のいかなる適当な ポンプでもよ（、流速は当業者に公知のように濾過の性質に従って調節すること ができる。

ポンピング手段３からの流れの人口圧を測定するために圧力計５を適宜用いても よい。入口管１中の流体は濾過ユニット７に入る。この濾過ユニット７はその上 部に濾過室７ａおよび底部に濾液室７ｂを有する。これらの２つの区画は濾過膜 ９により分離されている。送入流体は濾過室７ａ内の濾過膜９に平行な方向に流 れる。上部の濾過室７ａは対象となる種を含有する混合物を受容する。小さな種 は膜９を通過して低部の室７ｂにはいる。濃縮された残留物はａ過ユニット７か ら出口管１１を通るが、所望の対象種を得るためにここで集められ、必要なら更 に処理してもよい。あるいは、混合物が流れ出るタンクまたは発酵槽に残留物流 を戻し、更に精製する為に入口管を通して再循環させる。

膜９を通して濾液室７ｂに入る分子を含有する溶液は残留流体が出口管１１を通 って出るのと濾過ユニット７の同じ端から出口管１３を通って濾過ユニット７を 出る。この濾液の一部は管１３を通ってシステムから排出されて捨てられるか、 あるいはより小さい孔径の膜を通しての濾過の形態のカスケードで更に処理する ために第二タンクまたは容器に送られる。所望により、精密濾過のために、濾液 ポンピング手段１５をこの目的のために管１３中に設ける。別の部分は管１７を 通して濾液ボンピング手段１９に再循環し、これにより濾液圧力勾配ができる。

液体のこの部分を入口管２１を通して濾液室７ｂの入口端に再循環させ、濾過室 ７ａ中の分離される混合物と平行に、かつ同じ方向に、濾液室７ｂ中で濾液が流 れるようにする。

ボンピング手段１９の操作速度を調節して、濾液が室７ｂに導入される圧力（ａ 液入口圧）および濾液が出口管１３から排出される圧力（濾液出口圧）を調節し て膜の長さ方向のＴＭＰが実質的に一定になるようにすることができる。好まし い方法は、室７ｂの圧力差をユニットの室７ａの圧力の減少と等しくなるように 調節し、ＴＭＰが膜全体にわたってほぼ等しくなるようにする。圧力の減少をモ ニターし、必要ならば調節するために濾液室７ｂを通して濾液の再循環流のルー プの入口および出口にそれぞれ感圧手段２３ａおよび２３ｂを用いることができ る。濾過室７ａに関する圧力減少をモニターするために出口管１１に感圧手段２ ３ｃを適宜用いる。適当な圧力勾配を得、一方濾液の循環速度を最小にするため に濾液室７ｂに制限流路を設けてもよい。この構造の結果、膜の表面全体にわた って実質的に一定なＴＭＰが得られる。

この場合に有用な濾過ユニットは、特に精密濾過および限外濾過用の適当な濾過 モジュールとして機能するあらゆる公知のまたは将来開発されるユニットである 。好ましい限外濾過ユニットは中空糸またはフラットシート装置である。これら のサンドイッチ濾過ユニットを積み重ねて複合セルを形成することができる。

長方形濾過仮型セルの好ましい例の１つは、Ｆｉｌｔｒｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏ ｇｙ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ［Ｎｏｒｔｈｂｏｒｏｕｇｈ、　ＭＡ］からＣｅ ｎｔｒａｓｅｔｔｅの商品名で入手できる。

別の適当な限外濾過ユニットは、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ［Ｂｅｄｆｏｒｄ、　Ｍ＾ コから入手可能なＭｉｌｌｉｐｏｒｅ　Ｐｅ１ｌｉｃｏｎ限外濾過システムであ る。

第２Ａ図に示す構造においては、膜を室７ａおよび７ｂに設けて所定の流速およ び膜の差圧か得られるようにする必要がある。本発明の方法において有用な膜は 一般にフラットシート、ロールドアノブンート、円筒、同心円筒、種々の断面オ よび他の構造の管の一種またはグループで集成され、濾過ユニット内で直列また は平行に結合した形態である。装置は一般に濾過および濾液室が膜の長さ方向に なるように構成される。

適当な膜は所望の種を混合物中の望ましくない種から実質的に目詰まりの問題を 起こすことなく、システムの連続的操作に十分な速度で分離するものである。

例は、Ｇａｂｌｅｒ（前掲）により記載されている。これらは典型的には微小孔 または限外濾過型のいずれかの合成膜である。微孔性膜は、通常は０．１から１ ０マイクロメーターの孔径を有し、この寸法より大きなすべての粒子を保持する ように作成することができる。限外濾過膜はより小さな孔を有し、保持する蛋白 質の大きさにより特徴付けられる。１，０００から１，０００，０００ダルトン の公称分子量の増分が用いられる。

限外濾過膜は本発明の方法において用いるのに最も一般的に適している。限外濾 過膜は通常上流表面で薄膜またはスキンに関して非対照的であり、これがその分 解力に関与している。これらは一般に再生セルロースまたはポリスルホンで作ら れている。

接線フロー濾適用の膜フィルターは、取り扱う液体の体積に応じて異なる構造の ユニットとして種々の孔径のものが利用できる。本発明における比較的大規模な 使用に特に適当なものは、公知の市販の接線フロー濾過ユニットである。

別の好ましい装置においては、既に示した理由により、第２Ａ図の濾過ユニット ７は複数の、好ましくは２つの濾過膜からなる（第２Ｂ図においてそれぞれ膜９ ａおよび９ｂで示す）。これらの膜は平行に積層される。

本発明はまた多段階のカスケードプロセスであり、このプロセスにおいては、前 記プロセスで得られた濾液を第二接線フロー濾過装置中で第一装置の膜よりも小 さな孔径を有する濾過膜を通過させ、この第二濾過より得られた濾液を第一装置 に再循環され、このプロセスを繰り返す。

このカスケードプロセスにおいて、第二濾過は典型的には通常の濾過であり、流 動率は転移点流動率の約１００％より高いレベルに維持し、一般に、ＴＭＰは膜 に添って実質的に一定に維持されない。

カスケードプロセスのより好ましい具体例において、両段階は孔径が１から１０ ００ｋＤａである接線フロー限外濾過を含む。

三段階カスケードプロセスに於て、第二濾過から得られた濾液を第三接線フロー 濾過装置の第二膜より小さな孔径を有する濾過膜を通過させ、第三濾過より得ら れた濾液を第一濾過装置に再循環させ、このプロセスを繰り返す。カスケードプ ロセスにおいて２つの高性能濾過のみが必要な場合、第三段階は通常のように、 即ち、流動率をこの第三段階の転移点流動率の約１００％より高いレベルに維持 する。

この三段階カスケードプロセスのより好ましい具体例において、三段階のすべて において接線フロー限外濾過を行う。

カスケードプロセスを行うのに適した接線フロー装置の一例を第３図に示す。

図中、第一容器３１を入口管３３を通して濾過ユニット３７中に置かれた濾過室 ３５ａに接続する。第一供給ボンピング手段３９は第一容器３１および濾過室３ ５８間に配置する。濾過室３５ａは出口管４１を通して第一容器３１に接続され る。

濾過室３５ａは第一濾過膜４３により濾過ユニット３７中直接その下に置かれた 第一濾過／濾液室３５ｂから分離される。第一濾過／ｉ！！液室３５ｂは管４７ に設置された濾液ボンピング手段４９を有する室３５ｂの入口に接続された出口 管４７を有する。また、出口管４７に接続された管４５は第二容器５１に接続さ れている。

この容器５１は入口管５３を通して第二濾過ユニット５７中に設置された第二濾 過室５５ａに接続される。第二供給ポンピング手段５９は第二容器５１および濾 過室５５ａ間に設置される。濾過室５５ａは第二濾過膜６３により濾過ユニット ５７中直接その下に置かれた第二濾過／濾液室５５ｂから分離される。第二濾過 ／濾液室５ｓｂ＋ｉ管６７に設置された濾液ポンピング手段６９を有する室５５ ｂの入口に接続された出口管６７を有する。出口管６７に接続された管６５はま た第三容器７１に接続されている。

この容器７１は入口管７３を通して第三濾過ユニット５７中に設置された第三濾 過室７５ａに接続される。第三供給ポンピング手段７９は第三容器７１および濾 過室７５ａ間に設置される。濾過室７５ａは第三濾過膜８３により濾過ユニット ７７中直接その下に置かれた第三濾過／濾液室７５ｂから分離される。第三濾過 ／ｌ！液室７５ｂは管８５に接続された出口管８７を有し、該出口管は第一容器 ３１に接続され、これにより濾液は元のタンクに再循環される。

所望により、第三濾過／ｉｌ！！液室７５ｂの出口管８７は、管８７中に設置さ れた濾液ボンピング手段８９を有する室７５ｂの入口に接続される。すべての室 の入口から出口への流体の流れは平行で、同一方向である。更に、第一濾過膜４ ３は第二および第三濾過膜（それぞれ６３および８３）よりも大きな寸法の種を 保持する孔径を有し、第二濾過膜６３は第三濾過膜８３よりも大きな寸法の種を 保持する孔径を存する。

カスケードプロセスを行うのに適した第二接線フロー装置を第４Ａ図に示す。

図中、第一容器９１は入口管９３を通して濾過ユニ／ト９７中に置かれた濾過室 ９５ａに接続される。第一供給ポンピング手段９９は第一容器９１および濾過室 ９５ａ間に設置される。濾過室９５ａは出口管ｌｏｔを通して第一容器９１に接 続される。濾過室９５ａは第一濾過膜１０３により濾過ユニ／ト９７中直接その 下に置かれた第一濾過／ｉ！Ｉ液室９５ｂから分離される。第二容器１０５は濾 過／濾液室９５ｂに入口管１０７を通して接続される。第二供給ポンピング手段 １０９は、第二容器１０５および第一濾過／ａ液室９５ｂ間に設置される。第一 濾過／濾液室９５ｂは出口管１１１を通して第二容器１０５に接続される。第一 濾過／濾液室９５ｂは第二濾過膜１１３により濾過ユニット９７中直接その下に 置かれた第二濾過／濾液室９５ｃから分離される。

第三容器１１５は第二濾過／濾液室９５ｃに入口管１１７を通して接続される。

第三供給ポンピング手段１１９は、第三容器１１５および第二濾過／ｍ液室９５ ０間に設置される。第二濾過／濾液室９５ｃは出口管１２１を通して第三容器１ １５に接続される。第二濾過／ａ液室９５ｃは第三濾過膜１２３により濾過ユニ ット９７中直接その下に置かれた濾液室９５ｄから分離される。

濾液室９５ｄは出口管１２５を通して第一容器９１接続され、これにより濾液は 元の容器に再循環される。すべての室の入口から出口への流体の流れは、平行で 同じ方向である。更に、第一濾過膜１０３は第二および第三濾過膜（それぞれ１ １３および１２３）よりも大きな寸法の種を保持する孔径を有し、第二濾過膜１ １３は第三濾過膜１２３よりも大きな寸法の種を保持する孔径を有する。

第４Ａ図のカスケード装置により、あらゆる利点を有し、第３図に示す高性能接 線フロー濾過カスケードシステムに必要な５または６つのポンプおよび３つの装 置ではな（３つのポンプおよび１つの装置しか必要でない高性能接線フロー濾過 が可能になる。

所望により、第４Ａ図の装置は、各濾過膜が複数の膜、好ましくは第４Ｂ図に示 すように濾過ユニット９７中平行に互いの上に積層された２つの膜（第一＠９３ ａに関しては膜９３ｂ、第二膜１１３ａに関しては膜１１３ｂ、第三膜１２３ａ に関しては膜１２３ｂ）から構成される。

第３および４図に示すカスケード装置では、第−膜（４３または１０３）は第二 膜（それぞれ６３または１１３）よりも大きなカットオフの孔径を有し、これは 次に第三膜（それぞれ８３または１２３）よりも大きなカットオフ孔径を存する ようになっている。最も好ましくは、３つの膜はすべて限外濾過膜である。

第３図および第４Ａ図の装置は、３つの濾過膜を用いた三段階分離を行うために 設計されている。本発明は、２つの濾過膜および２つの容器しか用いない装置で ある。例えば、第４Ａ図においては第二濾過／ａ液室９５ｃは出口管を有する濾 液室であり、要素９５ｄ、１２１．１２３．１１５．１１７および１１９は存在 しない。池の変形例の場合、第３図および第４Ａ図の装置は、３以上の濾過膜お よび３以上の容器を有し、例えば、第４Ａ図の第二濾過／濾液室９５ｃは第四濾 過膜を通して、第四容器と流体を伝達する入口および出口を備えた第三濾過／濾 液室に接続され、従って、最後または最底部の室は第４Ａ図に示すように、第一 容器９１を有する管１２５と流体を伝達する９５ｄと同しような濾液室になるよ うにする。

本発明のプロセスは、商業的および半商業的規模によ（適合する。バッチまたは 連続操作、あるいは半連続的方法、例えば全バッチが濾過されるまで、濾過の段 階の間に洗浄段階をはさんで、所望の種を含有する溶液の連続流に基つき接線フ ローフィルターを通過させる。次に、溶液の新しいバッチを処理する。このよう にして、連続的サイクルプロセスを行って、所望の生成物を許容可能な純度の形 態で比較的短い時間で大量に得ることができる。

本明細書において記載したように、フィルターの目詰まりを起こさずに固体含有 溶液の連続的ａ過を可能にする接線フロー濾過の能力により、接線フロー濾過の 特徴から連続的および商業的規模の使用のための生物学的反応生成物の分離およ び精製のための非常に宵利なプロセスが得られる。更に、このプロセスは広範囲 に及ぶ生物分子、例えば天然のまたは遺伝子操作した微生物の発酵の蛋白生成物 、高分子量抗体、細胞分泌物などに応用できる。

以下の実施例は本発明を更に詳細に例示するものであって、制限するものではな い。

実施例１ 本実施例において、通常および高性能の接線フロー限外濾過法におけるチトクロ ムＣ（約１２．５ｋＤａ）からの組換えｔ−ＰＡ（約６５ｋＤａ）の精製を比較 した。

０．００２％Ｔｖｅｅｎ８０を含有する０、２Ｍアルギニンホスフェート緩衝液 （ｐＨ７，２）（ｒ緩衝液ｊ）中の組換えｔ−ＰＡ（アメリカ合衆国特許第４． ７６６、０７５号、第４、８５３．３３０号、第４．７７７、０４３号および第 ４．９０８．２０５号）の試料を水で希釈し、２リツトルのｒｔ−ＰＡの０．９ ｍｇ／ｍｌ溶液を得た。チトクロムＣ（Ｓｉｇｍａ）を添加して最終Ｊｌｉの計 算値が０．１ｍｇ／ｍｌとなるようにした。

以下のテストＮｏ、２に関しては、基本的に第２Ａ図に示したものと同じである 高性能Ｔ　Ｆ　Ｆ（ＨＰ−Ｔ　Ｆ　Ｆ）リサーチモジュールを、約０．４２ｆｔ ”の３０ｋＤａＨ。

ｅｃｈｓｔ　Ｋａｌｌｅ再生セルロースを含む膜を用いて、混合物中のチトクロ ムＣからｒｔ−ＰＡを分離するのに用いた。出口管１１は流体を入口管１に接続 された混合物を含有するバルク容器（３０ｋＤａ）に戻し、出口管１３は１Ｏｆ ｔ’の５ｋＤａ再生セルロース膜を含む通常のＭｉｌｌｉｐｏｒｅ　Ｐｅ１ｌｉ ｃｏｎ限外濾過システムを冑する閉じたループカスケードモード中のタンク（５ ｋＤａ）に接続している。この膜は、チトクロムＣを保持し、ＨＰ−ＴＦＦモジ ュールに等しい適度な濾過速度が得られる。５ｋＤａシステムからの濾液を、Ｍ ｉｌｌｉｐｏｒｅシステムの５ｋＤａ容器中の５ｋＤａ残留物に結合したものお よび７０１６Ｍａｓｔｅｒｆｌｅｘポンプにより３０ｋＤａバルク容器に接続し た残りに分割した。このポンプを用いて、３０ｋＤａおよび５ｋＤａ容器の両方 において一定の液体レベルに保持する。リサーチおよびＰｅ１ｌｉｃｏｎモジユ ールに水を流し、排水し、次に緩衝液を注入する。３０ｋＤａシステムを次に排 水し、７５０ｍ１のすでに記載したｒｔ−ＰＡおよびチトクロムＣの混合物で満 たし、一方５ｋＤａシステムを排水し、結合性を試験し、７５０ａ＋１の緩衝液 で満たす。

比較のための通常のモードを示すテストＮｏ、１に対しては、前記のＨＰ　−Ｔ 　ＦＦモードの代わりに通常の限外濾過モードにおいて操作されるリサーチモジ ュールを用いた３０ｋＤａのリサーチモジュール／　５　ｋＤ　ａ　Ｐｅ１ｌｉ ｃｏｎカスケードを用いる。

両テストに用いたリサーチモジュールのパラメーターを以下に示すユチャンネル の幅　３ｃｍ チャンネルの高さ　０．８ａｍ チャンネルの長さ　１５２ｃｍ ３０ｋＤａ再循環ポンプ　ＭａｓｔｅｒＨｅｘ　７０１５　［６−６００ｒｐＬ １］（Ｃｏｌｅ　Ｐａｒｓｅｒ、　Ｃｈｉｃａｇｏ　ＩＬ）螺動ポンプ ３０ｋＤａ濾過ポンプ　なし ３ＱｋＤａ再循環濾過ポンプ　Ｄｏｕｂｌｅ−ｈｅａｄｅｄ　Ｍａｓｔｅｒｆｌ ｅｘ　７０１５［６−６０Ｏｒｐｍ］ ５ｋＤａ再循環ポンプ　Ｍａｓｔｅｒｆｌｅｘ　７０１９　［６−６００ｒｐ＋ ａ］（Ｃｏｌｅ　Ｐａｒｓｅｒ、　Ｃｈｉｃａｇｏ　ＩＬ）螺動ポンプ ５ｋＤａｉ！過ポンプ　ＭａｓｔｅｒＮｅｘ　７０１５　［６−６０Ｏｒｐｍ］ （Ｃｏｌｅ　Ｐａｒｓｅｒ、　Ｃｈｉｃａｇｏ　ＩＬ）螺動ポンプ ３０ｋＤａ再生セルロース膜　Ｈｏｅｃｈｓｔ　Ｋａｌｌｅ　ｒｏｌｌ　５ｔｏ ｃｋロット番号２２８ ５ｋＤａ再生セルロース膜　Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ　Ｃｒフット号Ｃ９ＣＫ７ｇ８ ９テスト１および２を以下に列挙した異なる条件下で行った。ここで、Ｑｓは供 給速度、ＱＨ，Ｏは水の濾過速度、Ｑｆはプロセスの濾過速度、およびＱｒｒは 再循環濾液速度である。

テストＮｏ、Ｉ Ｐ＝　１０．７１ｍｌ／分、ｐｓｉ；残留物温度＝２３°ＣＱｓ　−Ｑｆ　＝　 ３０５ｓ＋１／分 Ｑｒｆ　＝　Ｏｉｌ／分 Ｑｒ　＝　９３Ｉｌ＋１／分 Ｑｓ　＝　３９８ｍｌ／分 出発　残留圧　３１．６　２８．０　２４．２　２１．８　２０．０濾液圧　１ ．０　Ｇ、９　０．８　Ｇ、５　０．３ΔＴＭＰ　３Ｇ、８　２７，１　２３， ４　２１．３　１９．７最終　残留圧　２９，９　２６．６　２３．３　２１． １　１９．７濾液圧　０．９　０．８　０．７　０．４　０．２Ｐｅｌｌｉｃｏ ｎ　５ｋＤａ；　Ｐｉ＝３４ｐｓｉ；　Ｐｏ＝２０．０ｐｓｉ３ＱｋＤａ結合性 テスト：Ｐａ＝５ｐｓｘで１分間にΔＰ＝０．１ｐｇｔ：残留物温度＝２８℃ ５ｋＤａ結合性テスト：　Ｐｏ＝５ｐｓｉで１分間にΔＰ＝０．２ｐｓｉ；残留 物温度＝２３℃ テストＮｏ、２ ３０ｋＤａ結合性テスト：Ｐ、＝５ｐｓｉで１分間にΔＰ＝０．１　ｐｓｉ　（ ここで、Ｐｏは出口圧）　；　ＱＨ２０／　ＴＭＰ　＝　１０．８６ｍｌ／分、 ｐｓｉ；残留物温度−２３℃５ｋＤａ結合性テスト：　Ｐｏ＝５ｐｓｉで１分間 にΔＰ　＝　０　、２　ｐＳｌ：　Ｑ　ｕｔｏ／　Ｔ　ＭＰ＝８．８９ｍ１／分 、ｐｓｉ；残留物温度＝２３°ＣＱｓ　−Ｑｆ　＝　３６０．５ｍｌ／分Ｑｒｆ 　＝　８４７．０ｍｌ／分 Ｑｆ−８３１１１１／分 Ｑｓ　＝　４４３．５ｉ１／分 標準化　モジュール長ニー］　０．００　０．２５　０．５０　’０．７５　１ ．００出発　残留圧　３０，７　２５．７　２０．４　１６．９　１４．６濾液 圧　１７，１　１３，４　１０．４　６．１　１．７ΔＴＭＰ　１３．６　１２ ，３　１０，０　１０．８　１２．９最終　残留圧　Ｎ、　Ｄ、　＊　Ｎ、　Ｄ 、　Ｎ、　Ｄ、　Ｎ、　Ｄ、　Ｎ、　Ｄ。

濾液圧　Ｎ、　Ｄ、　Ｎ、　Ｄ、　１１．　Ｄ、　Ｎ、　Ｄ、　Ｎ、　Ｄ。

ΔＴＭＰ　１３．６　Ｎ、Ｄ、　Ｎ、Ｄ、　Ｎ、Ｄ、　１３．５＊Ｎ、Ｄ、・測 定せず； Ｐｅ１ｌｉｃｏｎ　５ｋＤａ；　Ｐｉ（入口圧）＝３５ｐｓｉ；　Ｐｏ（出口圧 ）＝　１９．０ｐｓｉ３０ｋＤａ結合性テスト：Ｐｏ＝５ｐｓ＋で１分間にΔＰ ＝０．１ｐｓｉ；残留物温度＝３３°Ｃ ４０℃ テスト１および２に関して２つの異なる分析を行った。第一分析において、Ａ２ ８０ｎｍおよびＡ４１０ｎｍを出発および最終のバルクに対して測定した。チト クロムＣ濃度をＡ４１０ｎｍ（ｔ−Ｐ　Ａは４１０ｎｍにおいて吸収がない）に より決定した。ｔ−ＰＡ濃度を次にチトクロムＣによるＡ２８０ｎｍ吸収を引い た後のＡ　２８０ｎ１１で決定した。

第二の分析において、出発バルク（再循環前の混合物）および最終バルク（５ｋ Ｄａシステムを通して再循環した後の緩衝液）および残留物および３０ｋＤａお よび５ｋＤａタンクに関する１、５および９のダイアボリュームでの濾液を２１ ４ｎｍで検出するＴＳＫ−２００サイズ専用ＨＰＬＣにより測定した。

結果は以下の通りである Ａ４１０ｎｍ＝　０．４１５５１Ｘ２　＝　ｂ：（チトクロムＣ，４１０ｎｍ） ＝８．９）＝０．０９３４ｍｇ／ｍｌチトクロムＣＡ　２８０ｎｍ／　Ａ　４１ ０ｎｍ分析。

テスト１：通常モード ３０ｋＤａ出発バルク　ｔ−Ｐ　Ａ　７２２．５ｍｇ　１００％チトクロムＣ８ ６，０ｍｇ　１００％ ５ｋＤａ出発バルク　ｔ−ＰＡ　Ｏ，ｈｇ　Ｏ％チトクロムＣＯ，Ｏｍｇ　’　 ０％ ３０ｋＤａ最終バルク　ｔ−Ｐ　Ａ　６４２．６＋ａｇ　８９％収率チトクロム Ｃ１１，５ｍｇ　７．５倍精製５ｋＤａ最終バルク　ｔ−Ｐ　Ａ　５８．　ｈｇ 　８％損失チトクロムＣ６０，３ｍｇ　７０％収率マス・バランス　ｔ−Ｐ　Ａ 　７００．６ｍｇ　９７％チトクロムＣ７１，８ｍｇ　８３％ テスト２：高性能モード ３０ｋＤａ出発バルクｔ−ＰＡ　７５３．３ＬＩｇ１００％チトクロムＣ８２， ２ｍｇ　１００％ ５ｋＤａ出発バルク　ｔ−ＰＡ　Ｏ，Ｏｍｇ　Ｏ％チトクロムＧ　Ｏ，Ｏｍｇ　 ０％ ３ＱｋＤａ最終バルク　ｔ−Ｐ　Ａ　６５３．９　ｍｇ　８７％収率チトクロム Ｃ２，１ｍｇ　３８倍精製 ５ｋＤａ最終バルク　ｔ−Ｐ　Ａ　１０７．８　ｍｇ　１４％損失ｆ　）　りｏ Ａｃ　７３．８ｕ　９０％収率マス・バランス　ｔ−Ｐ　Ａ　７６１．７　ｍｇ 　１０１％チトクロムＣ７５，９ａ＋ｇ　９２％ これらの結果により、ＨＰ−ＴＦＦにより実質的にＣ−ＴＦＦの何倍もの精製が できることがわかる。

ｒｔ−ＰＡからのチトクロムＣの除去を示す一連のＨＰＬＣクロマトグラムを第 ５図に示す。このグラフから、分子量がｔ−ＰＡの１０倍未満より小さい分子で あるチトクロムＣからｔ−Ｐ　Ａが明瞭に分離されることがわかる。

大嵐豊２ 本実施例は３ＱｋＤａ分子量カットオフ膜を用いた通常および高性能接線フロー 限外濾過の両方におけるＴＭＰの関数としての混合物中のｒｔ−ＰＡおよびチト クロムＣの篩い分けを測定するために実施した研究を示す。流動率を各操作条件 に対して測定した。シービング値に基づいて、いずれかの接線フロー限外濾過法 により得られた理論的精製度および収率を、実施例１に記載した３０ｋＤａ１５ ｋＤａカスケード接線フロー限外濾過システムを用いてダイアボリュームの関数 としてめた。

更に、本実施例において、精製に対する増加した再循環率の影響を調べた。

実施例１からの残留物および濾液を再び合わせ、５ｋＤａ　Ｐｅ１ｌｉｃｏｎシ ステムで濃縮した。この濃縮により得られた残留物を０２μ圀で濾過し、冷室（ ２〜８℃）中で保存した。

実施例１に記載したリサーチモジュール（約０．４２ｆｔ”の３０　ｋＤａ　Ｈ ｏｅｃｈｓｔ　Ｋａｌｉｅ再生セルロース）を全リサイクルモードで操作した。

リサーチモジュールに水を流し、抜き取り、次に緩衝液を注入した。３ＱｋＤａ システムを次に抜き取り、結合性を試験し、約７５０ｍ１の実施例１のｒｔ−Ｐ ＡおよびチトクロムＣの混合物で満たした。

各テストに対して、安定な流動率条件を確実にするために、５および１０分で流 動率測定を行って濾過を１０分間行った。残留物および濾液のサンプルを１０分 目に抜き取り、ＨＰＬＣ分析にかけた。

すべての実験は約２０ｐｓｉの出口圧（ＰＯ）および３５または５０ｐｓｉのい ずれかの入口圧（Ｐ　１）（Ｄ　Ｐ約１５および３０ｐｓｉ）で行った。再循環 濾液ポンプを有するＨＰ−ＴＦＦに関しては、ＴＭＰを１５および３Ｑｐｓｉの 両方のＤＰで５および１０にセットした。テストはまた再循環濾液ポンプ無しの ＨＰ−ＴＦＦを用いてＰ。

＝ｌｐｓｉおよび約１５および３０ｐｓｉのＤＰでも行った。３ＱｋＤａ再循環 ポンプ、濾過ポンプ、再循環濾液ポンプ、残留物チャンネル、濾液支持体、再生 セルロース膜、および流体は実施例１に記載したのと同じである。

３ＱｋＤａ結合性テスト：Ｐ、＝５ｐｓｉで１分間にΔＰ＝Ｏ，１ｐｓｉ；　Ｑ Ｈ，Ｏ／ＴＭＰ−測定せず；残留物温度＝２２℃ テストｌ： テスト１はＰ　ｏ＝＝２０　ｐｓｉ、ΔＰ約３０ｐｓｉ、およびＴＭＰ約５ｐｓ ｉにて高性能モードで操作したリサーチモジュールを用いる。低ＴＭＰ条件は、 濾液出口で再循環濾液に背圧をかけることにより得られる。

Ｑｓ　−（Ｈ＝　５３１ｍｌ／分 Ｑｒｒ　＝　１０９３ｏ＋１／分 Ｑｆ　＝　６７ｍ１／分 Ｑｓ　＝　５９８ｍ１／分 モジニール長［−］　０．．００　０．２５　０．５０　０．７５　１．００残 留圧　４７．０　３９．０　３０．６　２４．６　２０．１濾液圧　３６．４　 ：（Ｌ、３　２７，０　２１．２　１４．９ΔＴＭＰ　１０．６　？、７　３． ６　３．４　５．２濾過速度＝６７ｍｌ／分＝＝〉流動率＝９．５７　ｌ／ｒｔ ”一時ｒ：残留物温度＝３１°Ｃ テスト２ テスト２はＰ、＝約２０ｐｓｉ、ΔＰ約３０ｐｓｉ、およびＴＭＰ約１０ｐｓｉ にて高性能モードで操作したリサーチモジュールを用いる。

Ｑｓ　−Ｑｒ　＝　４８０ｍ１／分 Ｑｒｆ　＝　１０８６ｍ１／分 ＱＣ＝　８７ａ＋ｌ／分 Ｑｓ　＝　５６７ｍ１／分 モジュール長−０，０００，２５０，５００，７５１，００残留圧　４４，６　 ３７．１　２９．４　Ｚ４．０　２Ｇ、１濾液圧　３２．４　２７Ｊ　２３．０ 　１？、０　１０．ＯＮ二Ｍヱー　１２．１−　９．８　６．４　７．０−一一 毀Ｊ濾過速度＝８７＋ｌ／分＝＝〉流動率＝　１２．４１／ｆｔ”一時；残留物 温度＝３２℃ テスト３ テスト３は通常モードでＰ０約２０ｐｓｉ、ΔＰ約３０ｐｓｉで操作したリサー チモジュールを用いる。

Ｑｓ　−Ｑｆ＝　４９３１１１１／分 Ｑｒｆ　＝＝Ｏｗｌ／分 Ｑｆ　＝　１１８ｍ１／分 Ｑｓ　＝　６１１＋ｎｌ／分 残留圧　４２．２　３４．６　２７．１　２１．８　１７．８鴻り夜圧　１．２ 　１．２　１．１　０．８　０．４ΔＴＭＰ　４１．０　３３．４　２６．０　 ２１．０　１７．４濾過速度＝１１８ｍｌ／分＝＝〉流動率＝　１６．９１／ｆ ｔ”一時；残留物温度＝２９°Ｃ テスト４ テスト４は高性能モードでＰ０約２０ｐｇ＋、ΔＰＰＩ３５ｐｓｉ、　ＴＭＰ約 ５ｐｓｉで操作したリサーチモジュールを用いる。

Ｑｓ　−Ｑｒ　＝　３７７ｍ１／分 Ｑｒｆ　−８７８ｓｌ／分 Ｑｆ　−４６＠１／分 Ｑｓ　＝　４２３ｍｌ／分 モジュール長−〇、、［１００，２５０，５００，７５１，００残留圧　３５． ６　３＋１．９　２６．０　２２．６　２０．０濾液圧　２９．６　２６．３　 ２３Ｊ　１９．２　１５．４ΔＴＭＰ　６．０　４．６ ２．７　３．４　４．６ 濾過速度−４６ｍ１／分＝−〉流動率＝６．５７１／Ｉｔ倉・時；残留物温度＝ ３０°Ｃ テスト５ テスト５は高性能モードでＰ　ｏ＝　２０　ＰｓｉｓΔＰ＝１５ｐｓｉ、ＴＭＰ 約１０ｐｓｉで操作したリサーチモジュールを用いる。

Ｑｓ　−Ｑｆ　＝　３６１ｍｌ／分 Ｑｒｆ　＝　８８６ｍ１／分 Ｑｆ＝７４ｍｌ／分 Ｑｓ　＝　４３５ｍｌ／分 モジュール長［−］　０．００　０．２５　０．５０　０．７５　１．００残留 圧　３５．２　３０．３　２５．３　２１，９　１９．５濾液圧　２４．０　２ ０．５　１７．３　１２．８　８．３ΔＴＭＰ　１１．２　９．８　８．０　９ ．１　１１．２濾過速度＝７４ｍｌ／分＝＝〉流動率＝　１０．６１／ｒｔ’一 時：残留温度＝３０°Ｃ テスト６ テスト６は通常モードでＰａ＝２０ｐｓ＋、ΔＰ＝１５ｐｓｉで操作する。

Ｑｓ　−Ｑｒ　＝　３６１ｍｌ／分 Ｑｒｆ　＝　Ｏ騰ｌ／分 Ｑｆ　＝　８０ｍ１／分 Ｑｓ　＝　４４１＋ｍｌ／分 モジュール長−］　０．００　Ｇ、２５　０，５０　０．７５　１．００残留圧 　３５．０　３０．４　２５．８　２２．６　２Ｇ、１濾液圧　０．７　０．７ 　０．６　０．５　０．２ΔＴＭＰ　３４．３　２９．７　２５．２　２２．１ 　１９．９濾過速度＝８０＋ａｌ／分＝＝〉流動率＝１１．４１／ｎ”・時残留 物温度＝２７°Ｃ テスト７ テスト７はＰ＋＝　１　ｐｓｉ、ΔＰ　＝　１５ｐｓｉテ操作した。

Ｑｓ　−Ｑｆ　＝　３４３ｍ１／分 Ｑｒｆ　＝　Ｏ■ｌ／分 Ｑｆ　＝　５１ｍｌ／分 Ｑｓ　＝　３９４＋ａｌ／分 モジュール長−］　０．００　０．２５　０．５Ｇ　Ｏ，７５１，０Ｇ残留圧　 １６．２　１１．８　７．１　３．９　１．５濾液圧　０．５　０．４　Ｇ、４ 　０．３　Ｇ、１ΔＴＭＰ　１５．７　１１．４　６．７　３゜６１，４濾過速 度＝５１ｍｌ／分＝＝〉流動率＝７．２９１／ｆｔ″・時；残留物温度＝２３℃ テスト８ テスト８はＰｏ＝１ｐｓｉ、ΔＰ＝３０ｐｓｉで操作した。

Ｑｓ　Ｑ　ｆ　＝　５５５ｍｌ／分 Ｑｒ「＝　Ｏｍｌ／分 Ｑｒ　＝　７７ｍｌ／分 Ｑｓ　＝　６３２ｍ１／分 モジュール長Ｃ−］　０．００　０．２５　０，５０　０．７５　１．００残留 圧　３３．２　２４，８　１５．４　８．６　３．５濾液圧　０．８　０．７　 ０．８　０．４　０．１ΔＴＭＰ ３２．４　２４．１　１４．８ｇ、２　３．４濾過速度−７７ｍ１／分＝＝〉流 動率＝１１．０１／ｆｔ″・時：残留物温度＝２４°Ｃ 各テストの後、洗浄前に、結合性テストを行った：　Ｐｏ＝５ｐｓ＋で１分間に ΔＰ＝０．１ｐｓｔ。

洗浄後の濾過速度／貯蔵溶液のＴＭＰは、３０ｋＤａ　Ｑｒ／ＴＭＰ＝９．６ｍ ｌ／分ｐｓｉであった。

以下のサンプルをテスト中に抜き取り、実施例１に記載したＨＰＬＣ法により測 定した。

サンプル ｒｔ−ＰＡ／チトクロムＣ混合物（再循環前）３ＱｋＤａバルク、テスト１〜８ ３０ｋＤａ濾液、テスト１〜８ データを以下にまとめる。

テストモート　速度　ΔＰ　ＴＭＰ　Ｊｆ　温度　Ｊ　Ｌ　３０’ＣＲｔＰＡ　 ＲｃｙｔＣＮｏ、　ＨＰ／Ｃｍｌ／ｍ　ｐｓｉ　ｐｓｉ　ＬＳＦ）ｌ　’ＣＬＳ ＦＨ−−Ｉ　ＨＰ　５９ｇ　２６．９　６．ｒ　９．５７　３］、　９．３７　 ＞、９９６　．１１１０７２　ＨＰ　５６７　２４．５　９．１　１２．４　３ ２　１１．９　＞、９９６　．７８３３　Ｃ６１１２４，４２７，８１６，９２ ９１７！　＞、９９６　．８８８４　ＨＰ　４２３　１５．６　４．３　６．５ ７　３０　６．５７　＞、９９７　．７９６５　ＨＰ　４３５　１５．７　９， ９　１０．６　３０　１０．６　．９９７　．７９０６　Ｃ４４１１４，９２６ ，２１１，４２７１２，２＞、９９８　．９４１７　ＨＰ　３９４　１４．７　 ７．８　７．３　２３　８．５２　＞、９９８　．８０９８　）ＩＰ　６３２　 ２９．７　１６．６　１１．０　２４　１２．６　＞、９９８　．８４０１モー ド」は高性能ｒＨＰ］または通常［Ｃ］のいずれか。

「ΔＰ」は入口から出口への圧力降下。

ｒＴＭＰＪは平均トランスメンブラン圧。

ｒＨＪは測定した流動率。

ｒＬＳＦＨＪはｌ／ｆｔ”・時。

ｒＬＩＡ度」は流動率測定時のバルク温度。

ｒ　Ｊ　ｆ’、　３０℃」はＰｒｏｓｔａｋ”　１ｌａｉｎｔｅｎａｎｃｅ　ｐ 、　１５からの補正ファクターに基づいて計算した３０℃での補正流動率。

ｒＲｔＰＡＪはピークを２１４ｎｍで積分するＴＳＫ−２０００ＨＰＬＣにより 測定したｒｔ−ＰＡ保持。

ｒＲＣｙｔＣＪはピークを２１４ｎｍで積分するＴＳＫ−２０００１１ＰＬＣに より測定したチトクロムＣ保持。

「収率」は３ＱｋＤａ高性能接線フロ一限外濾過第一段階の閉じたループカスケ ードシステムにおけるｒｔ−ＰＡの理論的収率。以下の式により計算する二双率 ＝　１００％ｅＤｖｌ＋ｔＰＡ−目。

「精製」は以下の式 ％式％ を用いた同一システムにおけるｒｔ−ＰＡの計算した精製倍率（チトクロムＣの 除去）である。

駿−！ ３０°Ｃでの流動率（○）およびチトクロムＣ保持（・）対前記データから得た 平均ＴＭＰのグラフを第６図に示す。チトクロムＣ保持はＴＭＰが１ｏｐｓｉか ら２７ｐ８１に増加すると共に増加し、流動率が４ｐｓｉから１０ｐｓｉ　ＴＭ Ｐで劇的に増加し、１０から２７ｐｓｉＴＭＰで横ばいになることがわかる。

テスト１．２．４および５ではＨＰ−ＴＦＦモードで再循環濾液を用い、ここで はＴＭＰは全膜表面にわたって実質的に一定である。結果から、これらのテスト に関してチトクロムＣの保持は再循環濾液を用いないＨＰ−ＴＦＦ（テスト７〜 ８）およびＣ−ＴＦＦ（テスト３および６）より低いことがわかる。

テストＮｏ、７〜８は、曲線の圧力非依存部分で操作する通常のＣ−ＴＦＦと比 較して、良好な精製が流動率対ＴＭＰ曲線の圧力依存部分において再循環濾液を 用いない（ＴＭＰは全膜表面にわたって減少する）で得られるかどうかを見るた めに行った。

テスト１〜３および８では平均６００ｍ１／分の再循環速度を用い、テスト４〜 ７では平均４２５ｍ１／分の再循環速度を用いる。再循環ポンプを用いた再循環 濾液の計算結果をテス）Ｎｏ、５〜６および２〜３に関してそれぞれ第７図およ び第８図に示す。口は通常の精製を用いた低倍率精製（■）に対して、高性能Ｔ ＦＦを用いて達成できる理論的高倍率の精製を示す。Ｏで示したの生成物の収率 は混合物のダイアボリュームの増加に伴って大きく異なることはない。第７図は 、Ｃ−ＴＦＦおよびＨＰ−ＴＦＦの低再循環速度における違いを示す。ＴＦＦに 伴う濃度分極を減少させるための試みの一つとしては、直線速度（再循環速度） を増加させることによる。テストＮｏ、２〜３は、ＨＰ−ＴＦＦはより高い再循 環速度で通常のＴＦＦより優れているかどうか示すために行った。第８図はＨＰ −ＴＦＦにより高い直線速度の同一条件下で、Ｃ−ＴＦＦより高い倍率の精製が できることを示す。

要約すると、計算により、保持される種は、閉じたループ限外濾過カスケードシ ステムで、２５ダイアホリコームでよい収率（〉９０％）で得られることがわか る。

保持データにより、ｒｔ、−ＰＡ（Ｒ＝０．９９７）からチトクロムＣ（Ｒ＝０ ．７９）の１９０倍除去は、２５ダイアボリユームのカスケードモードで、第一 段階でＨ。

ｅｃｈｓｔ　Ｋａｌｌｅ　３０ｋＤａ再生セルロース膜を用い、第二段階（通常 の限外濾過モードで操作）でチトクロムＣの保持膜を用いることにより操作した 新規限外濾過接線フロー限外濾過法を用いて得られる。

寡塵珂旦 本実験はアルギニン（分子量１７４ダルトン）、チトクロムＣ（１２，５ｋＤａ ）、ｒｈ−ＧＨ（２２ｋＤａ）、およびｒｔ−ＰＡ（６５ｋＤａ）対ＴＭＰの３ ０ｋＤａ再生セルロース膜を用いたショートバス実験モジュール中の保持を測定 するために行う。入口および出口ＴＭＰの差を最小にするためにショートバスを 用いた。これらの分子のリサーチモジュールにおける分離効率をＨＰ−ＴＦＦお よびＣ−ＴＦＦ条件下で比較した。

用いた蛋白質溶液は、０．２Ｍアルギニンホスフェート緩衝液（ｐＨ７，５）中 の１　ｍｇ／　ｍｌ　ｒｔ−Ｐ　Ａ　（実施例１参照）、ｌμｇ／ｍ１組換えヒ ト成長ホルモン（Ｎ−末端メチオニンを含まない）、および０．１１ｇ／ｍｌチ トクロムＣからなる。

用いたンヨートパス実験モジニールは以下のようなパラメーターを有する：チャ ンネルの幅　３ｃｍ チャンネルの高さ　０．８ｍｍ チャンネルの長さ　５ｃｍ 膜　３０ｋＤａ再生セルロ一ス 再循環速度　７６０　ｍｌ／ｌ 子分プ　Ｍａｓｔｅｒ４１ｅｘ　（Ｃｏｌｅ　Ｐａｒｍｅｒ、　Ｃｈｉｃａｇｏ 　ＩＬ）螺動ポンプこのモジュールは実施例１で用いたリサーチモジニールとは チャンネルの長さが１５２ｃｍでなく６ｃｍである点で異なる。

Ｃ−ＴＦＦおよびＨＰ−ＴＦＦを用いた分離の比較のために、実施例１のリサー チモジュールを用いた。Ｃ−Ｔ　Ｆ　Ｆに対しては、出口圧を２０ｐｓｉｇにセ クトする。

得られる入口圧は、供給速度が７６０ｍ１／分のときに５０ｐｓｉｇであった。

平均ＴＭＰは３５ｐｓｉであった。ＨＰ−ＴＦＦに関しては、ＴＭＰを１７ｐｓ ｉにセットした。再循ｙＡ濾液速度は膜の長さに沿って最も一定なＴＭＰが得ら れるように調節した。

第９図は流動率対ＴＭＰ曲線を示し、これは約２４ｐｓｉのＴＭＰで転移点を示 す。第１０図は混合物中の４種に関する保持対ＴＭＰを示し、ｒｔ−ＰＡは完全 に膜に保持され、アルギニンはあらゆるＴＭＰにおいて自由に流れることを示す 。

第１０図は、２４ｐｓｉより高いＴＭＰ（圧力非依存流動率）では、チトクロム Ｃ，ｒｈ−Ｇ　Ｈおよびｒｔ−ＰＡはすべて高度に保持されることを示す。２０ ｐｓｉ未満のＴＭＰ（圧力依存流動率）ではこれらの種の保持は分子量に依存す る。

第１１図は、混合物中の４つの種の保持対対数分子量のグラフである（○：ＨＰ −ＴＦＦ、・：Ｃ−ＴＦＦ）。第１１図はチトクロムＣ，ｒｈ−ＧＨ１およびｒ ｔ−ＰＡがすべてＣ−ＴＦＦモード中に高度に保持され、これらの蛋白質はほと んどまたは全く分離されないことを示す。しかし、ＨＰ−ＴＦＦモードにおいて は、これら蛋白質の分離が分子量の相違に基づいて得られる。

すべての実施例において限外濾過速度が全般に減少したことは重要である。

本発明の方法および装置は完全細胞からの細胞片の分離にも用いられる。連続潅 流培養においては、培地成分を交換し、生成物を除去するだけでなく、そうしな ければ実験中に蓄積する細胞片を除去することが望ましい。これはパージ流を加 えることにより達成されるが、このような流れは細胞片および完全細胞の両方を 除去する。本発明の装置は完全細胞の大きさに近い孔径を有する膜、即ち微孔質 膜を用いて行われる。本発明は前記実施例において示した限外濾過法に類似した 精密濾過法においてより良好な寸法分離を行うために用いることができる。

本発明の範囲は本明細書に記載した例示的態様により制限されるものではな（、 請求の範囲によって規定される。また、本発明の範囲内にある変法も、請求の範 囲に記載した本発明の本質から逸脱することなく当業者により実施することがで きる。

ＦＩＧ、ｌＡ ＴＭＰ ＭＰ ＦＩＧ、２Ｂ ＦＩＧ、４Ａ ＦＩＧ、４Ｂ ＡＵ ＦＩＧ、６ 平均下ＭＰ（ｐｓｉ） ＦＩＧ、７ ０　高性能の収率 ・　通常の収率 口　高性能の精製 −通常の精製 ダイアボリューム ＦＩＧ、８ ０　高性能の収率 ・　通常の収率 口　高性能の精製 １　通常の精製 ダイアボリューム 流動率［Ｌ／ｆＬ２／ｈ］ ＦＩＧ、ｌＯ ■チトクロムＣ Δ　ｒｈ−Ｇ）ｌ ム　ｒｔ−ＰＡ ＦＩＧ、Ｉ＋ ｏ　ＨＰ−ＴＦＦ、　ＴＭＰ−１７ｐｓｉ国際調査報告 ＭｍすｏＩＩ−鉦需に 国際調査報告

Claims (46)

【特許請求の範囲】
1. １．混合物から所望の種を分離する方法であって、流動率を転移点流動率の約５ から１００％の範囲のレベルに維持しながら、混合物から所望の種を分離する孔 径を有する膜による接線フロー濾過により混合物を濾過することを特徴とする方 法。
2. ２．濾過の転移点においてのトランスメンブラン圧を膜に添って実質的にトラン スメンブラン圧より低いレベルで一定に保つ請求項１に記載の方法。
3. ３．膜が同じ孔径を有する平行に積層された複数の膜からなる請求項１に記載の 方法。
4. ４．膜が同じ孔径の２つの膜からなる請求項３に記載の方法。
5. ５．所望の種のサイズが最高約１０ミクロンである請求項１に記載の方法。
6. ６．流動率が転移点流動率の約５０〜１００％である請求項１に記載の方法。
7. ７．流動率が転移点流動率の約７５〜１００％である請求項１に記載の方法。
8. ８．種が、微生物、哺乳動物細胞、蛋白質、ポリペプチド、アミノ酸、コロイド 、マイコプラズマ、エンドトキシン、ウイルス、炭水化物、ＲＮＡおよびＤＮＡ からなる群より選択される生物学的物質である請求項１に記載の方法。
9. ９．混合物が希釈されない請求項１に記載の方法。
10. １０．所望の種の分子量が混合物の他の種より１０倍未満大きいかまたは小さい 請求項１に記載の方法。
11. １１．濾過の保留物を、分離しようとする混合物を入れたタンクに再循環させ、 このプロセスを繰り返す請求項１に記載の方法。
12. １２．更に、第二接線フロー濾過段階において濾過からの濾液を第一濾過段階で 用いた膜より小さな孔径を有する膜を通して濾過し、この第二濾過段階の濾液を 第一濾過段階に戻し、このプロセスを繰り返すことからなる多段階である請求項 １に記載の方法。
13. １３．第二濾過段階の流動率が転移点流動率の約１００％より大きい請求項１２ に記載の方法。
14. １４．両濾過段階が限外濾過である請求項１３に記載の方法。
15. １５．更に、第二濾過段階からの濾液を第三接線フロー濾過段階において、第二 膜より小さな孔径を有する濾過膜を通して濾過し、第三濾過段階から得られた濾 液を第一濾過段階に戻し、このプロセスを繰り返すことからなる請求項１２に記 載の方法。
16. １６．第三濾過段階の流動率が転移点流動率の約１００％より大きい請求項１５ に記載の方法。
17. １７．３つの濾過段階がすべて限外濾過である請求項１６に記載の方法。
18. １８．濾過の進行とともにトランスメンプラン圧を減少させる請求項１に記載の 方法。
19. １９．トランスメンブラン圧が濾過の進行に伴いほぼ一定に保たれる請求項１に 記載の方法。
20. ２０．分子量が約１から１０００ｋＤａである所望の種を混合物から分離する方 法であって、流動率を転移点流動率の約５〜１００％の範囲のレベルに維持しな がら、該所望の種を混合物から分離する孔径を有する濾過膜による接線フロー濾 過により混合物を濾過することからなり、それにより所望の種を選択的に混合物 から分離する方法。
21. ２１．所望の種が、蛋白質、ポリペプチド、アミノ酸、コロイド、マイコプラズ マ、エンドトキシン、ウイルス、炭水化物、ＲＮＡおよびＤＮＡからなる群から 選択される生物学的物質である請求項２０に記載の方法。
22. ２２．所望の種が蛋白質またはポリペプチドである請求項２１に記載の方法。
23. ２３．所望の種の分子量が混合物の他の種より１０倍未満大きいかまたは小さい 請求項２０に記載の方法。
24. ２４．トランスメンプラン圧が、濾過の転移点でのトランスメンプラン圧より低 いレベルで膜に添って実質的に一定に保たれる請求項２０に記載の方法。
25. ２５．更に、第二接線フロー濾過段階において、濾液を第一濾過段階の膜より小 さな孔径を有する限外濾過膜を通して濾過し、この濾液を第一濾過段階に戻し、 このプロセスを繰り返すことからなる請求項２０に記載の方法。
26. ２６．第二濾過段階からの濾液を第三接線フロー濾過段階において、第二膜より 小さな孔径を有する限外濾過膜を通して濾過し、第三濾過段階から得られた濾液 を第一限外濾過段階に再循環させ、このプロセスを繰り返すことからなる請求項 ２５に記載の方法。
27. ２７．大きさが約０．１〜１０ミクロンである所望の種を混合物から分離する方 法であって、流動率を転移点流動率の約５〜１００％の範囲のレベルに維持しな がら、該所望の種を混合物から分離する孔径を有する濾過膜による接線フロー濾 過により混合物を濾過することからなり、それにより所望の種を混合物から選択 的に分離する方法。
28. ２８．トランスメンプラン圧が、濾過の転移点でのトランスメンプラン圧より低 いレベルで膜に添って実質的に一定に保たれる請求項２７に記載の方法。
29. ２９．所望の種が、哺乳動物細胞または微生物である請求項２７に記載の方法。
30. ３０．所望の種の大きさが混合物の他の種より１０倍未満大きいかまたは小さい 請求項２７に記載の方法。
31. ３１．（ａ）濾過ユニットをそれぞれ入口および出口を有する濾過および濾液室 に隔てる、複数の同一孔径を有する隣接した平行な濾過膜を含む濾過ユニットと 液体連絡している液体容器； （ｂ）液体を容器から該濾過室の入口に送り出す手段を含む、濾過室の入口を容 器に接続する手段； （ｃ）濾液室内に圧力勾配を発生させる手段；および（ｄ）該濾液室の出口から 濾液を集める手段；からなる接線フロー濾過装置。
32. ３２．２枚の膜を含む請求項３１に記載の装置。
33. ３３．発生手段が濾液を濾過室の液体の方向に平行な濾液室を通して再循環させ る手段である請求項３１に記載の装置。
34. ３４．再循環手段がポンプであり、収集手段が第二容器である請求項３３に記載 の装置。
35. ３５．膜が、約１〜１０００ｋＤａの範囲の分子量を有する種を保持する孔径を 有する限外濾過装置である請求項３１に記載の装置。
36. ３６．膜が、約０．１〜１０ミクロンの範囲の大きさを有する種を保持する孔径 を有する精密濾過装置である請求項３１に記載の装置。
37. ３７．複数の積層された濾過および濾液室を有する濾過ユニットを含有する接線 フロー濾過装置であって、積層順で最後の濾液室以外はすべて別の容器と液体連 絡している入口および出口手段を有し、最後の濾液室は積層順での第一濾液室に 液体連絡している容器に濾液を循環させるための出口手段を有し、各室は容器か ら液体を室の入口手段に送り出す手段を有し、各室は濾過膜により隣接する室か ら隔てられており、 全室の入口手段から出口手段への液体の流れが平行かつ同一方向であり、積層順 で最初の濾過膜は最大サイズの種を保持する孔径を有し、積層順で最後の濾過膜 は最小サイズの種を保持する孔径を有し、積層順で中間の濾過膜は中間層膜の最 初から最後へと大きさが減少するサイズの種を保持する孔径を有する装置。
38. ３８．各濾過膜が複数の同一孔径を有する平行して隣接する膜からなる請求項３ ７に記載の装置。
39. ３９．各膜が２枚の同一孔径を有する平行して隣接する膜からなる請求項３８に 記載の装置。
40. ４０．濾過ユニットが３室および２容器からなる請求項３７に記載の装置。
41. ４１．濾過ユニットが４室および３容器からなる請求項３７に記載の装置。
42. ４２．（ａ）第一濾過ユニットをそれぞれ入口および出口を有する第一の濾過お よび濾液室に隔てる、第一濾過膜を有する第一濾過ユニットと液体連絡している 第一容器； （ｂ）液体を第一容器から第一濾過室の入口に送り出す手段を含む、第一濾過室 の入口を第一容器に接続する手段； （ｃ）第一濾液室内に圧力勾配を発生させる手段；（ｄ）第二濾過ユニットをそ れぞれ入口および出口を有する第二の濾過および濾液室に隔てる、第二濾過膜を 有する第二濾過ユニットと液体連絡している第二容器； （ｅ）濾液を第一濾液室の出口から第二容器に循環させる手段；（ｆ）液体を第 二容器から第二濾過室の入口に送り出す手段を含む、第二濾過室の入口を第二容 器に接続する手段； （ｇ）第二濾液室内に圧力勾配を発生させる手段；（ｈ）第三濾過ユニットをそ れぞれ入口および出口を有する第三の濾過および濾液室に隔てる、第三濾過膜を 有する第三濾過ユニットと液体連絡している第三容器； （ｉ）濾液を第二濾液室の出口から第三容器に循環させる手段；（ｊ）液体を第 三容器から第三濾過室の入口に送り出す手段を含む、第三濾過室の入口を第三容 器に接続する手段；および（ｋ）濾液を第三濾液室の出口から第一容器に循環さ せるための手段；を含有する接線フロー濾過装置であって、第一濾過膜が最大サ イズの種を保持する孔径を有し、第二濾過膜が第一および第三濾過膜の孔径の中 間のサイズの種を保持し、そして第三濾過膜が最小サイズの種を保持する孔径を 有する接線フロー濾過装置。
43. ４３．第三濾液室内に圧力勾配を発生させる手段を更に含む請求項４２に記載の 装置。
44. ４４．すべての発生手段が濾液を濾過室内の液体の方向に平行な濾液室を通して 再循環させるための手段である請求項４２に記載の装置。
45. ４５．再循環手段がポンプである請求項４４に記載の装置。
46. ４６．膜がカスケードにおいて孔径が減少する限外濾過膜である請求項４２に記 載の装置。