JPH0650170B2 - 熱風発生装置用エアヒ−トバ−ナの保炎筒 - Google Patents
熱風発生装置用エアヒ−トバ−ナの保炎筒Info
- Publication number
- JPH0650170B2 JPH0650170B2 JP4853087A JP4853087A JPH0650170B2 JP H0650170 B2 JPH0650170 B2 JP H0650170B2 JP 4853087 A JP4853087 A JP 4853087A JP 4853087 A JP4853087 A JP 4853087A JP H0650170 B2 JPH0650170 B2 JP H0650170B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- holding cylinder
- flame
- coating
- flame holding
- hot air
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- Expired - Lifetime
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- Gas Burners (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Coating Apparatus (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、被塗装物の塗膜を加熱乾燥させる塗装乾燥炉
内に循環供給する熱風を燃焼ガスと混合して使用温度に
加熱する熱風発生装置に用いられる熱風発生装置用エア
ヒートバーナの保炎筒に関する。
内に循環供給する熱風を燃焼ガスと混合して使用温度に
加熱する熱風発生装置に用いられる熱風発生装置用エア
ヒートバーナの保炎筒に関する。
被塗装物の塗膜を加熱乾燥させる塗装乾燥炉内に熱風を
循環供給する熱風発生装置は、第４図に示すように、塗
装乾燥炉３１内からリターンダクト３２を通じて混合室
３３内に吸引された熱風を、当該混合室３３内に設けら
れたエアヒートバーナ３４の燃焼ガスと混合して使用温
度（例えば、塗装焼付乾燥炉にあっては約１７０℃〜１
８０℃程度）に加熱し、これを熱風循環ファン３５によ
りフィルタ３６を通してサプライダクト３７から再び塗
装乾燥炉３１内に縦貫させている。
循環供給する熱風発生装置は、第４図に示すように、塗
装乾燥炉３１内からリターンダクト３２を通じて混合室
３３内に吸引された熱風を、当該混合室３３内に設けら
れたエアヒートバーナ３４の燃焼ガスと混合して使用温
度（例えば、塗装焼付乾燥炉にあっては約１７０℃〜１
８０℃程度）に加熱し、これを熱風循環ファン３５によ
りフィルタ３６を通してサプライダクト３７から再び塗
装乾燥炉３１内に縦貫させている。
また、この種の熱風発生装置に使用されるエアヒートバ
ーナ３４には、熱風循環ファン３５の吸引力で混合室３
３内をリターンダクト３２側からサプライダクト３７側
に向かって流通せられる熱風からガスの火焔を保護する
目的で保炎筒３８が被せられている。
ーナ３４には、熱風循環ファン３５の吸引力で混合室３
３内をリターンダクト３２側からサプライダクト３７側
に向かって流通せられる熱風からガスの火焔を保護する
目的で保炎筒３８が被せられている。
この保炎筒３８は、鋼板により両端を開口した円筒形に
成形するのが一般的であるが、本出願人らは第４図に示
す如く多数の透孔３９、３９……を穿設したパンチング
メタルで有蓋円筒形又は有蓋角筒形に成形された保炎筒
３８を使用している。
成形するのが一般的であるが、本出願人らは第４図に示
す如く多数の透孔３９、３９……を穿設したパンチング
メタルで有蓋円筒形又は有蓋角筒形に成形された保炎筒
３８を使用している。
ところで、エアヒートバーナ３４の燃焼ガスと混合して
加熱された熱風を塗装乾燥炉３１内に循環供給させる熱
風発生装置にあっては、当該エアヒートバーナ３４の燃
料として、被塗装物４０の塗膜に悪影響を与える不純物
（特に、硫黄分）の含有量が少ない都市ガスやＬＰガス
を使用し、塗装乾燥炉３１内に比較的清浄な燃焼ガスが
導入されるようにしている。
加熱された熱風を塗装乾燥炉３１内に循環供給させる熱
風発生装置にあっては、当該エアヒートバーナ３４の燃
料として、被塗装物４０の塗膜に悪影響を与える不純物
（特に、硫黄分）の含有量が少ない都市ガスやＬＰガス
を使用し、塗装乾燥炉３１内に比較的清浄な燃焼ガスが
導入されるようにしている。
しかしながら、エアヒートバーナ２の燃焼ガスが洗浄で
あっても、塗装乾燥炉３１内で加熱乾燥される被塗装物
４０の塗膜は若干黄味をおび、今後、白味感を増した塗
料が使用されていった場合には、品質が損なわれる懸念
があった。
あっても、塗装乾燥炉３１内で加熱乾燥される被塗装物
４０の塗膜は若干黄味をおび、今後、白味感を増した塗
料が使用されていった場合には、品質が損なわれる懸念
があった。
そのため、本発明者らは、塗膜の黄変発生を積極的に防
止できる実験研究を行った。
止できる実験研究を行った。
それによると、被塗装物４０の塗膜が黄変する原因は、
塗装乾燥炉３１内で加熱される被塗装物４０の塗膜から
蒸発した有機溶剤、塗料樹脂あるいは硬化剤等が、リタ
ーンダクト３２を通って混合室３３内に送られ、当該混
合室３３内に設けられたエアヒートバーナ３４の高熱に
触れて熱分解されることによって、スチレン(C8H8)、ベ
ンゾフラン(C8H6O)、カテコール(C6H4(OH)2)、ジヒドロ
ベンゾフラン(C8H8O)、Ｐ−トルアルデヒド(C6H4(OH3)
(CHO))、m.p-クレゾール(C6H4(OH3)(OH))、キシレノー
ル(C6H3(OH3)2(OH))、メチルスチレンあるいはジトリル
メタン等の黄変原因物質が生成されることにあると判明
した。
塗装乾燥炉３１内で加熱される被塗装物４０の塗膜から
蒸発した有機溶剤、塗料樹脂あるいは硬化剤等が、リタ
ーンダクト３２を通って混合室３３内に送られ、当該混
合室３３内に設けられたエアヒートバーナ３４の高熱に
触れて熱分解されることによって、スチレン(C8H8)、ベ
ンゾフラン(C8H6O)、カテコール(C6H4(OH)2)、ジヒドロ
ベンゾフラン(C8H8O)、Ｐ−トルアルデヒド(C6H4(OH3)
(CHO))、m.p-クレゾール(C6H4(OH3)(OH))、キシレノー
ル(C6H3(OH3)2(OH))、メチルスチレンあるいはジトリル
メタン等の黄変原因物質が生成されることにあると判明
した。
また、実験によれば、前記黄変原因物質は、通常約５０
０℃〜５５０℃以上の温度で生成され始め、６００℃を
超えると発生量が急激に増加して約６５０℃前後で最大
になることが判った。
０℃〜５５０℃以上の温度で生成され始め、６００℃を
超えると発生量が急激に増加して約６５０℃前後で最大
になることが判った。
そして、本発明者らは、更なる実験研究を重ねた結果、
従来において単にエアヒートバーナの火焔を熱風から保
護するためのみに使用していた保炎筒に工夫を凝らすこ
とによって黄変原因物質の発生を確実に抑制し得る手段
を見出すに到った。
従来において単にエアヒートバーナの火焔を熱風から保
護するためのみに使用していた保炎筒に工夫を凝らすこ
とによって黄変原因物質の発生を確実に抑制し得る手段
を見出すに到った。
即ち、本発明は、被塗装物の塗膜を加熱乾燥させる塗装
乾燥炉内に循環供給する熱風を燃焼ガスと混合して使用
温度に加熱する熱風発生装置用エアヒートバーナの保炎
筒において、多孔体を使用して有蓋筒形に成形された保
炎筒の表面積で前記エアヒートバーナの発熱容量を除し
て求められる表面負荷が、塗装乾燥炉内で加熱乾燥され
る被塗装物の塗膜の黄変度を予め設定した許容範囲内に
抑え得る一定値以上に選定されていることを特徴とす
る。
乾燥炉内に循環供給する熱風を燃焼ガスと混合して使用
温度に加熱する熱風発生装置用エアヒートバーナの保炎
筒において、多孔体を使用して有蓋筒形に成形された保
炎筒の表面積で前記エアヒートバーナの発熱容量を除し
て求められる表面負荷が、塗装乾燥炉内で加熱乾燥され
る被塗装物の塗膜の黄変度を予め設定した許容範囲内に
抑え得る一定値以上に選定されていることを特徴とす
る。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて具体的に説明す
る。
る。
第１図は本発明による保炎筒の一例を示す斜視図、第２
図その分解図、第３図は保炎筒の表面負荷と被塗装物の
塗膜黄変度との関係を実験的に求めたグラフである。
図その分解図、第３図は保炎筒の表面負荷と被塗装物の
塗膜黄変度との関係を実験的に求めたグラフである。
なお、第４図との共通部分については、同図を参酌して
説明する。
説明する。
本発明による保炎筒１は、例えば第１図に示すように、
多孔体により一定の直径Ｄ（ｍ）及び長さＬ（ｍ）を有
する有蓋円筒形に成形されると共に、その表面積（πＤ
Ｌ＋π1/4Ｄ２）でエアヒートバーナ３４の発熱容量Ｂ
（Kcal）を除した式：Ｂ／（πＤＬ＋π1/4Ｄ２）で求
められる表面負荷（Kcal/m2・h）が、塗装乾燥炉３１内
で加熱乾燥される被塗装物４０の塗膜の黄変度を予め設
定した許容範囲内に抑え得る一定値以下に選定されてい
る。
多孔体により一定の直径Ｄ（ｍ）及び長さＬ（ｍ）を有
する有蓋円筒形に成形されると共に、その表面積（πＤ
Ｌ＋π1/4Ｄ２）でエアヒートバーナ３４の発熱容量Ｂ
（Kcal）を除した式：Ｂ／（πＤＬ＋π1/4Ｄ２）で求
められる表面負荷（Kcal/m2・h）が、塗装乾燥炉３１内
で加熱乾燥される被塗装物４０の塗膜の黄変度を予め設
定した許容範囲内に抑え得る一定値以下に選定されてい
る。
ここで、エアヒートバーナ３４の発熱容量Ｂ（Kcal）
は、被塗装物４０の加熱に要する熱量、熱風発生装置の
混合室３３や塗装乾燥炉３１の炉体及び骨組等を加熱す
るに要する熱量及び炉体壁面からの損失熱量、そして塗
装乾燥炉３１がトンネル形であればその出入口からの損
失熱量等も含めてトータルした熱量に相当する発熱容量
に選定されている。
は、被塗装物４０の加熱に要する熱量、熱風発生装置の
混合室３３や塗装乾燥炉３１の炉体及び骨組等を加熱す
るに要する熱量及び炉体壁面からの損失熱量、そして塗
装乾燥炉３１がトンネル形であればその出入口からの損
失熱量等も含めてトータルした熱量に相当する発熱容量
に選定されている。
そして、前記発熱容量Ｂに選定されたエアヒートバーナ
３４に被せられる保炎筒１を、後述するように非常に小
さい無数の孔隙を有するメッシュベルト等の多孔体で有
蓋筒形に形成すると共に、当該保炎筒１の表面負荷（Kc
al/m2・h）と、当該表面負荷の値に比較して変化する被
塗装物４０の塗膜の黄変度との関係を第３図のグラフに
示す如く予め実験的に求めておく。
３４に被せられる保炎筒１を、後述するように非常に小
さい無数の孔隙を有するメッシュベルト等の多孔体で有
蓋筒形に形成すると共に、当該保炎筒１の表面負荷（Kc
al/m2・h）と、当該表面負荷の値に比較して変化する被
塗装物４０の塗膜の黄変度との関係を第３図のグラフに
示す如く予め実験的に求めておく。
また、第３図に示す黄変度の具体的な値は色度計等を使
用して計測された数値で表し、その許容範囲は被塗装物
４０の塗膜の表面に前記値を応じた濃淡の差となって表
れる黄変度を実際に視認して決定する。この場合におい
て、例えば塗装品質に厳しい自動車塗装における白色塗
料の塗膜に関しては、黄変度の許容範囲を５ｂ以下に設
定するのが望ましいという結論を得た。ただし、白色以
外の塗料の塗膜あるいは自動車以外の他製品の塗膜につ
いては、値を例えば８ｂ以下あるいは１０ｂ以下等のよ
うに５ｂ以上に設定しても差し支えない。
用して計測された数値で表し、その許容範囲は被塗装物
４０の塗膜の表面に前記値を応じた濃淡の差となって表
れる黄変度を実際に視認して決定する。この場合におい
て、例えば塗装品質に厳しい自動車塗装における白色塗
料の塗膜に関しては、黄変度の許容範囲を５ｂ以下に設
定するのが望ましいという結論を得た。ただし、白色以
外の塗料の塗膜あるいは自動車以外の他製品の塗膜につ
いては、値を例えば８ｂ以下あるいは１０ｂ以下等のよ
うに５ｂ以上に設定しても差し支えない。
なお、保炎筒１は、第２図に示すように、例えば鋼棒等
を溶接して円筒形に骨組みされた筒形フレーム２の周囲
にその外側から帯状のメッシュベルト３ａを巻き付けて
装置させると共に、筒形フレーム２の先端開口部にその
開口径に合わせて円形のメッシュベルト３ｂを装置させ
て有蓋円筒形に成形されている。
を溶接して円筒形に骨組みされた筒形フレーム２の周囲
にその外側から帯状のメッシュベルト３ａを巻き付けて
装置させると共に、筒形フレーム２の先端開口部にその
開口径に合わせて円形のメッシュベルト３ｂを装置させ
て有蓋円筒形に成形されている。
メッシュベルト３ａ、３ｂは、例えば工作機から排出さ
れた冷却油剤（クーラント液）中から切粉を除去する濾
過用金網コンベア等として一般に使用されている非常に
細かい無数の孔隙（開孔率：１０％程度）を有した金網
製ベルトであって、少なくとも一方向に自由に曲げ得る
ように鋼線を複雑に編み組みして成る市販のメッシュベ
ルトを帯状、円形に夫々切断して使用する。
れた冷却油剤（クーラント液）中から切粉を除去する濾
過用金網コンベア等として一般に使用されている非常に
細かい無数の孔隙（開孔率：１０％程度）を有した金網
製ベルトであって、少なくとも一方向に自由に曲げ得る
ように鋼線を複雑に編み組みして成る市販のメッシュベ
ルトを帯状、円形に夫々切断して使用する。
また、帯状のメッシュベルト３ａは、筒形フレーム２の
長さに応じた幅に選定されて保炎筒１の周面部を形成す
ると共に、筒形フレーム２の巻き付けられて互いに重な
り合う両端部に沿って適当な間隔で差し込まれるピン
４、４……により着脱自在に装置されるように成されて
いる。
長さに応じた幅に選定されて保炎筒１の周面部を形成す
ると共に、筒形フレーム２の巻き付けられて互いに重な
り合う両端部に沿って適当な間隔で差し込まれるピン
４、４……により着脱自在に装置されるように成されて
いる。
ピン４は、メッシュベルトの網目に突き刺しやすくする
尖端部４ａが形成されると共に、これをメッシュベルト
から抜け出さないように固定する止めピン５を挿通させ
るためのピン挿通孔４ｂが穿設されいてる。
尖端部４ａが形成されると共に、これをメッシュベルト
から抜け出さないように固定する止めピン５を挿通させ
るためのピン挿通孔４ｂが穿設されいてる。
また、円形のメッシュベルト３ｂは、筒形フレーム２の
先端開口部に着脱自在に嵌着される円形の蓋枠６に嵌め
て取り付けられている。
先端開口部に着脱自在に嵌着される円形の蓋枠６に嵌め
て取り付けられている。
なお、筒形フレーム２の後端部には、当該フレーム２を
第３図に示す混合室３３内の炉壁４１に固定するための
ボルト挿通孔７、７……を穿設したフランジ８が形成さ
れている。
第３図に示す混合室３３内の炉壁４１に固定するための
ボルト挿通孔７、７……を穿設したフランジ８が形成さ
れている。
しかして、例えば自動車塗装の塗膜を乾燥する塗装乾燥
炉３１内に熱風を循環供給する熱風発生装置にあって
は、熱風の使用温度を１７０℃〜１８０℃に上昇させ得
る発熱容量Ｂ（Kcal）を有したエアヒートバーナ３４を
選定すると共に、当該エアヒートバーナ３４の発熱容量
Ｂ（Kcal）に応じて保炎筒１の表面負荷を選定する。
炉３１内に熱風を循環供給する熱風発生装置にあって
は、熱風の使用温度を１７０℃〜１８０℃に上昇させ得
る発熱容量Ｂ（Kcal）を有したエアヒートバーナ３４を
選定すると共に、当該エアヒートバーナ３４の発熱容量
Ｂ（Kcal）に応じて保炎筒１の表面負荷を選定する。
即ち、塗装乾燥炉３１内で焼付乾燥する被塗装物４０の
塗膜について許容し得る黄変度の範囲が値５ｂ以下に設
定されている場合には、保炎筒１の表面積で前記エアヒ
ートバーナ３４の発熱容量Ｂ（Kcal）を除して求められ
る保炎筒１の表面負荷が、第３図のグラフに示す50.000
Kcal/m2・h以下になるように、当該保炎筒１の直径Ｄ
（ｍ）及び長さＬ（ｍ）を選定する。
塗膜について許容し得る黄変度の範囲が値５ｂ以下に設
定されている場合には、保炎筒１の表面積で前記エアヒ
ートバーナ３４の発熱容量Ｂ（Kcal）を除して求められ
る保炎筒１の表面負荷が、第３図のグラフに示す50.000
Kcal/m2・h以下になるように、当該保炎筒１の直径Ｄ
（ｍ）及び長さＬ（ｍ）を選定する。
つまり、発熱容量Ｂ（Kcal）が大きければ、それに応じ
て保炎筒１の表面積を大きくするようにその直径Ｄ
（ｍ）及び／又は長さＬ（ｍ）を適宜に調節し、式：Ｂ
／（πＤＬ＋π1/4Ｄ２）で求められる保炎筒１の表面
負荷を50.000Kcal/m2・h以下に選定する。
て保炎筒１の表面積を大きくするようにその直径Ｄ
（ｍ）及び／又は長さＬ（ｍ）を適宜に調節し、式：Ｂ
／（πＤＬ＋π1/4Ｄ２）で求められる保炎筒１の表面
負荷を50.000Kcal/m2・h以下に選定する。
これにより、塗装乾燥炉３１内で加熱乾燥される塗膜の
黄変度が、自動車塗装の白色塗料の塗膜について許容さ
れた値５ｂ以下に抑えられる。
黄変度が、自動車塗装の白色塗料の塗膜について許容さ
れた値５ｂ以下に抑えられる。
また、保炎筒１は、非常に細かい孔隙を有するメッシュ
ベルト３ａ、３ｂで有蓋筒形に成形されいてるから、塗
装乾燥炉３１内から混合室３３内に送られてくる熱風を
当該保炎筒１内に通しにくい。したがって、熱風中に含
まれた蒸発有機剤等が保炎筒１内の高熱で熱分解して生
ずる黄変原因物質の発生量が著しく減少する。また、保
炎筒１を形成するメッシュベルト３ａ、３ｂは、エアヒ
ートバーナ３４の燃焼ガスを保炎筒１の表面から均一に
分散して放出させるから、当該保炎筒１の表面に沿って
通過する熱風が黄変原因物質を生ずる６００℃以上の高
温に過熱されることが防止される。
ベルト３ａ、３ｂで有蓋筒形に成形されいてるから、塗
装乾燥炉３１内から混合室３３内に送られてくる熱風を
当該保炎筒１内に通しにくい。したがって、熱風中に含
まれた蒸発有機剤等が保炎筒１内の高熱で熱分解して生
ずる黄変原因物質の発生量が著しく減少する。また、保
炎筒１を形成するメッシュベルト３ａ、３ｂは、エアヒ
ートバーナ３４の燃焼ガスを保炎筒１の表面から均一に
分散して放出させるから、当該保炎筒１の表面に沿って
通過する熱風が黄変原因物質を生ずる６００℃以上の高
温に過熱されることが防止される。
なお、本発明による保炎筒１は、円筒形に限らず角筒形
に成形されている場合であっても良く、また当該保炎筒
１を成形する多孔体もメッシュベルトに限らず、例えば
穴径が約１mm程度の非常に小さい透孔を開孔率１０％程
度で穿設したパンチングメタルを使用しても同様の効果
が得られた。
に成形されている場合であっても良く、また当該保炎筒
１を成形する多孔体もメッシュベルトに限らず、例えば
穴径が約１mm程度の非常に小さい透孔を開孔率１０％程
度で穿設したパンチングメタルを使用しても同様の効果
が得られた。
以上述べたように、本発明によれば、多孔体により有蓋
筒形に成形された保炎筒の表面積でエアヒートバーナの
発熱容量を除して求められる表面負荷と、当該表面負荷
の値に比例して変化する被塗装物の塗膜の黄変度との関
係を予め実験的に求めると共に、塗装乾燥炉内で過熱す
る被塗装物に要求される塗装品質に応じてその塗膜の黄
変度の許容範囲を予め設定しておき、これに基づいて前
記保炎筒の表面負荷の塗膜の黄変度を前記許容範囲内に
抑え得る一定値以下に選定されるように成されているか
ら、保炎筒の直径あるいは長さを適宜に調節して当該保
炎筒の表面積が一定以上になるようにするだけの極めて
簡単な手段により、従来においてエアヒートバーナの火
焔を保護する目的のみで使用されていた保炎筒を有効利
用して塗装品質を損なう塗膜の黄変発生を未然に防止す
ることができるという大変優れた効果がある。
筒形に成形された保炎筒の表面積でエアヒートバーナの
発熱容量を除して求められる表面負荷と、当該表面負荷
の値に比例して変化する被塗装物の塗膜の黄変度との関
係を予め実験的に求めると共に、塗装乾燥炉内で過熱す
る被塗装物に要求される塗装品質に応じてその塗膜の黄
変度の許容範囲を予め設定しておき、これに基づいて前
記保炎筒の表面負荷の塗膜の黄変度を前記許容範囲内に
抑え得る一定値以下に選定されるように成されているか
ら、保炎筒の直径あるいは長さを適宜に調節して当該保
炎筒の表面積が一定以上になるようにするだけの極めて
簡単な手段により、従来においてエアヒートバーナの火
焔を保護する目的のみで使用されていた保炎筒を有効利
用して塗装品質を損なう塗膜の黄変発生を未然に防止す
ることができるという大変優れた効果がある。
第１図は本発明による保炎筒の一例を示す斜視図、第２
図はその分解図、第３図は保炎筒の表面負荷と被塗装物
の塗膜黄変度との関係を実験的に求めたグラフ、第４図
は従来一般の熱風発生装置を概略的に示すフローシート
図である。 １……保炎筒 ２……筒形フレーム ３ａ、３ｂ……メッシュベルト（多孔体） ３１……塗装乾燥炉 ３３……混合室 ３４……エアヒートバーナ ４０……被塗装物
図はその分解図、第３図は保炎筒の表面負荷と被塗装物
の塗膜黄変度との関係を実験的に求めたグラフ、第４図
は従来一般の熱風発生装置を概略的に示すフローシート
図である。 １……保炎筒 ２……筒形フレーム ３ａ、３ｂ……メッシュベルト（多孔体） ３１……塗装乾燥炉 ３３……混合室 ３４……エアヒートバーナ ４０……被塗装物
Claims (4)
- 【請求項１】被塗装物の塗膜を加熱乾燥させる塗装乾燥
炉内に循環供給する熱風を燃焼ガスと混合して使用温度
に加熱する熱風発生装置用エアヒートバーナの保炎筒に
おいて、多孔体により有蓋筒形に成形された保炎筒の表
面積で前記エアヒートバーナの発熱容量を除して求めら
れる表面積負荷が、該表面積負荷と塗装乾燥炉内で加熱
乾燥される被塗装物の塗膜の黄変度との予め求められた
関係に基づいて、黄変度を予め設定した許容範囲内に抑
える値以下に選定されていることを特徴とする保炎筒。 - 【請求項２】前記表面積負荷が、 〔式〕Ｂ／（πＤＬ＋πＤ２／４） Ｂ：前記エアヒートバーナの発熱容量（kcal） Ｄ：有蓋円筒形の前記保炎筒の直径（ｍ） Ｌ：前記保炎筒の長さ（ｍ） で求められる前記特許請求の範囲第１項記載の保炎筒。
- 【請求項３】前記多孔体がメッシュベルトである前記特
許請求の範囲第１項または第２項記載の保炎筒。 - 【請求項４】前記多孔体が穴径１mmに選定した多数の透
孔が穿設されたパウチングメタルである前記特許請求の
範囲第１項または第２項記載の保炎筒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4853087A JPH0650170B2 (ja) | 1987-03-03 | 1987-03-03 | 熱風発生装置用エアヒ−トバ−ナの保炎筒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4853087A JPH0650170B2 (ja) | 1987-03-03 | 1987-03-03 | 熱風発生装置用エアヒ−トバ−ナの保炎筒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63217122A JPS63217122A (ja) | 1988-09-09 |
| JPH0650170B2 true JPH0650170B2 (ja) | 1994-06-29 |
Family
ID=12805917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4853087A Expired - Lifetime JPH0650170B2 (ja) | 1987-03-03 | 1987-03-03 | 熱風発生装置用エアヒ−トバ−ナの保炎筒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0650170B2 (ja) |
-
1987
- 1987-03-03 JP JP4853087A patent/JPH0650170B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63217122A (ja) | 1988-09-09 |
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