JPH0650202A - ２サイクル内燃機関の燃料供給制御装置 - Google Patents
２サイクル内燃機関の燃料供給制御装置Info
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- JPH0650202A JPH0650202A JP20546192A JP20546192A JPH0650202A JP H0650202 A JPH0650202 A JP H0650202A JP 20546192 A JP20546192 A JP 20546192A JP 20546192 A JP20546192 A JP 20546192A JP H0650202 A JPH0650202 A JP H0650202A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】２サイクル機関において、燃料の切替えによっ
てベース空燃比がリッチ化したときに、かかるリッチ化
による失火の多発を速やかに解消する。 【構成】点火後の回転上昇ΔＮとスロットル弁の開度変
化ΔＴＶＯとに基づいて、気筒別に失火を検出する（Ｓ
１〜Ｓ５）。そして、失火が検出されたときには、その
失火気筒に対応する燃料補正係数ＫＭＦｎを、所定値だ
け減少補正する（Ｓ７）。ここで、スロットル弁開度Ｔ
ＶＯと機関回転速度Ｎとに基づいて演算された基本噴射
パルス幅Ｔｐを、前記気筒別に設定される燃料補正係数
ＫＭＦｎで補正することで、失火気筒に対する燃料噴射
量を減量させる（Ｓ10，Ｓ11）。
てベース空燃比がリッチ化したときに、かかるリッチ化
による失火の多発を速やかに解消する。 【構成】点火後の回転上昇ΔＮとスロットル弁の開度変
化ΔＴＶＯとに基づいて、気筒別に失火を検出する（Ｓ
１〜Ｓ５）。そして、失火が検出されたときには、その
失火気筒に対応する燃料補正係数ＫＭＦｎを、所定値だ
け減少補正する（Ｓ７）。ここで、スロットル弁開度Ｔ
ＶＯと機関回転速度Ｎとに基づいて演算された基本噴射
パルス幅Ｔｐを、前記気筒別に設定される燃料補正係数
ＫＭＦｎで補正することで、失火気筒に対する燃料噴射
量を減量させる（Ｓ10，Ｓ11）。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２サイクル内燃機関の電
子制御燃料噴射装置に関し、詳しくは、可変制御される
機関吸気系の開口面積と機関回転速度とに基づいて燃料
噴射量が設定されるよう構成された装置における失火時
の燃料制御技術に関する。
子制御燃料噴射装置に関し、詳しくは、可変制御される
機関吸気系の開口面積と機関回転速度とに基づいて燃料
噴射量が設定されるよう構成された装置における失火時
の燃料制御技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の電子制御燃料噴射装置とし
て、スロットル弁開度で代表される機関吸気系の開口面
積と機関回転速度とから燃料噴射量を演算し、この燃料
噴射量に基づいて燃料噴射弁を駆動制御するよう構成さ
れた装置が従来からあり（特開昭６３−２９０３９号公
報等参照）、かかる燃料制御システムが２サイクル機関
に適用される場合もある。
て、スロットル弁開度で代表される機関吸気系の開口面
積と機関回転速度とから燃料噴射量を演算し、この燃料
噴射量に基づいて燃料噴射弁を駆動制御するよう構成さ
れた装置が従来からあり（特開昭６３−２９０３９号公
報等参照）、かかる燃料制御システムが２サイクル機関
に適用される場合もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高出力化を
目指した２サイクル機関においては、図７に示すよう
に、目標空燃比に対して許容される空燃比幅が狭く、僅
かな空燃比制御のずれが、失火や温度の異常上昇を発生
させてしまう特性がある。例えば、燃料として、ガソリ
ンに対して僅かに（例えば５〜10％）アルコールを混合
させたものを用いる場合で、然も、前記混合割合にばら
つきを生ずる場合（アルコール混合燃料とガソリンのみ
の燃料とが切替えて使用される場合）には、アルコール
混合割合の変化が僅かであっても、前記許容される空燃
比制御幅を越える空燃比ずれが生じ、失火や温度の異常
上昇を招くことになってしまう。
目指した２サイクル機関においては、図７に示すよう
に、目標空燃比に対して許容される空燃比幅が狭く、僅
かな空燃比制御のずれが、失火や温度の異常上昇を発生
させてしまう特性がある。例えば、燃料として、ガソリ
ンに対して僅かに（例えば５〜10％）アルコールを混合
させたものを用いる場合で、然も、前記混合割合にばら
つきを生ずる場合（アルコール混合燃料とガソリンのみ
の燃料とが切替えて使用される場合）には、アルコール
混合割合の変化が僅かであっても、前記許容される空燃
比制御幅を越える空燃比ずれが生じ、失火や温度の異常
上昇を招くことになってしまう。
【０００４】特に、空燃比のリッチ化によって失火が発
生すると、２サイクル機関の場合には、排気脈動効果が
得られなくなり、吸入空気量はスロットルを開けていて
も減少を続けることなる。然も、上記のように、開口面
積と回転速度とに基づいて燃料噴射量を制御するシステ
ムの場合には、失火によって吸入空気量が減少していて
も、正常燃焼時と同じ量の燃料を供給することになる。
このため、失火気筒内は更にリッチ化し、点火栓の濡れ
などを発生させてしまうこともあり、スロットル弁を閉
じて排気脈動効果の無い回転域まで下げて、適正な空燃
比になるまで回復させる必要があり、失火の多発は機関
の運転性を大きく損なうことになってしまう。
生すると、２サイクル機関の場合には、排気脈動効果が
得られなくなり、吸入空気量はスロットルを開けていて
も減少を続けることなる。然も、上記のように、開口面
積と回転速度とに基づいて燃料噴射量を制御するシステ
ムの場合には、失火によって吸入空気量が減少していて
も、正常燃焼時と同じ量の燃料を供給することになる。
このため、失火気筒内は更にリッチ化し、点火栓の濡れ
などを発生させてしまうこともあり、スロットル弁を閉
じて排気脈動効果の無い回転域まで下げて、適正な空燃
比になるまで回復させる必要があり、失火の多発は機関
の運転性を大きく損なうことになってしまう。
【０００５】ここで、アルコールを混合させたガソリン
を燃料として使用する場合、前記アルコールの混合割合
を検出するセンサを設け、このセンサで検出された混合
割合に基づいて高精度な空燃比制御を実現させることは
可能であるが、アルコールの混合割合の変動幅が比較的
小さい条件では、高価なセンサを設けることは実用的で
はない。
を燃料として使用する場合、前記アルコールの混合割合
を検出するセンサを設け、このセンサで検出された混合
割合に基づいて高精度な空燃比制御を実現させることは
可能であるが、アルコールの混合割合の変動幅が比較的
小さい条件では、高価なセンサを設けることは実用的で
はない。
【０００６】本発明は上記問題点に鑑みなされたもので
あり、吸気系の開口面積と機関回転速度とに基づいて燃
料噴射量が演算される２サイクル内燃機関において、使
用燃料の切替えによってベース空燃比がリッチ化して
も、失火が多発することを回避できる燃料供給制御装置
を提供することを目的とする。
あり、吸気系の開口面積と機関回転速度とに基づいて燃
料噴射量が演算される２サイクル内燃機関において、使
用燃料の切替えによってベース空燃比がリッチ化して
も、失火が多発することを回避できる燃料供給制御装置
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そのため本発明にかかる
２サイクル内燃機関の燃料供給制御装置は、図１及び図
２に示すように構成される。図１において、回転速度検
出手段は機関回転速度を検出し、開口面積検出手段は、
可変制御される機関吸気系の開口面積を検出する。
２サイクル内燃機関の燃料供給制御装置は、図１及び図
２に示すように構成される。図１において、回転速度検
出手段は機関回転速度を検出し、開口面積検出手段は、
可変制御される機関吸気系の開口面積を検出する。
【０００８】そして、噴射量演算手段は、前記各検出手
段で検出された機関回転速度と開口面積とに基づいて燃
料噴射量を演算し、気筒別噴射制御手段は、前記演算さ
れた燃料噴射量に従って各気筒別に設けられた燃料噴射
弁をそれぞれに駆動制御する。一方、気筒別失火検出手
段は、前記機関回転速度と開口面積とに基づいて失火発
生を気筒別に検出し、失火気筒減量手段は、失火発生が
検出された気筒についてのみ、対応する燃料噴射弁によ
る燃料噴射量を減量補正する。
段で検出された機関回転速度と開口面積とに基づいて燃
料噴射量を演算し、気筒別噴射制御手段は、前記演算さ
れた燃料噴射量に従って各気筒別に設けられた燃料噴射
弁をそれぞれに駆動制御する。一方、気筒別失火検出手
段は、前記機関回転速度と開口面積とに基づいて失火発
生を気筒別に検出し、失火気筒減量手段は、失火発生が
検出された気筒についてのみ、対応する燃料噴射弁によ
る燃料噴射量を減量補正する。
【０００９】また、図２において、噴射量演算手段は、
回転速度検出手段及び開口面積検出手段で検出された機
関回転速度と吸気系の開口面積とに基づいて燃料噴射量
を演算する。そして、噴射制御手段は、前記演算された
燃料噴射量に従って燃料噴射弁を駆動制御する。一方、
失火検出手段は、前記機関回転速度と開口面積とに基づ
いて失火発生を検出し、リーン化制御手段は、失火発生
が検出されたときに、前記噴射量演算手段における燃料
噴射量の演算特性を、機関吸入混合気の空燃比がリーン
化する方向に修正する。
回転速度検出手段及び開口面積検出手段で検出された機
関回転速度と吸気系の開口面積とに基づいて燃料噴射量
を演算する。そして、噴射制御手段は、前記演算された
燃料噴射量に従って燃料噴射弁を駆動制御する。一方、
失火検出手段は、前記機関回転速度と開口面積とに基づ
いて失火発生を検出し、リーン化制御手段は、失火発生
が検出されたときに、前記噴射量演算手段における燃料
噴射量の演算特性を、機関吸入混合気の空燃比がリーン
化する方向に修正する。
【００１０】
【作用】かかる構成によると、開口面積と機関回転速度
とに基づいて演算される燃料噴射量に基づいて燃料噴射
弁が駆動制御されて、機関に混合気が供給される。ここ
で、前記開口面積と機関回転速度とに基づいて失火発生
が検出され、失火が発生すると、噴射される燃料量を減
少させて空燃比を失火非発生時に比べリーン化させ、ベ
ース空燃比のリッチ化による失火発生を解消する。
とに基づいて演算される燃料噴射量に基づいて燃料噴射
弁が駆動制御されて、機関に混合気が供給される。ここ
で、前記開口面積と機関回転速度とに基づいて失火発生
が検出され、失火が発生すると、噴射される燃料量を減
少させて空燃比を失火非発生時に比べリーン化させ、ベ
ース空燃比のリッチ化による失火発生を解消する。
【００１１】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。一実施例
を示す図３において、内燃機関１はクランク室２内に圧
縮された混合気をシリンダ３内に流入させて掃気を行う
クランク室圧縮型の２サイクル内燃機関である。
を示す図３において、内燃機関１はクランク室２内に圧
縮された混合気をシリンダ３内に流入させて掃気を行う
クランク室圧縮型の２サイクル内燃機関である。
【００１２】ここで、前記シリンダ３の壁面には、吸気
孔４，掃気孔５，排気孔６が設けられており、圧縮行程
でピストン７の下部に生じた低圧によりクランク室２内
に吸気孔４から混合気を吸入し、仕事行程の終わりでピ
ストン７が排気孔６を通り越すとシリンダ３内の燃焼ガ
スが前記排気孔６を介して排出され、更に、ピストン７
が下がると掃気孔５とクランク室２とが連通して、クラ
ンク室２に圧縮された混合気がシリンダ３内に流入して
排気を掃気するものである。
孔４，掃気孔５，排気孔６が設けられており、圧縮行程
でピストン７の下部に生じた低圧によりクランク室２内
に吸気孔４から混合気を吸入し、仕事行程の終わりでピ
ストン７が排気孔６を通り越すとシリンダ３内の燃焼ガ
スが前記排気孔６を介して排出され、更に、ピストン７
が下がると掃気孔５とクランク室２とが連通して、クラ
ンク室２に圧縮された混合気がシリンダ３内に流入して
排気を掃気するものである。
【００１３】前記吸気孔４に連通する吸気マニホールド
８の集合部には、吸気系の有効開口面積を可変制御する
ことで吸入空気流量を制御するスロットル弁９が設けら
れている。また、該スロットル弁９の下流側で各気筒別
に分岐して延設される吸気マニホールド８の各ブランチ
部には、各気筒別（本実施例では＃１，＃２の２気筒）
に電磁式の燃料噴射弁10が設けられており、この燃料噴
射弁10から噴射供給される燃料によって混合気が形成さ
れて吸気孔４からクランク室２内に流入する。
８の集合部には、吸気系の有効開口面積を可変制御する
ことで吸入空気流量を制御するスロットル弁９が設けら
れている。また、該スロットル弁９の下流側で各気筒別
に分岐して延設される吸気マニホールド８の各ブランチ
部には、各気筒別（本実施例では＃１，＃２の２気筒）
に電磁式の燃料噴射弁10が設けられており、この燃料噴
射弁10から噴射供給される燃料によって混合気が形成さ
れて吸気孔４からクランク室２内に流入する。
【００１４】前記各気筒別に設けられた燃料噴射弁10
は、マイクロコンピュータを内蔵したコントロールユニ
ット11から送られる開弁駆動パルス信号によって開弁
し、所定圧力に調整された燃料を噴射供給するものであ
り、前記燃料噴射弁10の開弁時間を制御することで燃料
噴射量が制御できるようになっている。前記コントロー
ルユニット11には、図示しないディストリビュータに内
蔵された回転速度検出手段としての回転センサ12，前記
スロットル弁９に付設されて該スロットル弁９の開度Ｔ
ＶＯをポテンショメータによって検出する開口面積検出
手段としてのスロットルセンサ13などからの検出信号が
それぞれ入力されるようになっている。
は、マイクロコンピュータを内蔵したコントロールユニ
ット11から送られる開弁駆動パルス信号によって開弁
し、所定圧力に調整された燃料を噴射供給するものであ
り、前記燃料噴射弁10の開弁時間を制御することで燃料
噴射量が制御できるようになっている。前記コントロー
ルユニット11には、図示しないディストリビュータに内
蔵された回転速度検出手段としての回転センサ12，前記
スロットル弁９に付設されて該スロットル弁９の開度Ｔ
ＶＯをポテンショメータによって検出する開口面積検出
手段としてのスロットルセンサ13などからの検出信号が
それぞれ入力されるようになっている。
【００１５】尚、図３において、14は排気マニホール
ド、15は各気筒別に設けられた点火栓である。また、本
実施例では、ガソリンに５〜10％程度アルコール（エタ
ノール）を混合させた燃料が使用されることを前提とし
て、燃料噴射制御の特性をかかるアルコール混合燃料の
使用に適合させてあるものとする。
ド、15は各気筒別に設けられた点火栓である。また、本
実施例では、ガソリンに５〜10％程度アルコール（エタ
ノール）を混合させた燃料が使用されることを前提とし
て、燃料噴射制御の特性をかかるアルコール混合燃料の
使用に適合させてあるものとする。
【００１６】ここで、図４のフローチャートに示すプロ
グラムに従って、前記コントロールユニット11による燃
料噴射制御の様子を説明する。尚、本実施例において、
噴射量演算手段，気筒別噴射制御手段，気筒別失火検出
手段，失火気筒減量手段としての機能は、前記図４のフ
ローチャートに示すようにコントロールユニット11がソ
フトウェア的に備えている。
グラムに従って、前記コントロールユニット11による燃
料噴射制御の様子を説明する。尚、本実施例において、
噴射量演算手段，気筒別噴射制御手段，気筒別失火検出
手段，失火気筒減量手段としての機能は、前記図４のフ
ローチャートに示すようにコントロールユニット11がソ
フトウェア的に備えている。
【００１７】図４のフローチャートにおいて、まず、ス
テップ１（図中ではＳ１としてある。以下同様）では、
点火タイミングの気筒を判定する。次のステップ２で
は、前記点火タイミングの気筒における点火後の機関回
転速度Ｎの変動ΔＮ（最新回転速度Ｎ−前回回転速度Ｎ
OLD ）を検出する。そして、ステップ３では、前記検出
した回転変動ΔＮと所定値とを比較することで、前記検
出した回転変動が正常な燃焼爆発に見合った回転上昇を
示しているか否かを判別する。
テップ１（図中ではＳ１としてある。以下同様）では、
点火タイミングの気筒を判定する。次のステップ２で
は、前記点火タイミングの気筒における点火後の機関回
転速度Ｎの変動ΔＮ（最新回転速度Ｎ−前回回転速度Ｎ
OLD ）を検出する。そして、ステップ３では、前記検出
した回転変動ΔＮと所定値とを比較することで、前記検
出した回転変動が正常な燃焼爆発に見合った回転上昇を
示しているか否かを判別する。
【００１８】ここで、前記回転変動ΔＮが所定値よりも
小さく、点火後の回転速度の立ち上がりが鈍いときに
は、ステップ４へ進み、前記スロットルセンサ13で検出
されるスロットル弁開度ＴＶＯの変動ΔＴＶＯ（最新開
度ＴＶＯ−前回開度ＴＶＯOLD）を検出する。続いて、
ステップ５では、前記開度変動ΔＴＶＯと所定値とを比
較する。前記開度変動ΔＴＶＯが所定値（マイナスの所
定値）以下である場合には、機関が減速運転状態であ
り、前記回転上昇の鈍りは減速運転に因るものである可
能性が高い（図６参照）。
小さく、点火後の回転速度の立ち上がりが鈍いときに
は、ステップ４へ進み、前記スロットルセンサ13で検出
されるスロットル弁開度ＴＶＯの変動ΔＴＶＯ（最新開
度ＴＶＯ−前回開度ＴＶＯOLD）を検出する。続いて、
ステップ５では、前記開度変動ΔＴＶＯと所定値とを比
較する。前記開度変動ΔＴＶＯが所定値（マイナスの所
定値）以下である場合には、機関が減速運転状態であ
り、前記回転上昇の鈍りは減速運転に因るものである可
能性が高い（図６参照）。
【００１９】一方、前記開度変動ΔＴＶＯが所定値を越
えている場合には、機関が定常又は加速状態であり、こ
のときに点火後の爆発行程における回転上昇が通常より
も鈍い場合には、失火であると判断される（図６参
照）。従って、前記ステップ５で開度変動ΔＴＶＯが所
定値を越えていると判別されたときには、今回の点火気
筒が失火したと見做し、ステップ６へ進んで、今回の点
火気筒に対応する失火フラグＦＬＧＭＦｎ（ｎが気筒ナ
ンバーを示す）に失火発生を示す「１」をセットする。
えている場合には、機関が定常又は加速状態であり、こ
のときに点火後の爆発行程における回転上昇が通常より
も鈍い場合には、失火であると判断される（図６参
照）。従って、前記ステップ５で開度変動ΔＴＶＯが所
定値を越えていると判別されたときには、今回の点火気
筒が失火したと見做し、ステップ６へ進んで、今回の点
火気筒に対応する失火フラグＦＬＧＭＦｎ（ｎが気筒ナ
ンバーを示す）に失火発生を示す「１」をセットする。
【００２０】次のステップ７では、前記失火判定された
気筒に対応する前回までの燃料補正係数ＫＭＦｎOLD か
ら固定値ＤＫＭＦを減算して、該減算結果を失火気筒に
対応する新たな燃料補正係数ＫＭＦｎとすることで、前
記燃料補正係数ＫＭＦｎを用いて演算される燃料噴射量
（噴射パルス幅）が減量補正されるようにする。一方、
ステップ３で回転上昇が正常であると判別された場合、
又は、ステップ５で開度変動ΔＴＶＯから機関が減速状
態であると判別されたときには、今回の点火気筒は正常
に着火燃焼したものと見做す。そして、ステップ８へ進
み、今回の点火気筒に対応する失火フラグＦＬＧＭＦｎ
に「φ」をセットしてクリアし、次のステップ９では、
正常燃焼判定された気筒に対応する前回までの燃料補正
係数ＫＭＦｎOLD を、そのまま最新値としてセットす
る。
気筒に対応する前回までの燃料補正係数ＫＭＦｎOLD か
ら固定値ＤＫＭＦを減算して、該減算結果を失火気筒に
対応する新たな燃料補正係数ＫＭＦｎとすることで、前
記燃料補正係数ＫＭＦｎを用いて演算される燃料噴射量
（噴射パルス幅）が減量補正されるようにする。一方、
ステップ３で回転上昇が正常であると判別された場合、
又は、ステップ５で開度変動ΔＴＶＯから機関が減速状
態であると判別されたときには、今回の点火気筒は正常
に着火燃焼したものと見做す。そして、ステップ８へ進
み、今回の点火気筒に対応する失火フラグＦＬＧＭＦｎ
に「φ」をセットしてクリアし、次のステップ９では、
正常燃焼判定された気筒に対応する前回までの燃料補正
係数ＫＭＦｎOLD を、そのまま最新値としてセットす
る。
【００２１】上記のように、気筒別の失火検出結果に基
づいて設定される気筒別の燃料補正係数ＫＭＦｎは、ス
テップ10において、基本噴射パルス幅（基本燃料噴射
量）Ｔｐの補正に用いられる。本実施例において、前記
基本噴射パルス幅Ｔｐは、機関回転速度Ｎと吸気系の開
口面積を代表するスロットル弁開度ＴＶＯとに基づいて
演算され、ステップ10ではこの基本噴射パルス幅Ｔｐ
を、前記気筒別の燃料補正係数ＫＭＦｎと、機関温度な
どの機関運転条件に応じて別途設定される各種補正係数
ＣＯＥＦとによって補正して気筒別に有効噴射パルス幅
（有効燃料噴射量）Ｔｅｎ←Ｔｐ×ＣＯＥＦ×ＫＭＦｎ
を演算する。
づいて設定される気筒別の燃料補正係数ＫＭＦｎは、ス
テップ10において、基本噴射パルス幅（基本燃料噴射
量）Ｔｐの補正に用いられる。本実施例において、前記
基本噴射パルス幅Ｔｐは、機関回転速度Ｎと吸気系の開
口面積を代表するスロットル弁開度ＴＶＯとに基づいて
演算され、ステップ10ではこの基本噴射パルス幅Ｔｐ
を、前記気筒別の燃料補正係数ＫＭＦｎと、機関温度な
どの機関運転条件に応じて別途設定される各種補正係数
ＣＯＥＦとによって補正して気筒別に有効噴射パルス幅
（有効燃料噴射量）Ｔｅｎ←Ｔｐ×ＣＯＥＦ×ＫＭＦｎ
を演算する。
【００２２】次のステップ11では、前記気筒別に演算さ
れた有効噴射パルス幅Ｔｅに、燃料噴射弁10の電源電圧
の変動による有効噴射時間の変化に対応するための電圧
補正分Ｔｓを加算して、最終的な噴射パルス幅（燃料噴
射量）Ｔｉｎ←Ｔｅｎ＋Ｔｓを気筒別に演算する。そし
て、前記気筒別に演算された噴射パルス幅Ｔｉｎをそれ
ぞれ対応する燃料噴射弁10に所定タイミングで与えるこ
とで、気筒別に燃料供給量が制御される。
れた有効噴射パルス幅Ｔｅに、燃料噴射弁10の電源電圧
の変動による有効噴射時間の変化に対応するための電圧
補正分Ｔｓを加算して、最終的な噴射パルス幅（燃料噴
射量）Ｔｉｎ←Ｔｅｎ＋Ｔｓを気筒別に演算する。そし
て、前記気筒別に演算された噴射パルス幅Ｔｉｎをそれ
ぞれ対応する燃料噴射弁10に所定タイミングで与えるこ
とで、気筒別に燃料供給量が制御される。
【００２３】上記のように失火を気筒別に検出し、失火
した気筒への燃料供給量を減量補正する構成であれば、
ベース空燃比のリッチ化によって失火が多発する状況に
なっても、失火の経験によって気筒別に空燃比をリーン
化させて失火が発生し難い方向に修正するので、失火の
多発によって気筒内がオーバーリッチになって失火状態
の回復が遅れることを回避できる。
した気筒への燃料供給量を減量補正する構成であれば、
ベース空燃比のリッチ化によって失火が多発する状況に
なっても、失火の経験によって気筒別に空燃比をリーン
化させて失火が発生し難い方向に修正するので、失火の
多発によって気筒内がオーバーリッチになって失火状態
の回復が遅れることを回避できる。
【００２４】２サイクル機関では、失火が発生すると排
気脈動効果が得られなくなって、失火気筒の吸入空気量
が減少するが、本実施例のように開度ＴＶＯと回転速度
Ｎとから基本噴射量を演算するシステムでは、前記吸入
空気量の減少に対応できず正常燃焼時と同じ量の燃料が
演算されてしまう。このため、失火が多発すると、点火
栓の濡れなどが発生し易く、失火状態を早期に回復させ
ることが困難になってしまう。
気脈動効果が得られなくなって、失火気筒の吸入空気量
が減少するが、本実施例のように開度ＴＶＯと回転速度
Ｎとから基本噴射量を演算するシステムでは、前記吸入
空気量の減少に対応できず正常燃焼時と同じ量の燃料が
演算されてしまう。このため、失火が多発すると、点火
栓の濡れなどが発生し易く、失火状態を早期に回復させ
ることが困難になってしまう。
【００２５】しかしながら、上記実施例のように失火気
筒への燃料を減量すれば、ベース空燃比のリッチ化によ
って失火が多発することを速やかに解消でき、以て、正
常燃焼に回復させるのに長い時間を要するような状況が
発生することを回避できるものである。従って、ガソリ
ンにアルコールを僅かに（５〜10％）混合させた燃料の
使用を前提とし、燃料制御が前記使用燃料にマッチング
されているときに、アルコールが混合されないガソリン
のみからなる燃料が使用されてベース空燃比がリッチ化
し、失火が多発する条件となっても、実際に失火が発生
すると、前記ガソリン燃料に対応する空燃比に近づける
ように補正されるから、使用燃料の切替えに対応して空
燃比を略適正に保つことができる。
筒への燃料を減量すれば、ベース空燃比のリッチ化によ
って失火が多発することを速やかに解消でき、以て、正
常燃焼に回復させるのに長い時間を要するような状況が
発生することを回避できるものである。従って、ガソリ
ンにアルコールを僅かに（５〜10％）混合させた燃料の
使用を前提とし、燃料制御が前記使用燃料にマッチング
されているときに、アルコールが混合されないガソリン
のみからなる燃料が使用されてベース空燃比がリッチ化
し、失火が多発する条件となっても、実際に失火が発生
すると、前記ガソリン燃料に対応する空燃比に近づける
ように補正されるから、使用燃料の切替えに対応して空
燃比を略適正に保つことができる。
【００２６】また、本実施例のように、気筒別に失火を
検出し、気筒別に燃料噴射量を補正する構成であれば、
気筒間の失火発生頻度に応じて補正することができ、気
筒間の空燃比ばらつきにも対応できる。ところで、上記
のように、ガソリンにアルコールを僅かに混合させた燃
料の使用を前提とする場合であっても、ガソリンのみの
燃料が使用される可能性が有る場合には、予めアルコー
ル混合燃料に適合させた空燃比補正係数と、ガソリン燃
料に適合させた空燃比補正係数とを用意しておき、アル
コール混合燃料に適合する補正係数を初期設定し、この
状態で失火が発生したときには、実際にガソリン燃料が
使用されてベース空燃比がリッチ化したために失火が発
生したと見做して、ガソリン燃料に適合する空燃比補正
係数に切替えて、機関吸入混合気の空燃比がリーン化す
る方向に燃料噴射量の演算特性を修正させるようにする
と良い。
検出し、気筒別に燃料噴射量を補正する構成であれば、
気筒間の失火発生頻度に応じて補正することができ、気
筒間の空燃比ばらつきにも対応できる。ところで、上記
のように、ガソリンにアルコールを僅かに混合させた燃
料の使用を前提とする場合であっても、ガソリンのみの
燃料が使用される可能性が有る場合には、予めアルコー
ル混合燃料に適合させた空燃比補正係数と、ガソリン燃
料に適合させた空燃比補正係数とを用意しておき、アル
コール混合燃料に適合する補正係数を初期設定し、この
状態で失火が発生したときには、実際にガソリン燃料が
使用されてベース空燃比がリッチ化したために失火が発
生したと見做して、ガソリン燃料に適合する空燃比補正
係数に切替えて、機関吸入混合気の空燃比がリーン化す
る方向に燃料噴射量の演算特性を修正させるようにする
と良い。
【００２７】上記のように空燃比補正係数の切替えを行
う第２実施例を、図５のフローチャートに従って説明す
る。尚、本実施例において、噴射量演算手段，噴射制御
手段，失火検出手段，リーン化制御手段としての機能
は、前記図５のフローチャートに示すようにコントロー
ルユニット11がソフトウェア的に備えている。まず、ス
テップ21〜ステップ26においては、前記図４のフローチ
ャートにおけるステップ２〜ステップ６，ステップ８と
同様にして、失火の検出を行う。但し、第２実施例で
は、気筒別に失火を検出することは行わないので、比較
的長い期間で回転速度をサンプリングし、スロットル弁
が閉じられていないのに回転の落ち込みが発生した場合
には、失火が発生しているものと見做す（図６参照）。
う第２実施例を、図５のフローチャートに従って説明す
る。尚、本実施例において、噴射量演算手段，噴射制御
手段，失火検出手段，リーン化制御手段としての機能
は、前記図５のフローチャートに示すようにコントロー
ルユニット11がソフトウェア的に備えている。まず、ス
テップ21〜ステップ26においては、前記図４のフローチ
ャートにおけるステップ２〜ステップ６，ステップ８と
同様にして、失火の検出を行う。但し、第２実施例で
は、気筒別に失火を検出することは行わないので、比較
的長い期間で回転速度をサンプリングし、スロットル弁
が閉じられていないのに回転の落ち込みが発生した場合
には、失火が発生しているものと見做す（図６参照）。
【００２８】そして、失火発生が検出されたときには、
ステップ27へ進み、そのときに用いている空燃比補正マ
ップ（空燃比補正係数ＫＭＲを運転領域別に記憶したマ
ップ）が、燃料を比較的多めに設定させるリッチマップ
（アルコール混合燃料に適合するマップ）であるか、前
記リッチマップに比べて少ない燃料を設定させるリーン
マップ（ガソリン燃料に適合するマップ）であるかを判
別する。
ステップ27へ進み、そのときに用いている空燃比補正マ
ップ（空燃比補正係数ＫＭＲを運転領域別に記憶したマ
ップ）が、燃料を比較的多めに設定させるリッチマップ
（アルコール混合燃料に適合するマップ）であるか、前
記リッチマップに比べて少ない燃料を設定させるリーン
マップ（ガソリン燃料に適合するマップ）であるかを判
別する。
【００２９】尚、本実施例では、アルコール混合燃料が
主に使用されるものとするから、前記空燃比補正マップ
のうち、初期設定としてはリッチマップが選択されるよ
うにしてある。ここで、リッチマップを用いて燃料噴射
量を制御している場合には、ベース空燃比のリッチ化に
よって、換言すれば、ガソリン燃料の使用によって空燃
比補正係数ＫＭＲが適合しないために、失火が発生した
ものと判断し、ステップ28へ進み、空燃比補正マップを
リーンマップに切替えさせる。
主に使用されるものとするから、前記空燃比補正マップ
のうち、初期設定としてはリッチマップが選択されるよ
うにしてある。ここで、リッチマップを用いて燃料噴射
量を制御している場合には、ベース空燃比のリッチ化に
よって、換言すれば、ガソリン燃料の使用によって空燃
比補正係数ＫＭＲが適合しないために、失火が発生した
ものと判断し、ステップ28へ進み、空燃比補正マップを
リーンマップに切替えさせる。
【００３０】一方、失火が発生しても、そのときに使用
している空燃比補正マップがリーンマップであった場合
や、失火発生のない場合には、マップの切替えを行わず
にステップ29へ進む。ステップ29では、空燃比補正マッ
プを参照し、現在の運転条件（機関負荷や機関回転速
度）に見合った空燃比補正係数ＫＭＲを検索して求め、
次のステップ30では、スロットル弁開度ＴＶＯ（開口面
積）と機関回転速度Ｎとから演算した基本噴射パルス幅
（基本燃料噴射量）Ｔｐを、前記空燃比補正係数ＫＭＲ
及び前記各種補正係数ＣＯＥＦで補正して、有効噴射パ
ルス幅Ｔｅを求める。
している空燃比補正マップがリーンマップであった場合
や、失火発生のない場合には、マップの切替えを行わず
にステップ29へ進む。ステップ29では、空燃比補正マッ
プを参照し、現在の運転条件（機関負荷や機関回転速
度）に見合った空燃比補正係数ＫＭＲを検索して求め、
次のステップ30では、スロットル弁開度ＴＶＯ（開口面
積）と機関回転速度Ｎとから演算した基本噴射パルス幅
（基本燃料噴射量）Ｔｐを、前記空燃比補正係数ＫＭＲ
及び前記各種補正係数ＣＯＥＦで補正して、有効噴射パ
ルス幅Ｔｅを求める。
【００３１】そして、次のステップ31では、前記有効噴
射パルス幅Ｔｅに電圧補正分Ｔｓを加算して、最終的な
噴射パルス幅Ｔｉを得る。上記実施例によれば、アルコ
ール混合燃料の使用を前提とする機関において、ガソリ
ン燃料が補給されて、ベース空燃比がリッチ化し、これ
によって失火が発生すると、本来のアルコール混合燃料
ではなくガソリン燃料が使用されたことが間接的に検知
され、ガソリン燃料用の空燃比補正係数に切替えさせる
ことができるので、空燃比のリッチ化によって失火が多
発する状況を速やかに回避でき、燃料が切替えられても
失火が多発して、失火の回復に手間取り機関運転性が悪
化することを防止できる。
射パルス幅Ｔｅに電圧補正分Ｔｓを加算して、最終的な
噴射パルス幅Ｔｉを得る。上記実施例によれば、アルコ
ール混合燃料の使用を前提とする機関において、ガソリ
ン燃料が補給されて、ベース空燃比がリッチ化し、これ
によって失火が発生すると、本来のアルコール混合燃料
ではなくガソリン燃料が使用されたことが間接的に検知
され、ガソリン燃料用の空燃比補正係数に切替えさせる
ことができるので、空燃比のリッチ化によって失火が多
発する状況を速やかに回避でき、燃料が切替えられても
失火が多発して、失火の回復に手間取り機関運転性が悪
化することを防止できる。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によると、２
サイクル機関において、使用燃料の切替えなどによって
ベース空燃比がリッチ化し失火が発生すると、燃料噴射
量を減量させて空燃比リーン方向に修正し、失火の発生
を抑止するので、失火の多発によって、実際の吸入空気
量に対応しない過剰な燃料が噴射供給されて、回復に長
時間を要するような失火状況を招くことが回避される。
サイクル機関において、使用燃料の切替えなどによって
ベース空燃比がリッチ化し失火が発生すると、燃料噴射
量を減量させて空燃比リーン方向に修正し、失火の発生
を抑止するので、失火の多発によって、実際の吸入空気
量に対応しない過剰な燃料が噴射供給されて、回復に長
時間を要するような失火状況を招くことが回避される。
【図１】本発明の構成を示すブロック図。
【図２】本発明の構成を示すブロック図。
【図３】本発明の一実施例を示すシステム概略図。
【図４】第１実施例の燃料制御の様子を示すフローチャ
ート。
ート。
【図５】第２実施例の燃料制御の様子を示すフローチャ
ート。
ート。
【図６】失火発生時及び減速時における回転速度と開度
の様子を示す図。
の様子を示す図。
【図７】空燃比ばらつきによる失火発生の様子を説明す
るための図。
るための図。
１ 機関 ９ スロットル弁 10 燃料噴射弁 11 コントロールユニット 12 回転センサ 13 スロットルセンサ
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｐ 17/00 Ｆ
Claims (2)
- 【請求項１】機関回転速度を検出する回転速度検出手段
と、 可変制御される機関吸気系の開口面積を検出する開口面
積検出手段と、 前記検出された機関回転速度と開口面積とに基づいて燃
料噴射量を演算する噴射量演算手段と、 該噴射量演算手段で演算された燃料噴射量に従って各気
筒別に設けられた燃料噴射弁をそれぞれに駆動制御する
気筒別噴射制御手段と、 前記検出された機関回転速度と開口面積とに基づいて失
火発生を気筒別に検出する気筒別失火検出手段と、 該気筒別失火検出手段で失火発生が検出された気筒につ
いてのみ、対応する燃料噴射弁による燃料噴射量を減量
補正する失火気筒減量手段と、 を含んで構成されたことを特徴とする２サイクル内燃機
関の燃料供給制御装置。 - 【請求項２】機関回転速度を検出する回転速度検出手段
と、 可変制御される機関吸気系の開口面積を検出する開口面
積検出手段と、 前記検出された機関回転速度と開口面積とに基づいて燃
料噴射量を演算する噴射量演算手段と、 該噴射量演算手段で演算された燃料噴射量に従って燃料
噴射弁を駆動制御する噴射制御手段と、 前記検出された機関回転速度と開口面積とに基づいて失
火発生を検出する失火検出手段と、 該失火検出手段で失火発生が検出されたときに、前記噴
射量演算手段における燃料噴射量の演算特性を、機関吸
入混合気の空燃比がリーン化する方向に修正するリーン
化制御手段と、 を含んで構成されたことを特徴とする２サイクル内燃機
関の燃料供給制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20546192A JPH0650202A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | ２サイクル内燃機関の燃料供給制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20546192A JPH0650202A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | ２サイクル内燃機関の燃料供給制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0650202A true JPH0650202A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16507265
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20546192A Pending JPH0650202A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | ２サイクル内燃機関の燃料供給制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0650202A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016201468A1 (de) * | 2015-06-15 | 2016-12-22 | Forschungsgesellschaft für Verbrennungskraftmaschinen und Thermodynamik mbH | Verfahren zum betreiben eines durch eine drosselklappe steuerbaren zweitakt-ottomotors |
-
1992
- 1992-07-31 JP JP20546192A patent/JPH0650202A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016201468A1 (de) * | 2015-06-15 | 2016-12-22 | Forschungsgesellschaft für Verbrennungskraftmaschinen und Thermodynamik mbH | Verfahren zum betreiben eines durch eine drosselklappe steuerbaren zweitakt-ottomotors |
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