JPH0653281B2 - Ｈ形粗形鋼片の圧延方法 - Google Patents
Ｈ形粗形鋼片の圧延方法Info
- Publication number
- JPH0653281B2 JPH0653281B2 JP61262827A JP26282786A JPH0653281B2 JP H0653281 B2 JPH0653281 B2 JP H0653281B2 JP 61262827 A JP61262827 A JP 61262827A JP 26282786 A JP26282786 A JP 26282786A JP H0653281 B2 JPH0653281 B2 JP H0653281B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- flange
- rolled material
- roll
- web
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、Ｈ形粗形鋼片をユニバーサルミルで圧延可能
な形状まで開孔型によつて圧延する際の圧延方法に関す
る。
な形状まで開孔型によつて圧延する際の圧延方法に関す
る。
Ｈ形鋼用素材として、連続鋳造による粗形鋼片が用いら
れている。この種の粗形鋼片を素材とする場合、Ｈ形鋼
の各種サイズに応じた多種類の鋼片を用いるのでは、モ
ールドやその付帯設備をそれぞれ別々に用意する必要が
あり、加えて素材の管理が非常に煩雑なものとなる。こ
のため、１サイズの粗形鋼片から各種サイズのＨ形鋼が
得られるようにすることが望ましい。
れている。この種の粗形鋼片を素材とする場合、Ｈ形鋼
の各種サイズに応じた多種類の鋼片を用いるのでは、モ
ールドやその付帯設備をそれぞれ別々に用意する必要が
あり、加えて素材の管理が非常に煩雑なものとなる。こ
のため、１サイズの粗形鋼片から各種サイズのＨ形鋼が
得られるようにすることが望ましい。
形鋼の圧延では、各種サイズにロールを共用できるとい
う利点からユニバーサル圧延が広く用いられており、こ
の場合、Ｈ形粗形鋼片をブレークダウンミルで粗圧延
後、ユニバーサルミルで仕上圧延するという工程が行わ
れる。
う利点からユニバーサル圧延が広く用いられており、こ
の場合、Ｈ形粗形鋼片をブレークダウンミルで粗圧延
後、ユニバーサルミルで仕上圧延するという工程が行わ
れる。
このような方式でウエブ高さの異なる各種Ｈ形鋼を製造
する場合、ユニバーサル圧延段階ではＨ形鋼の寸法はほ
ぼ決まつてしまうため、ブレークダウンミルでウエブ高
さを伸ばす必要がある。
する場合、ユニバーサル圧延段階ではＨ形鋼の寸法はほ
ぼ決まつてしまうため、ブレークダウンミルでウエブ高
さを伸ばす必要がある。
ブレークダウンミル（開孔型）によりＨ形粗形鋼片のウ
エブ高さを拡大するため、従来第６図に示すように、圧
延素材と接触開始するロール孔型のコーナーＲ（曲率半
径）を大きくする方法が採られているが、この場合、噛
込み位置の変動により、ロールから材料への力の作用方
向が変化し、左右のフランジへの水平方向力がアンバラ
ンスとなる問題がある。例えば、第６図に示すようにθ
A＞θBによりＰA＜ＰBとなり、圧延素材のセンタリング
性が悪くなる。
エブ高さを拡大するため、従来第６図に示すように、圧
延素材と接触開始するロール孔型のコーナーＲ（曲率半
径）を大きくする方法が採られているが、この場合、噛
込み位置の変動により、ロールから材料への力の作用方
向が変化し、左右のフランジへの水平方向力がアンバラ
ンスとなる問題がある。例えば、第６図に示すようにθ
A＞θBによりＰA＜ＰBとなり、圧延素材のセンタリング
性が悪くなる。
またロールから材料への力の作用する角度θAおよびθB
が大きくなると、フランジの押し下げ現象が生じ、この
角度θA，θBの変化がフランジ幅変動の原因となる。
が大きくなると、フランジの押し下げ現象が生じ、この
角度θA，θBの変化がフランジ幅変動の原因となる。
加えて、従来では、圧延素材のセンタリング性に関する
条件が不明確であるため、適正なロール孔型設計と圧延
条件の設定ができないという大きな問題があつた。
条件が不明確であるため、適正なロール孔型設計と圧延
条件の設定ができないという大きな問題があつた。
本発明はこのような従来の問題に鑑みなされたもので、
ブレークダウンミルによる粗形鋼片の圧延において、圧
延素材のセンタリング性を確保し、しかもフランジ幅変
動を抑えつつウエブ高さを伸長させることができる圧延
方法を提供せんとするものである。
ブレークダウンミルによる粗形鋼片の圧延において、圧
延素材のセンタリング性を確保し、しかもフランジ幅変
動を抑えつつウエブ高さを伸長させることができる圧延
方法を提供せんとするものである。
このため本発明は、開孔型によるＨ形粗形鋼片の圧延方
法において、孔型フランジ面に水平に対し４５〜６０°
の角度を有するテーパ部が形成されたロール孔型によ
り、 c/d−0.29(tW/tF)0.75０ 但し、ｃ：ロール孔型と圧延素材との接触開始時におけ
る、孔型ウエブ面の圧延素材フランジ先端からの入り込
み量 ｄ：圧延素材のフランジ内側寸法 ｔＷ：圧延素材のウエブ厚 ｔＦ：圧延素材のフランジ厚 を満足するよう圧延することをその基本的特徴とする。
法において、孔型フランジ面に水平に対し４５〜６０°
の角度を有するテーパ部が形成されたロール孔型によ
り、 c/d−0.29(tW/tF)0.75０ 但し、ｃ：ロール孔型と圧延素材との接触開始時におけ
る、孔型ウエブ面の圧延素材フランジ先端からの入り込
み量 ｄ：圧延素材のフランジ内側寸法 ｔＷ：圧延素材のウエブ厚 ｔＦ：圧延素材のフランジ厚 を満足するよう圧延することをその基本的特徴とする。
以下、本発明を具体的に説明する。
本発明法は、圧延素材（鋼片）がロールに接触開始する
孔型フランジ面にテーパ部が形成されたロール孔型によ
り圧延を行う。第１図はその圧延状況を示すものであ
り、圧延素材がロールに接触開始する点をテーパ面とし
ているため、材料の噛込み位置が変動しても力の作用方
向角度は一定（θA＝θB）であり、左右の力がバランス
してセンタリング性が向上し、フランジ幅の変動もなく
なる。
孔型フランジ面にテーパ部が形成されたロール孔型によ
り圧延を行う。第１図はその圧延状況を示すものであ
り、圧延素材がロールに接触開始する点をテーパ面とし
ているため、材料の噛込み位置が変動しても力の作用方
向角度は一定（θA＝θB）であり、左右の力がバランス
してセンタリング性が向上し、フランジ幅の変動もなく
なる。
上記テーパ角は４５〜６０°に設定される。第３図に寸
法諸元を示すような圧延において、孔型フランジ面にテ
ーパ部を有するロール孔型により圧延する場合の上記テ
ーパ角と圧延寸法との関係を第２図に示す。なお、同図
において、フランジ幅縮小量ΔＢ、ウエブ高さ拡大量Δ
Ｈは無潤滑圧延の場合の、またΔＢ′，ΔＨ′は孔型テ
ーパ面に潤滑を行つた場合の各寸法変化を示している。
これによれば、孔型フランジ面のテーパ角θにより圧延
寸法が変化し、テーパ角θが６０°以下の領域では、テ
ーパ角θが小さくなるにしたがつて、フランジの押下げ
現象によりフランジ幅が減少（フランジ幅減少量ΔＢ，
ΔＢ′が増加）する。一方、ウエブ高さ拡大量ΔＨ，Δ
Ｈ′はテーパ角４５〜６０°をピークに、テーパ角が小
さくなるにしたがつて減少する。以上の点から、フラン
ジ幅の減少を極力小さくするとともに、ウエブ高さを効
率良く拡大するため、孔型フランジ面のテーパ角を４５
〜６０°とする。
法諸元を示すような圧延において、孔型フランジ面にテ
ーパ部を有するロール孔型により圧延する場合の上記テ
ーパ角と圧延寸法との関係を第２図に示す。なお、同図
において、フランジ幅縮小量ΔＢ、ウエブ高さ拡大量Δ
Ｈは無潤滑圧延の場合の、またΔＢ′，ΔＨ′は孔型テ
ーパ面に潤滑を行つた場合の各寸法変化を示している。
これによれば、孔型フランジ面のテーパ角θにより圧延
寸法が変化し、テーパ角θが６０°以下の領域では、テ
ーパ角θが小さくなるにしたがつて、フランジの押下げ
現象によりフランジ幅が減少（フランジ幅減少量ΔＢ，
ΔＢ′が増加）する。一方、ウエブ高さ拡大量ΔＨ，Δ
Ｈ′はテーパ角４５〜６０°をピークに、テーパ角が小
さくなるにしたがつて減少する。以上の点から、フラン
ジ幅の減少を極力小さくするとともに、ウエブ高さを効
率良く拡大するため、孔型フランジ面のテーパ角を４５
〜６０°とする。
なお、フランジ面のテーパ部に潤滑を行うと、無潤滑の
場合に較べフランジ幅縮小量ΔＢ′が小さく且つウエブ
高さ拡大量ΔＨ′が大きいという好結果が得られる。
場合に較べフランジ幅縮小量ΔＢ′が小さく且つウエブ
高さ拡大量ΔＨ′が大きいという好結果が得られる。
本発明では、さらに、以上のようなウエブ高さ拡大圧延
における圧延素材のセンタリング安定性を確保するた
め、ロール孔型と圧延素材との接触開始時における孔型
ウエブ面の圧延素材フランジ先端からの入り込み量を
ｃ、圧延素材のフランジ内側寸法をｄ、圧延素材のウエ
ブ厚をｔW、圧延素材のフランジ厚をｔFとした場合、 c/d−0.29(tW/tF)0.75０ を満足するよう圧延する。
における圧延素材のセンタリング安定性を確保するた
め、ロール孔型と圧延素材との接触開始時における孔型
ウエブ面の圧延素材フランジ先端からの入り込み量を
ｃ、圧延素材のフランジ内側寸法をｄ、圧延素材のウエ
ブ厚をｔW、圧延素材のフランジ厚をｔFとした場合、 c/d−0.29(tW/tF)0.75０ を満足するよう圧延する。
ウエブ高さ拡大圧延における圧延素材のセンタリング安
定性に関しては次の通りである。すなわち、第４図に示
すようにロールから圧延素材に加わる力Ｆ1によつてフ
ランジがわずかに変形すると同時にウエブに引張力Ｆ2
が働き、ウエブ高さが拡大される。この時の材料センタ
リング性にはいくつかの要因が影響する。第５図は本発
明者等が行つた試験の結果を示すものであり、ウエブ・
フランジ厚比tW/tFが小さい程、また孔型ウエブ位置c/d
が大きい程、材料のセンタリング安定性が向上する。第
５図によれば、材料のセンタリング可能な条件は、 c/d−0.29(tW/tF)0.75０ であり、この条件を満すような圧延条件の設定が必要に
なる。そして、このような条件を満すことによりウエブ
高さ拡大圧延を安定して実施することができる。
定性に関しては次の通りである。すなわち、第４図に示
すようにロールから圧延素材に加わる力Ｆ1によつてフ
ランジがわずかに変形すると同時にウエブに引張力Ｆ2
が働き、ウエブ高さが拡大される。この時の材料センタ
リング性にはいくつかの要因が影響する。第５図は本発
明者等が行つた試験の結果を示すものであり、ウエブ・
フランジ厚比tW/tFが小さい程、また孔型ウエブ位置c/d
が大きい程、材料のセンタリング安定性が向上する。第
５図によれば、材料のセンタリング可能な条件は、 c/d−0.29(tW/tF)0.75０ であり、この条件を満すような圧延条件の設定が必要に
なる。そして、このような条件を満すことによりウエブ
高さ拡大圧延を安定して実施することができる。
以上述べた本発明によれば、フランジ幅の減少を抑えつ
つ、大きなウエブ高さ拡大量を得ることができ、しかも
圧延素材のセンタリング性を確保し、フランジ幅の変動
も抑えることができ、これにより安定したウエブ高さ拡
大圧延を可能ならしめる。そして、この結果、所定のＨ
形粗形鋼片素材から、少ないロール孔型で各種サイズの
Ｈ形鋼を圧延することができ、鋼片素材の集約化と圧延
ロール数の削減を図ることができる。
つ、大きなウエブ高さ拡大量を得ることができ、しかも
圧延素材のセンタリング性を確保し、フランジ幅の変動
も抑えることができ、これにより安定したウエブ高さ拡
大圧延を可能ならしめる。そして、この結果、所定のＨ
形粗形鋼片素材から、少ないロール孔型で各種サイズの
Ｈ形鋼を圧延することができ、鋼片素材の集約化と圧延
ロール数の削減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】 第１図は孔型フランジ面にテーパ部が形成されたロール
孔型による鋼片の圧延状況を示す説明図である。第２図
は孔型フランジ面にテーパ部を有するロール孔型により
圧延する場合のテーパ角と圧延寸法との関係を示すもの
である。第３図は第２図に関する圧延の寸法諸元を示す
説明図である。第４図は本発明法による圧延状況と、そ
の際圧延材に加わる力を示す説明である。第５図は第４
図に示すような圧延における圧延素材のセンタリング性
をウエブ・フランジ厚比tW/tFと孔型ウエブ位置c/dとの
関係で示すものである。第６図は従来法による圧延状況
を示す説明図である。
孔型による鋼片の圧延状況を示す説明図である。第２図
は孔型フランジ面にテーパ部を有するロール孔型により
圧延する場合のテーパ角と圧延寸法との関係を示すもの
である。第３図は第２図に関する圧延の寸法諸元を示す
説明図である。第４図は本発明法による圧延状況と、そ
の際圧延材に加わる力を示す説明である。第５図は第４
図に示すような圧延における圧延素材のセンタリング性
をウエブ・フランジ厚比tW/tFと孔型ウエブ位置c/dとの
関係で示すものである。第６図は従来法による圧延状況
を示す説明図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭54−123558（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−97401（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−205601（ＪＰ，Ａ) 特公 昭58−28001（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】開孔型によるＨ形粗形鋼片の圧延方法にお
いて、孔型フランジ面に水平に対し４５〜６０°の角度
を有するテーパ部が形成されたロール孔型により、下式
を満足するよう圧延することを特徴とするＨ形粗形鋼片
の圧延方法。 c/d−0.29(tW/tF)0.75０ 但し、ｃ：ロール孔型と圧延素材との接触開始時におけ
る、孔型ウエブ面の圧延素材フランジ先端からの入り込
み量 ｄ：圧延素材のフランジ内側寸法 ｔＷ：圧延素材のウエブ厚 ｔＦ：圧延素材のフランジ厚
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61262827A JPH0653281B2 (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Ｈ形粗形鋼片の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61262827A JPH0653281B2 (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Ｈ形粗形鋼片の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63119905A JPS63119905A (ja) | 1988-05-24 |
| JPH0653281B2 true JPH0653281B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=17381163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61262827A Expired - Lifetime JPH0653281B2 (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Ｈ形粗形鋼片の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0653281B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5938983B2 (ja) * | 2012-03-27 | 2016-06-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粗形鋼片の造形圧延方法およびｈ形鋼の製造方法 |
| JP7360026B2 (ja) * | 2019-09-12 | 2023-10-12 | 日本製鉄株式会社 | Ｈ形鋼の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5530921A (en) * | 1978-08-28 | 1980-03-05 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Co-extrusion molding method |
| JPS5897401A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-09 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形粗形鋼片の圧延方法 |
-
1986
- 1986-11-06 JP JP61262827A patent/JPH0653281B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63119905A (ja) | 1988-05-24 |
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