JPH0653913B2 - ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 - Google Patents
２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板Info
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- JPH0653913B2 JPH0653913B2 JP62077606A JP7760687A JPH0653913B2 JP H0653913 B2 JPH0653913 B2 JP H0653913B2 JP 62077606 A JP62077606 A JP 62077606A JP 7760687 A JP7760687 A JP 7760687A JP H0653913 B2 JPH0653913 B2 JP H0653913B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 近年自動車業界では燃費の向上をめざして車体の軽量化
が進められており、高強度薄鋼板の需要が高まってい
る。
が進められており、高強度薄鋼板の需要が高まってい
る。
一方鋼板を車体形状にプレス成形する場合には、良好な
深絞り性が要求される。
深絞り性が要求される。
この発明は上記の２つの特性をそなえ、さらにプレス成
形後の塗装焼付時に降伏強さ、引張強さが上昇する性
質、すなわち焼付硬化性を兼ねそなえる鋼板に関する。
形後の塗装焼付時に降伏強さ、引張強さが上昇する性
質、すなわち焼付硬化性を兼ねそなえる鋼板に関する。
（従来の技術） 自動車用鋼板では板厚を薄くし深絞り性を向上すること
のほか、耐デント性が問題となる。加えて車体の一体成
形化が進められていることもあり、１枚の鋼板に対して
強度、深絞り性、耐デント性等の相反する特性が要求さ
れている。
のほか、耐デント性が問題となる。加えて車体の一体成
形化が進められていることもあり、１枚の鋼板に対して
強度、深絞り性、耐デント性等の相反する特性が要求さ
れている。
例えばプレス成形性には降伏点を低くすること、耐デン
ト性には降伏点を高くすること、が有利である。
ト性には降伏点を高くすること、が有利である。
そこで最近プレス成形後、焼付塗装時に固溶Ｃのひずみ
時効に起因して降伏点が上昇する焼付硬化性（以下ＢＨ
性と略す）が着目されている。
時効に起因して降伏点が上昇する焼付硬化性（以下ＢＨ
性と略す）が着目されている。
深絞り用鋼板にＢＨ性を付与した技術としては、特開昭
５９−３１８２７号公報に極低炭素鋼にTi，Nbを添加す
ることについての開示がある。
５９−３１８２７号公報に極低炭素鋼にTi，Nbを添加す
ることについての開示がある。
すなわちTiによりＮを完全に固定し、Nbの添加量をＣ含
有量との関係により調整して固溶Ｃを適量残し、ＢＨ性
を確保しようとするものである。
有量との関係により調整して固溶Ｃを適量残し、ＢＨ性
を確保しようとするものである。
また特開昭５９−３８３３７号公報にはTi，NbさらにＢ
を添加して固溶Ｃ及び固溶Ｂの残存によりＢＨ性を確保
しようとすることが開示されている。
を添加して固溶Ｃ及び固溶Ｂの残存によりＢＨ性を確保
しようとすることが開示されている。
しかしながらNbにより固溶Ｃ量を調整する場合、Nbが定
量的にＣと反応してこれを固定するため、Ｃ含有量のば
らつきにＢＨ性が直接影響され、安定したＢＨ性の確保
は難しい。
量的にＣと反応してこれを固定するため、Ｃ含有量のば
らつきにＢＨ性が直接影響され、安定したＢＨ性の確保
は難しい。
又安定したＢＨ性を得る技術として特開昭６１−２６７
５７号公報にはTiを含む極低炭素鋼において、Ｃを固定
するTiの添加量のみならず、Ｓ，Ｎ量を制限することが
記載されている。ここではＳ；0.003 ％以下、Ｎ；0.00
4 ％以下でかつ〔Ｓ％〕＋〔Ｎ％〕≦0.005 の範囲に限
定しているが、Ｓ，Ｎ量を上述範囲内として安定して生
産する事は難しく、特に強化元素を多量に添加する場合
は不純物としてこれらの元素が混入しやすいため、コス
ト増につながり易い。
５７号公報にはTiを含む極低炭素鋼において、Ｃを固定
するTiの添加量のみならず、Ｓ，Ｎ量を制限することが
記載されている。ここではＳ；0.003 ％以下、Ｎ；0.00
4 ％以下でかつ〔Ｓ％〕＋〔Ｎ％〕≦0.005 の範囲に限
定しているが、Ｓ，Ｎ量を上述範囲内として安定して生
産する事は難しく、特に強化元素を多量に添加する場合
は不純物としてこれらの元素が混入しやすいため、コス
ト増につながり易い。
一方極低炭素化し、深絞り性を向上した鋼板では深絞り
後に２次加工を受けるとぜい性破壊する傾向を示すが、
ＢＨ性を付与した場合、固溶しているＣによって粒界が
強化されこの傾向を緩和することができる。しかしＰ，
Si，Mn等の強化元素を多量に添加した場合、ぜい化の傾
向は著しくなり、良好なＢＨ性を付与する程度の固溶Ｃ
量ではこれを改善することは難しい。
後に２次加工を受けるとぜい性破壊する傾向を示すが、
ＢＨ性を付与した場合、固溶しているＣによって粒界が
強化されこの傾向を緩和することができる。しかしＰ，
Si，Mn等の強化元素を多量に添加した場合、ぜい化の傾
向は著しくなり、良好なＢＨ性を付与する程度の固溶Ｃ
量ではこれを改善することは難しい。
耐２次加工ぜい性を改善するには特開昭５９−１９３２
２１号公報にて示されているように、Ｂ添加が有効であ
ることが知られている。この効果は固溶Ｂが粒界へ濃化
し、粒界の強度を高めるためである。ところがＢは窒化
物形成傾向が大きくＢＮとなりやすく、前述の技術では
固溶Ｂを残存させるためTiを添加して鋼中のＮをTiN と
して固定し、また鋼中の固溶Ｃを実質的に非時効となる
まで低減させるのにNbを複合添加しているが、前述のよ
うにNbでＣを固定する場合Nbが定量的にＣと反応するた
め安定して固溶Ｃを残すことが難しい。
２１号公報にて示されているように、Ｂ添加が有効であ
ることが知られている。この効果は固溶Ｂが粒界へ濃化
し、粒界の強度を高めるためである。ところがＢは窒化
物形成傾向が大きくＢＮとなりやすく、前述の技術では
固溶Ｂを残存させるためTiを添加して鋼中のＮをTiN と
して固定し、また鋼中の固溶Ｃを実質的に非時効となる
まで低減させるのにNbを複合添加しているが、前述のよ
うにNbでＣを固定する場合Nbが定量的にＣと反応するた
め安定して固溶Ｃを残すことが難しい。
（発明が解決しようとする問題点） 耐２次加工ぜい性に優れ、かつＢＨ性をそなえる鋼板に
おいて、NbでＢＨ性をコントロールする場合はＣ含有量
を一定とできないことから安定したＢＨ量をコントロー
ルする場合はＳ，Ｎ量を極端に低減しなければならずコ
ストアップにつながり、さらに強化元素を多量に添加
し、高張力化すると耐２次加工性に不具合を生じる場合
があること、に問題があった。
おいて、NbでＢＨ性をコントロールする場合はＣ含有量
を一定とできないことから安定したＢＨ量をコントロー
ルする場合はＳ，Ｎ量を極端に低減しなければならずコ
ストアップにつながり、さらに強化元素を多量に添加
し、高張力化すると耐２次加工性に不具合を生じる場合
があること、に問題があった。
この発明の目的は、上記の問題点を解決すべく、耐２次
加工性に優れた深絞り用高張力鋼板に、プレス成形性を
維持しつつ安定したＢＨ性を低コストで付与することに
ある。
加工性に優れた深絞り用高張力鋼板に、プレス成形性を
維持しつつ安定したＢＨ性を低コストで付与することに
ある。
（問題点を解決するための手段） 発明者らは耐２次加工性、強度、深絞り性、耐デント性
等の特性を満足させる鋼板を開発すべく、極低炭素化し
た鋼にTi，Ｂを添加し、さらに強化元素としてＰ，Si，
Mnを添加した深絞り用高張力鋼板についてその各添加量
と材質との関係を研究したところ、Ｓを低くした場合、
ＢＨ性がMn量とＳ量との関係に影響されることを見出し
た。
等の特性を満足させる鋼板を開発すべく、極低炭素化し
た鋼にTi，Ｂを添加し、さらに強化元素としてＰ，Si，
Mnを添加した深絞り用高張力鋼板についてその各添加量
と材質との関係を研究したところ、Ｓを低くした場合、
ＢＨ性がMn量とＳ量との関係に影響されることを見出し
た。
この発明は上記知見に基づくものである。
すなわちこの発明は、 Ｃ：0.0005〜0.005 wt% Si：0.7 wt% 以下 Ｂ：0.0003〜0.003 wt% Al：0.005 〜0.100 wt% Ｐ：0.04〜0.15wt% 及びＮ：0.004 wt% 以下を含むほか、Mn:0.5wt% 以下、Ｓ：0.006 wt% 以下
でかつ の条件を満足し、さらにTiを の範囲で含有し、残部鉄及び不可避的不純物の組成にな
る２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼
板である。
でかつ の条件を満足し、さらにTiを の範囲で含有し、残部鉄及び不可避的不純物の組成にな
る２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼
板である。
この発明では極低Ｃ化して良好な深絞り性を確保した鋼
にＰ，Siを添加して強度を付与する。
にＰ，Siを添加して強度を付与する。
この祭２次加工性を確保するためにＢを含有させる必要
がある。鋼中のＢは窒化物形成傾向が強くＢＮを生成し
やすいが、２次加工性を改善させるためには固溶Ｂとし
て粒界に濃化させる必要がある。そこでＢよりも窒化物
形成傾向の強いTiを含有させてＮをTiN として固定し、
また固溶Ｃの一部をTiC として固定し遅時効でＢＨ性が
良好になる範囲まで固溶Ｃ量を低減する。
がある。鋼中のＢは窒化物形成傾向が強くＢＮを生成し
やすいが、２次加工性を改善させるためには固溶Ｂとし
て粒界に濃化させる必要がある。そこでＢよりも窒化物
形成傾向の強いTiを含有させてＮをTiN として固定し、
また固溶Ｃの一部をTiC として固定し遅時効でＢＨ性が
良好になる範囲まで固溶Ｃ量を低減する。
従来Tiの単独含有鋼においてもTiの含有量をＮ，Ｓ，Ｃ
との等量以上とした場合、Nb含有鋼と同様に固溶Ｃが残
らず、ＢＨ量を適正範囲に調整することは難しいとされ
ていた。しかしながら発明者等の実験によればＳを極端
なコストアップにつながらない程度に低減し、さらにMn
含有量との関係でMn/S50とすることにより、Tiが S，
N， Cとの等量以上含有されている場合でもTi，Ｃの含
有量に対してTiC の析出が後になるため、固溶Ｃが安定
して残存しＢＨ性が確保できることが判明した。
との等量以上とした場合、Nb含有鋼と同様に固溶Ｃが残
らず、ＢＨ量を適正範囲に調整することは難しいとされ
ていた。しかしながら発明者等の実験によればＳを極端
なコストアップにつながらない程度に低減し、さらにMn
含有量との関係でMn/S50とすることにより、Tiが S，
N， Cとの等量以上含有されている場合でもTi，Ｃの含
有量に対してTiC の析出が後になるため、固溶Ｃが安定
して残存しＢＨ性が確保できることが判明した。
これはTiC がTiS を析出核として析出するため、Ｓ量を
低減することによりTiS が減少し、析出核密度が低下し
てTiC の析出に遅れが生じるためと考えられる。さらに
ＢＨ性はこのようにＳ量によって影響されるのみならず
Mn/S量によっても大きく影響され、Ｓ量に比してMnを過
量に添加することによりＢＨ性を向上できる。この知見
を得た実験について以下に具体的に示す。
低減することによりTiS が減少し、析出核密度が低下し
てTiC の析出に遅れが生じるためと考えられる。さらに
ＢＨ性はこのようにＳ量によって影響されるのみならず
Mn/S量によっても大きく影響され、Ｓ量に比してMnを過
量に添加することによりＢＨ性を向上できる。この知見
を得た実験について以下に具体的に示す。
Ｃ；0.0025wt% （以下単に％と示す），Si：0.1％，
Ｐ；0.08％，Al：0.04％，Ｎ：0.0025％，Ｂ：0.0010
％，Ｓ；0.0035％を含み、Mn，Ti量を変化させた真空溶
解鋼を実験室にて溶製し、3.5mm厚まで熱間圧延後、さ
らに0.7mm 厚まで冷間圧延した。
Ｐ；0.08％，Al：0.04％，Ｎ：0.0025％，Ｂ：0.0010
％，Ｓ；0.0035％を含み、Mn，Ti量を変化させた真空溶
解鋼を実験室にて溶製し、3.5mm厚まで熱間圧延後、さ
らに0.7mm 厚まで冷間圧延した。
この冷延板を850 ℃で40秒均熱する連続焼鈍サイクルで
焼鈍し、ついで圧下率約0.8 ％の調質圧延を施した後、
ＪＩＳ５号試験片として引張試験を行い、その材質を調
査した。なお、ＢＨ性の評価は２％予歪を与えた後170
℃で20分の焼付相当の時効処理による降伏点の上昇量を
測定することによって行った。
焼鈍し、ついで圧下率約0.8 ％の調質圧延を施した後、
ＪＩＳ５号試験片として引張試験を行い、その材質を調
査した。なお、ＢＨ性の評価は２％予歪を与えた後170
℃で20分の焼付相当の時効処理による降伏点の上昇量を
測定することによって行った。
第１図に有効Ti量を４×〔Ｃ％〕以上、すなわちＣに対
する有効Tiの原子比を１以上とした場合の〔Mn％〕／
〔S ％〕とＢＨ性との関係を示す。
する有効Tiの原子比を１以上とした場合の〔Mn％〕／
〔S ％〕とＢＨ性との関係を示す。
同図から、〔Mn％〕／〔S ％〕50ではTiがＣとの原子
当量で１以上あり、またＳ含有量が0.003 ％以上在るに
もかかわらず良好なＢＨ性を示していることが判る。
当量で１以上あり、またＳ含有量が0.003 ％以上在るに
もかかわらず良好なＢＨ性を示していることが判る。
この理由は必ずしも明らかではないが、MnがＳに対して
過剰に存在することよりTiS の析出に遅れを生じさせる
か、あるいはMnがTiS と複合析出物を形成することによ
りTiS を不安定化すること等が考えられる。
過剰に存在することよりTiS の析出に遅れを生じさせる
か、あるいはMnがTiS と複合析出物を形成することによ
りTiS を不安定化すること等が考えられる。
（作 用） 次にこの発明における成分組成範囲の限定理由について
説明する。
説明する。
Ｃ：0.0005〜0.005 ％ Ｃは低い程材質に有利であり、Ｃ含有量が多い場合Ｃと
固定するTiの含有量も増さねばならず、TiC の析出量が
多くなって深絞り性を劣化させるため、Ｃは0.005 ％以
下とする。
固定するTiの含有量も増さねばならず、TiC の析出量が
多くなって深絞り性を劣化させるため、Ｃは0.005 ％以
下とする。
一方ＢＨ性を得るためには0.0005％以上のＣ量が必要で
ある。したがってＣ量は0.0005〜0.005 ％の範囲とす
る。
ある。したがってＣ量は0.0005〜0.005 ％の範囲とす
る。
Si：0.7 ％以下 Siは強度レベルを調整するために含有させるが、0.7 ％
をこえると表面性状の劣化を招くので0.7 ％以下とす
る。
をこえると表面性状の劣化を招くので0.7 ％以下とす
る。
Ｂ：0.0003〜0.003 ％ Ｂは２次加工ぜい性を改善するために必要である。この
発明では鋼板の強度を上げるためＰ，Siを強化元素とし
て含有させているが、これらの元素を多量に含有させる
と深絞り加工後に２次加工を受けた時、ぜい性破壊を起
こしやすい。Ｂは結晶粒界を強化するため２次加工ぜい
性の改善に有効であり、その含有量が0.0003％以上で効
果が表われ、一方0.003 ％をこえた含有は深絞り性を劣
化させるため、0.0003〜0.003 ％の範囲とする。
発明では鋼板の強度を上げるためＰ，Siを強化元素とし
て含有させているが、これらの元素を多量に含有させる
と深絞り加工後に２次加工を受けた時、ぜい性破壊を起
こしやすい。Ｂは結晶粒界を強化するため２次加工ぜい
性の改善に有効であり、その含有量が0.0003％以上で効
果が表われ、一方0.003 ％をこえた含有は深絞り性を劣
化させるため、0.0003〜0.003 ％の範囲とする。
Ａｌ：0.005 〜0.100 ％ Alは脱酸のため0.005 wt% 以上の含有が必要であるが、
0.100 ％をこえる含有は表面性状に悪影響を及ぼすため
0.005 〜0.100 ％とする。
0.100 ％をこえる含有は表面性状に悪影響を及ぼすため
0.005 〜0.100 ％とする。
Ｐ：0.04〜0.15％ Ｐは鋼板を強化するために含有する元素であり深絞り性
にも有利であり、0.04％未満では強化作用が十分でな
く、一方0.15％をこえる含有はスポット溶接性を低下さ
せるので、0.04〜0.15％とする。
にも有利であり、0.04％未満では強化作用が十分でな
く、一方0.15％をこえる含有はスポット溶接性を低下さ
せるので、0.04〜0.15％とする。
Ｎ：0.004 ％以下 Ｎは必然的に混入するものであり低い程材質に有利であ
る。すなわちＮ量が多いと固溶Ｎの固定のためTi含有量
を増す必要があり、コストアップにつながり、また多量
のTiN が生成すると深絞り性を劣化させるため好ましく
ない。しかし極端に低減することはコストアップを伴う
ため、その上限を0.004 ％とする。
る。すなわちＮ量が多いと固溶Ｎの固定のためTi含有量
を増す必要があり、コストアップにつながり、また多量
のTiN が生成すると深絞り性を劣化させるため好ましく
ない。しかし極端に低減することはコストアップを伴う
ため、その上限を0.004 ％とする。
Mn:0.5％以下 Mnは0.5 ％を超えると深絞り性の劣化が著しいため低い
方が好ましいが、第１図で示したようにＢＨ性の点から
はMn/S50とする必要がある。したがってMn添加量の上
限は0.5 ％とし、一方下限はＳ含有量との関係で〔Mn
％〕／〔S ％〕50とする。
方が好ましいが、第１図で示したようにＢＨ性の点から
はMn/S50とする必要がある。したがってMn添加量の上
限は0.5 ％とし、一方下限はＳ含有量との関係で〔Mn
％〕／〔S ％〕50とする。
Ｓ：0.006 ％以下 Ｓ量はＢＨ性に対して大きな影響を与え、低い程ＢＨ性
には有利であるが、極端な低減はコストアップにつなが
る。この発明ではMn/S50とすることによりＳ量の低減
の規制を緩め、なるべく低いコストで安定してＢＨ性を
得ようとする。ただしＳ含有量が0.006 ％をこえた場合
はMn/S50としても良好なＢＨ性を得ることができな
い。すなわちTiS の絶対量が増え、TiC 析出核が十分に
存在してしまうため、Ｓ含有量の上限は0.006 ％とす
る。
には有利であるが、極端な低減はコストアップにつなが
る。この発明ではMn/S50とすることによりＳ量の低減
の規制を緩め、なるべく低いコストで安定してＢＨ性を
得ようとする。ただしＳ含有量が0.006 ％をこえた場合
はMn/S50としても良好なＢＨ性を得ることができな
い。すなわちTiS の絶対量が増え、TiC 析出核が十分に
存在してしまうため、Ｓ含有量の上限は0.006 ％とす
る。
Ti： TiはＳ，Ｎ及びＣを固定するために含有させるTiの含有
量が の場合、含有しているＮを固定することができず、２次
加工ぜい性を改善するためのＢがＢＮとなって析出しそ
の効果が発揮されなくなる。また、Ti含有量が をこえるとMn/S50の場合でも良好なＢＨ性が得られな
くなる。従ってTiの含有量は の範囲とする。
量が の場合、含有しているＮを固定することができず、２次
加工ぜい性を改善するためのＢがＢＮとなって析出しそ
の効果が発揮されなくなる。また、Ti含有量が をこえるとMn/S50の場合でも良好なＢＨ性が得られな
くなる。従ってTiの含有量は の範囲とする。
なおこの発明に従う鋼は通常の手段によって製造され
る。例えば連続鋳造によってスラブとした後、熱間圧延
ついで冷間圧延を施し、連続焼鈍を行い、その後調質圧
延を施して製品とする。ここで連続焼鈍は約１℃/S以上
の冷却により固溶Ｃを残留させＢＨ性を確保することが
有利である。一方箱焼鈍法の如き毎時数度〜数十度の緩
冷却では冷却中に固溶ＣがTiC となって析出し、ＢＨ性
が得られなくなる。そのため連続焼鈍法が最適である。
なお焼鈍時の温度は加工性確保の観点から再結晶温度以
上でまた深絞り性確保の観点からA3変態点以下が望まし
い。
る。例えば連続鋳造によってスラブとした後、熱間圧延
ついで冷間圧延を施し、連続焼鈍を行い、その後調質圧
延を施して製品とする。ここで連続焼鈍は約１℃/S以上
の冷却により固溶Ｃを残留させＢＨ性を確保することが
有利である。一方箱焼鈍法の如き毎時数度〜数十度の緩
冷却では冷却中に固溶ＣがTiC となって析出し、ＢＨ性
が得られなくなる。そのため連続焼鈍法が最適である。
なお焼鈍時の温度は加工性確保の観点から再結晶温度以
上でまた深絞り性確保の観点からA3変態点以下が望まし
い。
（実施例） 表１に示す組成の鋼を転炉−ＲＨ脱ガス法で溶製し、連
続鋳造法にてスラブとし、ついで通常の熱間圧延を施
し、酸洗後冷間圧延を行って0.8mm厚の冷延板とした後
均熱温度 820〜 850℃で連続焼鈍を行い、その後圧下率
0.3〜 0.7％で調質圧延を施した。得られた鋼板をＪＩ
Ｓ５号試験片に加工し、該試験片の機械的性質について
調べた結果を表２に示す。
続鋳造法にてスラブとし、ついで通常の熱間圧延を施
し、酸洗後冷間圧延を行って0.8mm厚の冷延板とした後
均熱温度 820〜 850℃で連続焼鈍を行い、その後圧下率
0.3〜 0.7％で調質圧延を施した。得られた鋼板をＪＩ
Ｓ５号試験片に加工し、該試験片の機械的性質について
調べた結果を表２に示す。
なおＢＨ性は前述の通り２％予歪後、170 ℃で20分の焼
付相当処理後の降伏点の上昇量で評価し、また２次加工
性は鋼板をコニカルカップ試験機で絞り比1.88でカップ
成形しこれを０℃において５kgの重錘を落下させた場合
の割れ発生の有無により良否判定を行った。
付相当処理後の降伏点の上昇量で評価し、また２次加工
性は鋼板をコニカルカップ試験機で絞り比1.88でカップ
成形しこれを０℃において５kgの重錘を落下させた場合
の割れ発生の有無により良否判定を行った。
また表２に示す▲▼，▲▼，▲▼，値は
圧延方向(x0)、圧延方向から45゜(x45)、圧延方向から9
0゜(x90)の方向にとった試験結果の平均値 の値であり、YEl，BHは圧延方向に平行に採取した試験
片による結果である。
圧延方向(x0)、圧延方向から45゜(x45)、圧延方向から9
0゜(x90)の方向にとった試験結果の平均値 の値であり、YEl，BHは圧延方向に平行に採取した試験
片による結果である。
表２から、発明鋼ではTS＝35 〜43kgf/mm2 ，YS25kgf
/mm2，El41％，ｒ値２及びＢＨ3.0kgf/mm2で、ま
た２次加工性にも問題がないことがわかる。
/mm2，El41％，ｒ値２及びＢＨ3.0kgf/mm2で、ま
た２次加工性にも問題がないことがわかる。
しかし、Ｃ量が適合範囲外の比較鋼７、Mn量が適合範囲
外の比較鋼８及びＢ量が適合範囲外の比較鋼10ではｒ
値、Ｅｌが劣化している。また、Mn/Sが50を割っている
比較鋼９、Ti＊/Cが12をこえる、すなわちTi％が をこえている比較鋼11及びＳ量が適合範囲外の比較鋼13
ではＢＨ量が各々0.9kgf/mm2，0.5kgf/mm2，0.8kgf/mm2
と低い値を示し、Ｂ量が低い比較鋼12では２次加工割れ
が発生している。
外の比較鋼８及びＢ量が適合範囲外の比較鋼10ではｒ
値、Ｅｌが劣化している。また、Mn/Sが50を割っている
比較鋼９、Ti＊/Cが12をこえる、すなわちTi％が をこえている比較鋼11及びＳ量が適合範囲外の比較鋼13
ではＢＨ量が各々0.9kgf/mm2，0.5kgf/mm2，0.8kgf/mm2
と低い値を示し、Ｂ量が低い比較鋼12では２次加工割れ
が発生している。
（発明の効果） この発明によれば２次加工性に優れ、高張力でありなが
ら低い降伏応力、良好な深絞り性、ＢＨ性を示す鋼板を
得ることができ、自動車業界での車体の軽量化、一体成
形化等に幅広く対処できその工業的価値は大きい。特に
Ｃ含有量の増減に対してあまり左右されない安定したＢ
Ｈ性を低コストで付与することができ、その効果は大き
い。
ら低い降伏応力、良好な深絞り性、ＢＨ性を示す鋼板を
得ることができ、自動車業界での車体の軽量化、一体成
形化等に幅広く対処できその工業的価値は大きい。特に
Ｃ含有量の増減に対してあまり左右されない安定したＢ
Ｈ性を低コストで付与することができ、その効果は大き
い。
第１図は鋼中の(Mn ％／Ｓ％)量とＢＨ性との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：0.0005〜0.005 wt% 、 Si：0.7 wt% 以下、 Ｂ：0.0003〜0.003 wt% Al： 0.005 〜0.100 wt% Ｐ：0.04〜0.15wt% 及びＮ：0.004 wt% 以下を含むほか、Mn:0.5wt% 以下、Ｓ：0.006wt% 以下
でかつ の条件を満足し、さらにTiを の範囲で含有し、残部鉄及び不可避的不純物の組成にな
る２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62077606A JPH0653913B2 (ja) | 1987-04-01 | 1987-04-01 | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP62077606A JPH0653913B2 (ja) | 1987-04-01 | 1987-04-01 | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
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| JPH0653913B2 true JPH0653913B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=13638586
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP62077606A Expired - Fee Related JPH0653913B2 (ja) | 1987-04-01 | 1987-04-01 | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
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-
1987
- 1987-04-01 JP JP62077606A patent/JPH0653913B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPS63247338A (ja) | 1988-10-14 |
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