JPH06601A - 鋳造用ノズル - Google Patents
鋳造用ノズルInfo
- Publication number
- JPH06601A JPH06601A JP4185767A JP18576792A JPH06601A JP H06601 A JPH06601 A JP H06601A JP 4185767 A JP4185767 A JP 4185767A JP 18576792 A JP18576792 A JP 18576792A JP H06601 A JPH06601 A JP H06601A
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- JP
- Japan
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- nozzle
- casting
- cao
- weight
- nozzles
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- Withdrawn
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳造用ノズル内壁へのアルミナ付着によるノ
ズル閉塞を防止できる鋳造用ノズルを提供することを目
的とする。 【構成】 ＺｒＳｉＯ4 またはＺｒＯ2 の一種または二
種を５０〜８０重量％、ＣａＢ6 またはＣａＯ−Ｂ2 Ｏ
3 のうち一種または二種を１〜２０重量％、炭素５〜３
０重量％の組成からなる鋳造用ノズル。
ズル閉塞を防止できる鋳造用ノズルを提供することを目
的とする。 【構成】 ＺｒＳｉＯ4 またはＺｒＯ2 の一種または二
種を５０〜８０重量％、ＣａＢ6 またはＣａＯ−Ｂ2 Ｏ
3 のうち一種または二種を１〜２０重量％、炭素５〜３
０重量％の組成からなる鋳造用ノズル。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造に用いる
ノズルの閉塞を防止する鋳造用ノズルに関する。
ノズルの閉塞を防止する鋳造用ノズルに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋳造用ノズルとは、取鍋とタンディッシ
ュ間、及びタンディッシュと鋳型間に使用される。例え
ば、スライディングノズルは鋳型への溶鋼量を調整する
ための重要な部材である。
ュ間、及びタンディッシュと鋳型間に使用される。例え
ば、スライディングノズルは鋳型への溶鋼量を調整する
ための重要な部材である。
【０００３】従来、この鋳造用ノズルには耐熱スポーリ
ング性かつ耐食性を考慮し黒鉛−アルミナ質、黒鉛−ジ
ルコニア質のものが主に使用されているが（例えば、特
開昭５８−４１７６８号公報）、使用中に内面あるいは
吐出孔付近にアルミナが付着し、鋳造中止においこまれ
ることもめずらしくない。このため、従来から多くの努
力が払われてきたが、同材質における閉塞現象は解決さ
れていない。
ング性かつ耐食性を考慮し黒鉛−アルミナ質、黒鉛−ジ
ルコニア質のものが主に使用されているが（例えば、特
開昭５８−４１７６８号公報）、使用中に内面あるいは
吐出孔付近にアルミナが付着し、鋳造中止においこまれ
ることもめずらしくない。このため、従来から多くの努
力が払われてきたが、同材質における閉塞現象は解決さ
れていない。
【０００４】この問題を解決するために、最近ＣａＺｒ
Ｏ3 を含有したノズル材質が開発され（特開昭５７−７
１８６０号公報）、使用されるようになった。ＣａＺｒ
Ｏ3はアルミナと反応して、低融点物質を生成する。こ
の物質は表面に留まらず溶流するため、アルミナの付着
が生じず、ノズル閉塞を防止できる。
Ｏ3 を含有したノズル材質が開発され（特開昭５７−７
１８６０号公報）、使用されるようになった。ＣａＺｒ
Ｏ3はアルミナと反応して、低融点物質を生成する。こ
の物質は表面に留まらず溶流するため、アルミナの付着
が生じず、ノズル閉塞を防止できる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ＣａＺｒＯ3
は高価な材質であるということと、消化性に問題がある
ため、保存に対して、充分配慮しなければならず、鋳造
用ノズルのような、消耗頻度の高い耐火物には、不適当
である。本発明は、鋳造用ノズル内壁へのアルミナ付着
によるノズル閉塞を防止できる鋳造用ノズルを提供する
ことを目的とする。
は高価な材質であるということと、消化性に問題がある
ため、保存に対して、充分配慮しなければならず、鋳造
用ノズルのような、消耗頻度の高い耐火物には、不適当
である。本発明は、鋳造用ノズル内壁へのアルミナ付着
によるノズル閉塞を防止できる鋳造用ノズルを提供する
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】ＺｒＳｉＯ4 またはＺｒ
Ｏ2 の一種または二種を５０〜８０重量％、ＣａＢ6ま
たはＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 のうち一種または二種を１〜２０
重量％、及び炭素５〜３０重量％の組成からなることを
特徴とする。
Ｏ2 の一種または二種を５０〜８０重量％、ＣａＢ6ま
たはＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 のうち一種または二種を１〜２０
重量％、及び炭素５〜３０重量％の組成からなることを
特徴とする。
【０００７】
【作用】本発明のノズルを用いて、溶鋼を鋳造した場
合、溶鋼に混在するアルミナを主体としたいわゆる介在
物がノズル内表層部に接触し一時的に付着する。
合、溶鋼に混在するアルミナを主体としたいわゆる介在
物がノズル内表層部に接触し一時的に付着する。
【０００８】一方、鋳造中、ノズル内表層部では、ノズ
ルを構成するＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 は解離し、ＣａＯとＢ2
Ｏ3 になる。また、ＣａＢ6 は鋼中酸素によって酸化さ
れてＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 になり、さらに解離し、ＣａＯ、
Ｂ2 Ｏ3 になる。
ルを構成するＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 は解離し、ＣａＯとＢ2
Ｏ3 になる。また、ＣａＢ6 は鋼中酸素によって酸化さ
れてＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 になり、さらに解離し、ＣａＯ、
Ｂ2 Ｏ3 になる。
【０００９】このＣａＯ、Ｂ2 Ｏ3 がノズル表層部に付
着したアルミナと反応してＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系、及び
Ａｌ2 Ｏ3 −Ｂ2 Ｏ3 系の低融点物を生成する。
着したアルミナと反応してＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系、及び
Ａｌ2 Ｏ3 −Ｂ2 Ｏ3 系の低融点物を生成する。
【００１０】例えば、Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系生成物で
は、図１に示すＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ相平衡状態図から明
らかのように、高濃度の（イ）のアルミナは（ロ）のＡ
ｌ2 Ｏ3 −ＣａＯになる。（ロ）の融点は、鋳造温度
（１５５０〜１６００℃）よりも低いため、付着するこ
となく溶流する。
は、図１に示すＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ相平衡状態図から明
らかのように、高濃度の（イ）のアルミナは（ロ）のＡ
ｌ2 Ｏ3 −ＣａＯになる。（ロ）の融点は、鋳造温度
（１５５０〜１６００℃）よりも低いため、付着するこ
となく溶流する。
【００１１】又、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｂ2 Ｏ3 系でも、図２に
示すＡｌ2 Ｏ3 −Ｂ2 Ｏ3 相平衡状態図から明らかのよ
うに、（ハ）の高濃度のアルミナは（ニ）の９Ａｌ2 Ｏ
3 −２Ｂ2 Ｏ3 になり、ノズルに付着することなく溶流
する。
示すＡｌ2 Ｏ3 −Ｂ2 Ｏ3 相平衡状態図から明らかのよ
うに、（ハ）の高濃度のアルミナは（ニ）の９Ａｌ2 Ｏ
3 −２Ｂ2 Ｏ3 になり、ノズルに付着することなく溶流
する。
【００１２】ノズルを構成する材質で、低融点物をつく
るＣａＢ6 、ＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 の配合量は、１〜２０重
量％が望ましい。これは、１重量％未満では、付着防止
に効果が薄く、逆に２０重量％を超えると、ノズルの異
常溶損が起きるためである。
るＣａＢ6 、ＣａＯ−Ｂ2 Ｏ3 の配合量は、１〜２０重
量％が望ましい。これは、１重量％未満では、付着防止
に効果が薄く、逆に２０重量％を超えると、ノズルの異
常溶損が起きるためである。
【００１３】本発明の範囲内ではアルミナと反応して溶
損しても、ノズルとしての口径拡大は大きくなく、長時
間に渡り所定の溶鋼量を注入できる。ＣａＢ6 、ＣａＯ
−Ｂ2 Ｏ3 は８０％以上のできるだけ高純度であること
が望ましく、電融品、焼結品などが使用可能であるが、
結晶サイズは、通常の耐火物原料として用いられる、１
００μｍ以下のものが望ましい。
損しても、ノズルとしての口径拡大は大きくなく、長時
間に渡り所定の溶鋼量を注入できる。ＣａＢ6 、ＣａＯ
−Ｂ2 Ｏ3 は８０％以上のできるだけ高純度であること
が望ましく、電融品、焼結品などが使用可能であるが、
結晶サイズは、通常の耐火物原料として用いられる、１
００μｍ以下のものが望ましい。
【００１４】さらに、本発明においては、ノズル自体の
耐食性を付与するために、ジルコンまたはジルコニアを
６０〜８０重量％を配した材質とする。
耐食性を付与するために、ジルコンまたはジルコニアを
６０〜８０重量％を配した材質とする。
【００１５】ノズルの耐食性向上に効果があるジルコ
ン、ジルコニアの配合量は、５０〜８０重量％が望まし
い。これは、５０重量％未満では、耐食性が劣り、さら
に付着防止効果が薄く、逆に８０重量％を超えると、耐
スポーリング性が劣るためである。
ン、ジルコニアの配合量は、５０〜８０重量％が望まし
い。これは、５０重量％未満では、耐食性が劣り、さら
に付着防止効果が薄く、逆に８０重量％を超えると、耐
スポーリング性が劣るためである。
【００１６】ジルコン、ジルコニアは、８０％以上ので
きるだけ高純度であることが望ましく、電融品、焼結品
などが使用可能であるが、結晶サイズは、通常の耐火物
原料として用いられる、２００μｍ以下のものが望まし
い。
きるだけ高純度であることが望ましく、電融品、焼結品
などが使用可能であるが、結晶サイズは、通常の耐火物
原料として用いられる、２００μｍ以下のものが望まし
い。
【００１７】さらに、本発明において、耐熱衝撃性を高
めるためにノズルに炭素を５〜３０重量％を配した材質
とする。
めるためにノズルに炭素を５〜３０重量％を配した材質
とする。
【００１８】耐熱衝撃性、対スラグ浸潤性に効果のある
炭素は、５〜３０重量％が望ましい。これは、炭素が５
重量％未満では、耐熱衝撃性、対スラグ浸潤性に劣り、
３０重量％を超えると耐酸化性が著しく低下するからで
ある。炭素源は、天然または、人造黒鉛、メソフェーズ
カーボン、カーボンブラック等を指し、８０％以上の高
純度のものが望ましい。
炭素は、５〜３０重量％が望ましい。これは、炭素が５
重量％未満では、耐熱衝撃性、対スラグ浸潤性に劣り、
３０重量％を超えると耐酸化性が著しく低下するからで
ある。炭素源は、天然または、人造黒鉛、メソフェーズ
カーボン、カーボンブラック等を指し、８０％以上の高
純度のものが望ましい。
【００１９】
【実施例】以下、実施例に基づいて本発明について説明
する。本発明の連続鋳造用ノズルを２ストランド型連続
鋳造設備に適用し、アルミナ付着防止効果を確認した。
図３は本発明のノズルの説明図であり、１はタンディッ
シュ本体、２は上ノズル、３はスライディングノズル、
４は中間ノズル、５は浸漬ノズル、６はパウダーライン
溶損防止のための従来からあるＺｒＯ2 −黒鉛系耐火物
であり、５の外側を覆っている。
する。本発明の連続鋳造用ノズルを２ストランド型連続
鋳造設備に適用し、アルミナ付着防止効果を確認した。
図３は本発明のノズルの説明図であり、１はタンディッ
シュ本体、２は上ノズル、３はスライディングノズル、
４は中間ノズル、５は浸漬ノズル、６はパウダーライン
溶損防止のための従来からあるＺｒＯ2 −黒鉛系耐火物
であり、５の外側を覆っている。
【００２０】表１は本発明のノズルを使用して鋳造した
例であり、低炭アルミキルド鋼（Ｃ：０．０３５％、Ａ
ｌ：０．０１８％）３５０ton を７チャージ連続して鋳
造した。また、これらのノズルの使用場所は、１、７は
浸漬ノズル、５、９は全てのノズル、２、３は上ノズ
ル、４は中間ノズル、６、８はスライディングノズル
で、ノズルの初期内径は全て８５mmであった。
例であり、低炭アルミキルド鋼（Ｃ：０．０３５％、Ａ
ｌ：０．０１８％）３５０ton を７チャージ連続して鋳
造した。また、これらのノズルの使用場所は、１、７は
浸漬ノズル、５、９は全てのノズル、２、３は上ノズ
ル、４は中間ノズル、６、８はスライディングノズル
で、ノズルの初期内径は全て８５mmであった。
【００２１】７チャージ連続鋳造終了後にノズルを回収
し、アルミナの最大付着厚みと、ノズルの最大溶損量を
測定した。その結果を表１に示す。本実施例のノズルは
溶損量が０．５〜１．５mm、付着厚みが０．５〜２．０
mmと良好であった。
し、アルミナの最大付着厚みと、ノズルの最大溶損量を
測定した。その結果を表１に示す。本実施例のノズルは
溶損量が０．５〜１．５mm、付着厚みが０．５〜２．０
mmと良好であった。
【００２２】
【００２３】なお、比較のため、表２に示すノズル材質
で本実施例と同様な実験を行った。これらのノズルの使
用場所は、１０、１１は上ノズル、１２は中間ノズル、
１３、１５は浸漬ノズル、１４はスライディングノズル
である。その結果を表２に示す。
で本実施例と同様な実験を行った。これらのノズルの使
用場所は、１０、１１は上ノズル、１２は中間ノズル、
１３、１５は浸漬ノズル、１４はスライディングノズル
である。その結果を表２に示す。
【００２４】
【００２５】７チャージ連続鋳造後の付着最大厚みは、
３．０〜１２．５mm、ノズル最大溶損量は３．０〜９．
０mmであり、本発明に比べ、付着厚みで１．５〜６倍、
溶損量で、２〜６倍多かった。
３．０〜１２．５mm、ノズル最大溶損量は３．０〜９．
０mmであり、本発明に比べ、付着厚みで１．５〜６倍、
溶損量で、２〜６倍多かった。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、鋼の連続鋳造において
多連続操業時のノズル閉塞を低減し、安定操業と生産性
の向上をもたらし、溶鋼の製造コスト、さらに鋳造用耐
火物の原単位及びコスト低減を図ることができる。
多連続操業時のノズル閉塞を低減し、安定操業と生産性
の向上をもたらし、溶鋼の製造コスト、さらに鋳造用耐
火物の原単位及びコスト低減を図ることができる。
【図１】Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯの相平衡状態図である。
【図２】Ａｌ2 Ｏ3 −Ｂ2 Ｏ3 の相平衡状態図である。
【図３】本発明の実施例の側断面図である。
１ タンディッシュ本体 ２ 上ノズル ３ スライディングノズル ４ 中間ノズル ５ 浸漬ノズル ６ 浸漬ノズルパウダーライン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/52 Ｂ 35/58 １０５ Ｙ
Claims (1)
- 【請求項１】 ＺｒＳｉＯ4 たはＺｒＯ2 の一種または
２種を５０〜８０重量％、ＣａＢ6 またはＣａＯ−Ｂ2
Ｏ3 のうち一種または二種を１〜２０重量％、及び炭素
５〜３０重量％の組成からなることを特徴とする鋳造用
ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4185767A JPH06601A (ja) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | 鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4185767A JPH06601A (ja) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | 鋳造用ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06601A true JPH06601A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=16176528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4185767A Withdrawn JPH06601A (ja) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | 鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06601A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010127810A1 (de) * | 2009-05-07 | 2010-11-11 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Geformtes erzeugnis aus feuerfestem keramischem material |
| CN112552046A (zh) * | 2020-12-22 | 2021-03-26 | 江苏奥能耐火材料有限公司 | 一种添加硼化铈的低膨胀耐侵蚀材料及其制备方法 |
-
1992
- 1992-06-22 JP JP4185767A patent/JPH06601A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010127810A1 (de) * | 2009-05-07 | 2010-11-11 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Geformtes erzeugnis aus feuerfestem keramischem material |
| CN112552046A (zh) * | 2020-12-22 | 2021-03-26 | 江苏奥能耐火材料有限公司 | 一种添加硼化铈的低膨胀耐侵蚀材料及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990831 |