JPH0660315B2 - 潤滑油基油組成物及びその製造法 - Google Patents
潤滑油基油組成物及びその製造法Info
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- JPH0660315B2 JPH0660315B2 JP61113045A JP11304586A JPH0660315B2 JP H0660315 B2 JPH0660315 B2 JP H0660315B2 JP 61113045 A JP61113045 A JP 61113045A JP 11304586 A JP11304586 A JP 11304586A JP H0660315 B2 JPH0660315 B2 JP H0660315B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は弾性流体潤滑領域で使用される機械要素の潤滑
に好適な高い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物
及びその製造法に関する。
に好適な高い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物
及びその製造法に関する。
［従来の技術］ 多くの機械要素はその摩擦係数が最小となる弾性流体潤
滑領域で使用されている。この弾性流体潤滑領域におい
ては、接触面に発生する圧力が極めて高くなり、この圧
力の増加に伴って潤滑剤の粘度が指数関数的に増大する
ので高圧下でも油膜を維持し、接触面を分離できるとい
われている。
滑領域で使用されている。この弾性流体潤滑領域におい
ては、接触面に発生する圧力が極めて高くなり、この圧
力の増加に伴って潤滑剤の粘度が指数関数的に増大する
ので高圧下でも油膜を維持し、接触面を分離できるとい
われている。
しかしながら、実際に用いられている機械要素、例えば
低速高荷重の滑り軸受や中荷重以上の転がり軸受等では
一部が境界摩擦状態となることが避けられず、油膜が破
断することにより金属間接触を起し、接触面の損傷が起
って摩擦の増大やピッチングの発生といった現象が生
じ、機械要素の寿命が短くなる。
低速高荷重の滑り軸受や中荷重以上の転がり軸受等では
一部が境界摩擦状態となることが避けられず、油膜が破
断することにより金属間接触を起し、接触面の損傷が起
って摩擦の増大やピッチングの発生といった現象が生
じ、機械要素の寿命が短くなる。
このような現象に対して潤滑油が有効であり、接触面に
入った潤滑油の油膜が厚い程金属間接触を防ぎ、その結
果機械要求の寿命を長くすることが知られている。そし
て、この油膜厚さは機械の運転条件が一定ならば潤滑油
の常圧粘度と粘度・圧力係数に比例することが知られて
いる。しかし、常圧粘度を大きくすると潤滑油自身の粘
性抵抗のために機械要素の運動が妨げられ、撹拌損失が
生じて発熱や摩擦係数の増大を招き、省エネルギーの面
から好ましくない。ところが、現在広く使用されている
鉱油や種々の合成油においては、粘度・圧力係数が小さ
く、油膜厚みを得るために必要以上に常圧粘度を大きく
しており、このために上記のような問題が生じている。
入った潤滑油の油膜が厚い程金属間接触を防ぎ、その結
果機械要求の寿命を長くすることが知られている。そし
て、この油膜厚さは機械の運転条件が一定ならば潤滑油
の常圧粘度と粘度・圧力係数に比例することが知られて
いる。しかし、常圧粘度を大きくすると潤滑油自身の粘
性抵抗のために機械要素の運動が妨げられ、撹拌損失が
生じて発熱や摩擦係数の増大を招き、省エネルギーの面
から好ましくない。ところが、現在広く使用されている
鉱油や種々の合成油においては、粘度・圧力係数が小さ
く、油膜厚みを得るために必要以上に常圧粘度を大きく
しており、このために上記のような問題が生じている。
このような問題に対して金属間接触を防ぐために、機械
要素の表面粗さをより小さくできる安価な工法の開発が
望まれているが、いまだ実現していない。また、低粘度
でも有効な油膜を形成できる潤滑油もいまだ開発されて
いない。
要素の表面粗さをより小さくできる安価な工法の開発が
望まれているが、いまだ実現していない。また、低粘度
でも有効な油膜を形成できる潤滑油もいまだ開発されて
いない。
ところで、ナフテン系鉱油の粘度・圧力係数がパラフィ
ン系鉱油のそれに比較して大きいことが知られている
が、その絶対値は２０センチストークス（cst、17℃）
で２０ギガパスカル（Ｇ・Pa）程度であり、満足し得る
ものではない。また、いわゆるトラクションドライブ用
として開発された種々の合成油の中に高い粘度・圧力係
数を有するものも知られているが、この種の合成油は本
来、回転部材間の引張係数を向上させるために開発され
ており、その用途から容易に推察されるように機械要素
の接触面における摩擦係数が大きく、通常の潤滑用に使
用するには省エネルギーの面から問題があるほか、供給
できる粘度のグレードに制約があり、また、高価である
という問題もある。
ン系鉱油のそれに比較して大きいことが知られている
が、その絶対値は２０センチストークス（cst、17℃）
で２０ギガパスカル（Ｇ・Pa）程度であり、満足し得る
ものではない。また、いわゆるトラクションドライブ用
として開発された種々の合成油の中に高い粘度・圧力係
数を有するものも知られているが、この種の合成油は本
来、回転部材間の引張係数を向上させるために開発され
ており、その用途から容易に推察されるように機械要素
の接触面における摩擦係数が大きく、通常の潤滑用に使
用するには省エネルギーの面から問題があるほか、供給
できる粘度のグレードに制約があり、また、高価である
という問題もある。
本発明者等は、かかる観点に鑑み、潤滑油の分子構造と
その物性との関係について鋭意研究をした結果、縮合多
環脂環式化合物の環構成炭素及びその環に直接結合する
炭素の合計が全炭素の８０％以上であり、縮合３環脂環
式化合物と縮合４環脂環式化合物の合計が４０％以上で
あって、両者の比が１：６〜２：１の範囲内であると、
極めて高い粘度・圧力係数を示すことを見出し、本発明
に到達したものである。
その物性との関係について鋭意研究をした結果、縮合多
環脂環式化合物の環構成炭素及びその環に直接結合する
炭素の合計が全炭素の８０％以上であり、縮合３環脂環
式化合物と縮合４環脂環式化合物の合計が４０％以上で
あって、両者の比が１：６〜２：１の範囲内であると、
極めて高い粘度・圧力係数を示すことを見出し、本発明
に到達したものである。
［発明が解決しようとする問題点］ すなわち、本発明の目的は、安価であって、しかも、高
い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物を提供する
ことであり、また、高い粘度・圧力係数を有する潤滑油
基油組成物を広範囲な粘度範囲に亘って提供することで
あり、さらに、高い粘度・圧力係数を有するだけでな
く、酸化安定性にも優れた潤滑油基油を提供することで
ある。
い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物を提供する
ことであり、また、高い粘度・圧力係数を有する潤滑油
基油組成物を広範囲な粘度範囲に亘って提供することで
あり、さらに、高い粘度・圧力係数を有するだけでな
く、酸化安定性にも優れた潤滑油基油を提供することで
ある。
また、本発明の他の目的は、上記の如き特長を有する潤
滑油基油組成物を製造する方法を提供することであり、
さらに、上記の如き特長を有する潤滑油基油組成物を入
手し易い原料から効率よく安価に製造することができる
方法を提供することである。
滑油基油組成物を製造する方法を提供することであり、
さらに、上記の如き特長を有する潤滑油基油組成物を入
手し易い原料から効率よく安価に製造することができる
方法を提供することである。
［問題点を解決するための手段］ 従って、本発明は、縮合多環芳香族化合物を含有する原
料油を核水素化して得られ、縮合多環脂環式化合物の環
構成炭素及びその環に直接結合する炭素の合計が全炭素
の８０％以上であり、縮合３環脂環式化合物と縮合４環
脂環式化合物の合計が４０％以上で、両者の比が１：６
〜２：１の範囲内である潤滑油基油組成物を提供するも
のであり、また、本発明は、縮合多環芳香族化合物を含
有する原料油を蒸溜、熱分解及び水素化分解して環構成
炭素及びその環に直接結合する炭素の合計が全炭素の８
０％以上であり、縮合３環化合物と縮合４環化合物の合
計が４０％以上で、両者の比が１：６〜２：１の範囲内
である炭化水素油を製造し、得られた炭化水素油を核水
素化する潤滑油基油組成物の製造法を提供するものであ
る。
料油を核水素化して得られ、縮合多環脂環式化合物の環
構成炭素及びその環に直接結合する炭素の合計が全炭素
の８０％以上であり、縮合３環脂環式化合物と縮合４環
脂環式化合物の合計が４０％以上で、両者の比が１：６
〜２：１の範囲内である潤滑油基油組成物を提供するも
のであり、また、本発明は、縮合多環芳香族化合物を含
有する原料油を蒸溜、熱分解及び水素化分解して環構成
炭素及びその環に直接結合する炭素の合計が全炭素の８
０％以上であり、縮合３環化合物と縮合４環化合物の合
計が４０％以上で、両者の比が１：６〜２：１の範囲内
である炭化水素油を製造し、得られた炭化水素油を核水
素化する潤滑油基油組成物の製造法を提供するものであ
る。
先ず、第１番目の発明において、潤滑油基油組成物を構
成する脂環式化合物としては、縮合多環脂環化合物のう
ちの縮合３環脂環式化合物と縮合４環脂環式化合物の合
計が４０％以上、より好ましくは６０％以上で、両者の
比が１：６〜２：１の範囲内、より好ましくは１：６〜
１：１の範囲内である。縮合２環脂環式化合物（例え
ば、デカリン誘導体）及び５環以上の縮合多環脂環式化
合物についてはこれが６０％を越えない範囲内で潤滑油
基油組成物中に存在してもよいが、縮合２環脂環式化合
物の含有量が多くなりすぎると潤滑油基油組成物の引火
点が低下しその用途が制約されて好ましくなく、また、
５環以上の縮合多環脂環式化合物の含有量が多くなりす
ぎると常圧粘度が高くなりすぎて省エネルギーの観点か
ら好ましくない。
成する脂環式化合物としては、縮合多環脂環化合物のう
ちの縮合３環脂環式化合物と縮合４環脂環式化合物の合
計が４０％以上、より好ましくは６０％以上で、両者の
比が１：６〜２：１の範囲内、より好ましくは１：６〜
１：１の範囲内である。縮合２環脂環式化合物（例え
ば、デカリン誘導体）及び５環以上の縮合多環脂環式化
合物についてはこれが６０％を越えない範囲内で潤滑油
基油組成物中に存在してもよいが、縮合２環脂環式化合
物の含有量が多くなりすぎると潤滑油基油組成物の引火
点が低下しその用途が制約されて好ましくなく、また、
５環以上の縮合多環脂環式化合物の含有量が多くなりす
ぎると常圧粘度が高くなりすぎて省エネルギーの観点か
ら好ましくない。
さらに、単環脂環式構造や単一の炭素−炭素単結合ある
いは単一のメチレン鎖等で２個以上連結された構造を有
する非縮合多環脂環式化合物は、その粘度・圧力係数が
高くても、摩擦係数が大きいのでこれを多量に含むのは
好ましくなく、この構造に属する炭素は全炭素の２０％
以下、好ましくは１０％以下であるのがよい。
いは単一のメチレン鎖等で２個以上連結された構造を有
する非縮合多環脂環式化合物は、その粘度・圧力係数が
高くても、摩擦係数が大きいのでこれを多量に含むのは
好ましくなく、この構造に属する炭素は全炭素の２０％
以下、好ましくは１０％以下であるのがよい。
本発明者等の研究によれば、縮合多環脂環式化合物の環
構成炭素及び／又はその環に直接結合する炭素の合計が
全炭素の殆どを占めるような高い粘度・圧力係数を有す
る潤滑油基油組成物と低い粘度・圧力係数を有する潤滑
油基油組成物とを混合した場合、その混合物の粘度・圧
力係数は低い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物
の影響をより強く受けることが判明した。従って、粘度
・圧力係数の向上に寄与しない化学構造に帰属する炭素
は本発明の潤滑油基油組成物中の全炭素の２０％未満、
好ましくは１０％未満であることが望ましい。具体的に
は、鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（13Ｃ−ＮＭＲ分
析で１４．１ppm付近、１９．７ppm付近、２２．７ppm
付近、２９．７ppm付近、３２．０ppm付近）の合計が１
５％以下、好ましくは１０％以下であることが望まし
い。鎖状アルキル炭素に帰属する炭素の合計がこの範囲
を逸脱すると、粘度・圧力係数が急速に低下する。
構成炭素及び／又はその環に直接結合する炭素の合計が
全炭素の殆どを占めるような高い粘度・圧力係数を有す
る潤滑油基油組成物と低い粘度・圧力係数を有する潤滑
油基油組成物とを混合した場合、その混合物の粘度・圧
力係数は低い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物
の影響をより強く受けることが判明した。従って、粘度
・圧力係数の向上に寄与しない化学構造に帰属する炭素
は本発明の潤滑油基油組成物中の全炭素の２０％未満、
好ましくは１０％未満であることが望ましい。具体的に
は、鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（13Ｃ−ＮＭＲ分
析で１４．１ppm付近、１９．７ppm付近、２２．７ppm
付近、２９．７ppm付近、３２．０ppm付近）の合計が１
５％以下、好ましくは１０％以下であることが望まし
い。鎖状アルキル炭素に帰属する炭素の合計がこの範囲
を逸脱すると、粘度・圧力係数が急速に低下する。
また、本発明の潤滑油基油組成物としては、その酸化安
定性の観点から芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭
素を実質的に含有しないものがよく、13Ｃ−ＮＭＲ分析
で測定される芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭素
の合計が組成物中の全炭素に対して１％以下、好ましく
は検出限界以下であるのがよい。この場合、芳香族化合
物の環構成炭素に帰属する炭素は少なければ少ないほど
よく、この点は優れた酸化安定性を得るために芳香族化
合物の含有量について最適な範囲が存在する鉱油類と著
しく異なる点である。
定性の観点から芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭
素を実質的に含有しないものがよく、13Ｃ−ＮＭＲ分析
で測定される芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭素
の合計が組成物中の全炭素に対して１％以下、好ましく
は検出限界以下であるのがよい。この場合、芳香族化合
物の環構成炭素に帰属する炭素は少なければ少ないほど
よく、この点は優れた酸化安定性を得るために芳香族化
合物の含有量について最適な範囲が存在する鉱油類と著
しく異なる点である。
次に、第２番目の発明において、原料として使用する縮
合多環芳香族化合物を含有する原料油としては、例え
ば、製鉄用コークス製造時に副生するコールタール等の
石炭乾留油、各種の石炭液化油、接触分解デカントオイ
ル、接触分解重質リサイクル油等を挙げることができる
が、好ましくは高度に縮合した多環構造を得易いことか
ら石炭乾留油や石炭液化油であり、より好ましくは不要
なアルキル鎖をあまり含まず、場合によっては熱分解等
のアルキル基除去のための工程を省略することができる
ことから石炭の高温乾留時に副生するコールタールであ
る。
合多環芳香族化合物を含有する原料油としては、例え
ば、製鉄用コークス製造時に副生するコールタール等の
石炭乾留油、各種の石炭液化油、接触分解デカントオイ
ル、接触分解重質リサイクル油等を挙げることができる
が、好ましくは高度に縮合した多環構造を得易いことか
ら石炭乾留油や石炭液化油であり、より好ましくは不要
なアルキル鎖をあまり含まず、場合によっては熱分解等
のアルキル基除去のための工程を省略することができる
ことから石炭の高温乾留時に副生するコールタールであ
る。
本発明方法においては、上記いずれの原料油を使用した
場合でも、その原料油を蒸溜、熱分解又は水素化分解し
た際に、芳香族化合物又は脂環式化合物の環構成炭素又
はその環に直接結合する炭素のいずれかに帰属する炭素
が全炭素の８０％以上、好ましくは９０％以上を占める
ような炭化水素油を与えるものであることが必要であ
る。炭化水素油中における環構成炭素又はその環に直接
結合する炭素のいずれかに帰属する炭素の割合が８０％
より少ないと、本発明の潤滑油基油組成物を得るため
に、核水素化の後に鎖状アルキル炭素を除去する工程が
必要になってコスト的に不利である。
場合でも、その原料油を蒸溜、熱分解又は水素化分解し
た際に、芳香族化合物又は脂環式化合物の環構成炭素又
はその環に直接結合する炭素のいずれかに帰属する炭素
が全炭素の８０％以上、好ましくは９０％以上を占める
ような炭化水素油を与えるものであることが必要であ
る。炭化水素油中における環構成炭素又はその環に直接
結合する炭素のいずれかに帰属する炭素の割合が８０％
より少ないと、本発明の潤滑油基油組成物を得るため
に、核水素化の後に鎖状アルキル炭素を除去する工程が
必要になってコスト的に不利である。
このようにして得られた炭化水素油には、通常その原料
油に由来する硫黄化合物が元素硫黄分に換算して０．０
２〜２重量％含有され、また、窒素化合物が元素窒素分
に換算して０．１〜３重量％含有されているが、これら
硫黄分や窒素分については、次の核水素化工程を円滑に
遂行するため、好ましくは水素化精製により硫黄分を１
００ppm以下、窒素分を１，０００ppm以下にする。
油に由来する硫黄化合物が元素硫黄分に換算して０．０
２〜２重量％含有され、また、窒素化合物が元素窒素分
に換算して０．１〜３重量％含有されているが、これら
硫黄分や窒素分については、次の核水素化工程を円滑に
遂行するため、好ましくは水素化精製により硫黄分を１
００ppm以下、窒素分を１，０００ppm以下にする。
この目的で行う炭化水素油の水素化精製は、例えばＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ等の周期律表第VI族又は第VIII族の
金属から選択された少くとも１種の金属成分をアルミナ
やシリカ等の担体に担持させた触媒の存在下にバッチ式
や流通式で行うことができるが、好ましくは流通式であ
り、この場合の反応条件としては、反応温度が２００〜
５００℃、好ましくは３５０〜４００℃であり、反応圧
力が２０〜３００kg／cm2・Ｇ、好ましくは５０〜２０
０kg／cm2・Ｇであり、液空間速度（LHSV）が０．１〜
１０．０hr-1であり、また、液・ガス比が１００〜５，
０００−Ｈ２／−oilである。本発明の潤滑油基油
組成物を効率良く得るためには分解ガス化といった副反
応を極力避ける必要があり、かかる観点から反応温度に
いては４００℃以下であることが望ましい。
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ等の周期律表第VI族又は第VIII族の
金属から選択された少くとも１種の金属成分をアルミナ
やシリカ等の担体に担持させた触媒の存在下にバッチ式
や流通式で行うことができるが、好ましくは流通式であ
り、この場合の反応条件としては、反応温度が２００〜
５００℃、好ましくは３５０〜４００℃であり、反応圧
力が２０〜３００kg／cm2・Ｇ、好ましくは５０〜２０
０kg／cm2・Ｇであり、液空間速度（LHSV）が０．１〜
１０．０hr-1であり、また、液・ガス比が１００〜５，
０００−Ｈ２／−oilである。本発明の潤滑油基油
組成物を効率良く得るためには分解ガス化といった副反
応を極力避ける必要があり、かかる観点から反応温度に
いては４００℃以下であることが望ましい。
必要に応じて脱硫・脱窒素され、硫黄分１００ppm以下
及び窒素分１，０００ppm以下に精製された炭化水素油
は、次に核水素化される。この核水素化は、例えばＮ
ｉ、Ｐｔ、Ｒｕ等の周期律表第VIII族の金属から選択さ
れた少くとも１種の金属成分を含有する触媒の存在下に
バッチ式や流通式で行うことができるが、好ましくは流
通式であり、この場合の反応条件としては、反応温度が
５０〜３００℃、好ましくは１５０〜２５０℃であり、
反応圧力が５０〜３００kg／cm2・Ｇ、好ましくは５０
〜２００kg／cm2・Ｇであり、液空間速度（LHSV）が
０．１〜１０．０hr-1であり、また、液・ガス比が１０
０〜５，０００−Ｈ２／−oilである。
及び窒素分１，０００ppm以下に精製された炭化水素油
は、次に核水素化される。この核水素化は、例えばＮ
ｉ、Ｐｔ、Ｒｕ等の周期律表第VIII族の金属から選択さ
れた少くとも１種の金属成分を含有する触媒の存在下に
バッチ式や流通式で行うことができるが、好ましくは流
通式であり、この場合の反応条件としては、反応温度が
５０〜３００℃、好ましくは１５０〜２５０℃であり、
反応圧力が５０〜３００kg／cm2・Ｇ、好ましくは５０
〜２００kg／cm2・Ｇであり、液空間速度（LHSV）が
０．１〜１０．０hr-1であり、また、液・ガス比が１０
０〜５，０００−Ｈ２／−oilである。
さらに、上記炭化水素油中に残留する不純物を除去する
目的で、上記核水素化の前及び／又は後に必要に応じて
硫酸洗浄処理及び／又は固体吸着処理による精製処理を
行ってもよく、この際これら処理については、そのいず
れか一方の処理のみを行ってもよいほか、両者を行って
もよく、また、両者の処理を行う場合その順序は任意で
あって、いずれか一方の処理を核水素化の前に行って他
方の処理を核水素化の後に行うようにしてもよい。
目的で、上記核水素化の前及び／又は後に必要に応じて
硫酸洗浄処理及び／又は固体吸着処理による精製処理を
行ってもよく、この際これら処理については、そのいず
れか一方の処理のみを行ってもよいほか、両者を行って
もよく、また、両者の処理を行う場合その順序は任意で
あって、いずれか一方の処理を核水素化の前に行って他
方の処理を核水素化の後に行うようにしてもよい。
核水素化されて生成し、また、必要に応じて硫酸洗浄処
理及び／又は固体吸着処理によって精製された生成油
は、蒸溜、好ましくは減圧蒸溜によって適当な沸点範囲
の留分に分離し、あるいは、このようにして得られた留
分を適当に配合することにより、種々の常圧粘度範囲の
高い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物を得るこ
とができる。
理及び／又は固体吸着処理によって精製された生成油
は、蒸溜、好ましくは減圧蒸溜によって適当な沸点範囲
の留分に分離し、あるいは、このようにして得られた留
分を適当に配合することにより、種々の常圧粘度範囲の
高い粘度・圧力係数を有する潤滑油基油組成物を得るこ
とができる。
本発明の潤滑油基油組成物は、種々の機械要素に使用さ
れる汎用の潤滑油として有用であるだけでなく、例え
ば、軸受油、ギヤ油、冷凍機油等の特殊な用途にも使用
できる。
れる汎用の潤滑油として有用であるだけでなく、例え
ば、軸受油、ギヤ油、冷凍機油等の特殊な用途にも使用
できる。
［実施例］ 以下、実施例に基いて、本発明を具体的に説明する。
実施例１ 高温乾留コールタールを減圧蒸溜し、常圧換算沸点３５
０〜４８０℃の炭化水素油を得た。この炭化水素油は、
13Ｃ−ＮＭＲ分析の結果、芳香族化合物の環構成炭素及
びその環に直接結合する炭素の合計の割合が全炭素に対
して９７％であった。
０〜４８０℃の炭化水素油を得た。この炭化水素油は、
13Ｃ−ＮＭＲ分析の結果、芳香族化合物の環構成炭素及
びその環に直接結合する炭素の合計の割合が全炭素に対
して９７％であった。
次に、市販のＮｉ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３触媒が充填された
流通式反応器を使用し、上記炭化水素油を反応温度４０
０℃、反応圧力１８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHS
V）０．２hr-1及び液・ガス比１，０００−Ｈ２／
−oilの条件で水素化精製を行った。この水素化精製に
おいて反応中のガス化による炭素損失は１％以下であ
り、得られた水素化精製油の硫黄分は２０ppmで、窒素
分は６５０ppmであった。
流通式反応器を使用し、上記炭化水素油を反応温度４０
０℃、反応圧力１８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHS
V）０．２hr-1及び液・ガス比１，０００−Ｈ２／
−oilの条件で水素化精製を行った。この水素化精製に
おいて反応中のガス化による炭素損失は１％以下であ
り、得られた水素化精製油の硫黄分は２０ppmで、窒素
分は６５０ppmであった。
さらに、上記水素化精製油を１２０℃及び液空間速度
（LHSV）１hr-1の条件で活性白土処理した後、市販のＮ
ｉ／ケイソウ土触媒が充填された流通式反応器を使用
し、上記活性白土処理した水素化精製油を反応温度２２
０℃、反応圧力１８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHS
V）０．３hr-1及び液・ガス比１，５００−Ｈ２／
−oilの条件で核水素化し、核水素化油を得た。
（LHSV）１hr-1の条件で活性白土処理した後、市販のＮ
ｉ／ケイソウ土触媒が充填された流通式反応器を使用
し、上記活性白土処理した水素化精製油を反応温度２２
０℃、反応圧力１８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHS
V）０．３hr-1及び液・ガス比１，５００−Ｈ２／
−oilの条件で核水素化し、核水素化油を得た。
得られた核水素化油を減圧蒸溜により常圧換算沸点３０
０〜４３０℃の間で１０留分に分画し、各留分を適当な
割合で混合して４種の粘度グレード（ISO VG：１０、２
２、５４及び１００）の潤滑油基油組成物を調製した。
得られた各粘度グレードの潤滑油基油組成物について、
全炭素に対する環構成炭素及びその環に直接結合する炭
素の合計（ＣΓ＋Ｃα）の割合、全炭素に対する鎖状ア
ルキル炭素に帰属する炭素（Ｃalkyl）の割合、全炭素
に対する芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭素（Ｃ
aroma.）の割合、粘度・圧力係数（高圧落球粘度計）及
び酸化安定性を調べた。結果を第１表に示す。
０〜４３０℃の間で１０留分に分画し、各留分を適当な
割合で混合して４種の粘度グレード（ISO VG：１０、２
２、５４及び１００）の潤滑油基油組成物を調製した。
得られた各粘度グレードの潤滑油基油組成物について、
全炭素に対する環構成炭素及びその環に直接結合する炭
素の合計（ＣΓ＋Ｃα）の割合、全炭素に対する鎖状ア
ルキル炭素に帰属する炭素（Ｃalkyl）の割合、全炭素
に対する芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭素（Ｃ
aroma.）の割合、粘度・圧力係数（高圧落球粘度計）及
び酸化安定性を調べた。結果を第１表に示す。
実施例２ 核水素化の際の反応温度を２３０℃とした以外は実施例
１と同様にして４種の粘度グレードの潤滑油基油組成物
を調製し、各粘度グレードの潤滑油基油組成物について
環構成炭素及びその環に直接結合する炭素の合計（ＣΓ
＋Ｃα）の割合、鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（Ｃ
alkyl）の割合、芳香族化合物の環構成炭素に帰属する
炭素（Ｃaroma.）の割合、粘度・圧力係数及び酸化安定
性を調べた。結果を第１表に示す。
１と同様にして４種の粘度グレードの潤滑油基油組成物
を調製し、各粘度グレードの潤滑油基油組成物について
環構成炭素及びその環に直接結合する炭素の合計（ＣΓ
＋Ｃα）の割合、鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（Ｃ
alkyl）の割合、芳香族化合物の環構成炭素に帰属する
炭素（Ｃaroma.）の割合、粘度・圧力係数及び酸化安定
性を調べた。結果を第１表に示す。
実施例３ 高温乾留コールタールを蒸溜して得られた軟ピッチを水
素化触媒の存在下に水素化処理し、得られた水素化ピッ
チをディレードコーカーで熱分解して炭化水素油を得
た。
素化触媒の存在下に水素化処理し、得られた水素化ピッ
チをディレードコーカーで熱分解して炭化水素油を得
た。
この炭化水素油を、Ｎｉ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３触媒が充填
された流通式反応器に、反応温度４００℃、反応圧力１
８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHSV）０．２hr-1及び
液・ガス比１，０００−Ｈ２／−oilの条件で流通
させて水素化精製を行った。得られた水素化精製油の硫
黄分は１．５ppmで、窒素分は４５ppmであった。分析の
ためにこの水素化精製油の一部を白金触媒で脱水素し、
13Ｃ−ＮＭＲ分析及びＨ−ＮＭＲ分析で測定した結果、
この脱水素油において芳香族化合物の環構成炭素及びα
位炭素の合計は全炭素に対して９３％であった。
された流通式反応器に、反応温度４００℃、反応圧力１
８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHSV）０．２hr-1及び
液・ガス比１，０００−Ｈ２／−oilの条件で流通
させて水素化精製を行った。得られた水素化精製油の硫
黄分は１．５ppmで、窒素分は４５ppmであった。分析の
ためにこの水素化精製油の一部を白金触媒で脱水素し、
13Ｃ−ＮＭＲ分析及びＨ−ＮＭＲ分析で測定した結果、
この脱水素油において芳香族化合物の環構成炭素及びα
位炭素の合計は全炭素に対して９３％であった。
次に、Ｒｕ／Ａｌ２Ｏ３触媒が充填された流通式反応器
を使用し、上記水素化精製油を反応温度２００℃、反応
圧力１８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHSV）０．５hr
-1及び液・ガス比１，０００−Ｈ２／−oilの条件
で核水素化し、核水素化油を得た。
を使用し、上記水素化精製油を反応温度２００℃、反応
圧力１８０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHSV）０．５hr
-1及び液・ガス比１，０００−Ｈ２／−oilの条件
で核水素化し、核水素化油を得た。
得られた核水素化油をもとに、実施例１と同様にして４
種の粘度グレードの潤滑油基油組成物を調製し、各粘度
グレードの潤滑油基油組成物について環構成炭素及びそ
の環に直接結合する炭素の合計（ＣΓ＋Ｃα）の割合、
鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（Ｃalkyl）の割合、
芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭素（Ｃaroma.）
の割合、粘度・圧力係数及び酸化安定性を調べた。結果
を第１表に示す。
種の粘度グレードの潤滑油基油組成物を調製し、各粘度
グレードの潤滑油基油組成物について環構成炭素及びそ
の環に直接結合する炭素の合計（ＣΓ＋Ｃα）の割合、
鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（Ｃalkyl）の割合、
芳香族化合物の環構成炭素に帰属する炭素（Ｃaroma.）
の割合、粘度・圧力係数及び酸化安定性を調べた。結果
を第１表に示す。
実施例４ モーエル褐炭から得られた石炭液化油をディレードコー
カーで熱分解し、得られた熱分解油を減圧蒸溜して常圧
換算沸点３５０〜５００℃の炭化水素油を得た。
カーで熱分解し、得られた熱分解油を減圧蒸溜して常圧
換算沸点３５０〜５００℃の炭化水素油を得た。
次に、市販のＮｉ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３触媒が充填された
流通式反応器を使用し、上記炭化水素油を反応温度４０
０℃、反応圧力１５０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHS
V）０．３hr-1及び液・ガス比５００−Ｈ２／−oil
の条件で水素化精製を行った。得られた水素化精製油の
硫黄分は１５ppmで、窒素分は１８０ppmであった。分析
のためにこの水素化精製油の一部を白金触媒で脱水素
し、13Ｃ−ＮＭＲ分析及びＨ−ＮＭＲ分析で測定した結
果、この脱水素油において芳香族化合物の環構成炭素及
びα位炭素の合計は全炭素に対して８６％であった。
流通式反応器を使用し、上記炭化水素油を反応温度４０
０℃、反応圧力１５０kg／cm2・Ｇ、液空間速度（LHS
V）０．３hr-1及び液・ガス比５００−Ｈ２／−oil
の条件で水素化精製を行った。得られた水素化精製油の
硫黄分は１５ppmで、窒素分は１８０ppmであった。分析
のためにこの水素化精製油の一部を白金触媒で脱水素
し、13Ｃ−ＮＭＲ分析及びＨ−ＮＭＲ分析で測定した結
果、この脱水素油において芳香族化合物の環構成炭素及
びα位炭素の合計は全炭素に対して８６％であった。
次に、上記水素化精製油中に１０重量％のＲｕ／Ｃ触媒
を添加し、オートクレーブ中に仕込んで、反応温度１８
０℃及び水素圧力１４０kg／cm2・Ｇの条件で１０時間
水素化し、核水素化油を得た。
を添加し、オートクレーブ中に仕込んで、反応温度１８
０℃及び水素圧力１４０kg／cm2・Ｇの条件で１０時間
水素化し、核水素化油を得た。
得られた核水素化油を減圧蒸溜して常圧換算沸点３００
〜４５０℃の間で６留分に分画し、各留分を適当な割合
で混合して実施例１と同様に４種の粘度グレードの潤滑
油基油組成物を調製し、各粘度グレードの潤滑油基油組
成物について環構成炭素及びその環に直接結合する炭素
の合計（ＣΓ＋Ｃα）の割合、鎖状アルキル炭素に帰属
する炭素（Ｃalkyl）の割合、芳香族化合物の環構成炭
素に帰属する炭素（Ｃaroma.）の割合、粘度・圧力係数
及び酸化安定性を調べた。結果を第１表に示す。
〜４５０℃の間で６留分に分画し、各留分を適当な割合
で混合して実施例１と同様に４種の粘度グレードの潤滑
油基油組成物を調製し、各粘度グレードの潤滑油基油組
成物について環構成炭素及びその環に直接結合する炭素
の合計（ＣΓ＋Ｃα）の割合、鎖状アルキル炭素に帰属
する炭素（Ｃalkyl）の割合、芳香族化合物の環構成炭
素に帰属する炭素（Ｃaroma.）の割合、粘度・圧力係数
及び酸化安定性を調べた。結果を第１表に示す。
比較例１及び２ 比較例１としてナフテン系鉱油を使用し、また、比較例
２としてパラフィン系鉱油を使用し、上記各実施例の場
合と同じ４種の粘度グレードの潤滑油基油組成物を調製
し、各粘度グレードの潤滑油基油組成物について環構成
炭素及びその環に直接結合する炭素の合計（ＣΓ＋
Ｃα）の割合、鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（Ｃ
alkyl）の割合及び粘度・圧力係数及び酸化安定性を調
べた。結果を第１表に示す。
２としてパラフィン系鉱油を使用し、上記各実施例の場
合と同じ４種の粘度グレードの潤滑油基油組成物を調製
し、各粘度グレードの潤滑油基油組成物について環構成
炭素及びその環に直接結合する炭素の合計（ＣΓ＋
Ｃα）の割合、鎖状アルキル炭素に帰属する炭素（Ｃ
alkyl）の割合及び粘度・圧力係数及び酸化安定性を調
べた。結果を第１表に示す。
［発明の効果］ 本発明の潤滑油基油組成物は、安価であって、しかも、
高い粘度・圧力係数を有し、優れた潤滑性能を発揮する
だけでなく、広範囲な常圧粘度範囲に亘って高い粘度・
圧力係数を発揮し、また、酸化安定性にも優れている。
高い粘度・圧力係数を有し、優れた潤滑性能を発揮する
だけでなく、広範囲な常圧粘度範囲に亘って高い粘度・
圧力係数を発揮し、また、酸化安定性にも優れている。
また、本発明の潤滑油基油組成物の製造法によれば、上
記の如き特長を有する潤滑油基油組成物を入手し易い原
料から効率よく安価に製造することができる。
記の如き特長を有する潤滑油基油組成物を入手し易い原
料から効率よく安価に製造することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｎ 40:30 60:02 (56)参考文献 特開 昭58−154799（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−184095（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−148597（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−148596（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−4785（ＪＰ，Ａ)
Claims (6)
- 【請求項１】縮合多環芳香族化合物を含有する原料油を
核水素化して得られ、縮合多環脂環式化合物の環構成炭
素及びその環に直接結合する炭素の合計が全炭素の８０
％以上であり、縮合３環脂環式化合物と縮合４環脂環式
化合物の合計が４０％以上で、両者の比が１：６〜２：
１の範囲内であることを特徴とする潤滑油基油組成物。 - 【請求項２】縮合多環芳香族化合物を含有する原料油を
蒸溜、熱分解及び水素化分解して環構成炭素及びその環
に直接結合する炭素の合計が全炭素の８０％以上であ
り、縮合３環化合物と縮合４環化合物の合計が４０％以
上で、両者の比が１：６〜２：１の範囲内である炭化水
素油を製造し、得られた炭化水素油を核水素化すること
を特徴とする潤滑油基油組成物の製造法。 - 【請求項３】炭化水素油を水素化精製により脱硫及び脱
窒素して硫黄分を１００ppm以下及び窒素分を１，００
０ppm以下にした後、核水素化する特許請求の範囲第２
項記載の潤滑油基油組成物の製造法。 - 【請求項４】水素化精製を周期律表第VI族又は第VIII族
の金属から選ばれた少くとも１種の金属成分を含有する
触媒の存在下に、反応温度２００〜５００℃、反応圧力
２０〜３００kg／cm2・Ｇ、液空間速度０．１〜１０．
０hr-1、液・ガス比１００〜５，０００-H2/-oilの
条件で行う特許請求の範囲第３項記載の潤滑油基油組成
物の製造法。 - 【請求項５】核水素化を周期律表第VIII族の金属から選
ばれた少なくとも１種の金属成分を含有する触媒の存在
下に、反応温度５０〜３００℃、反応圧力２０〜３００
kg／cm2・Ｇ、液空間速度０．１〜１０．０hr-1、液・
ガス比１００〜５，０００-H2/-oilの条件で行う特
許請求の範囲第２項又は第３項記載の潤滑油基油組成物
の製造法。 - 【請求項６】原料油が石炭乾留油又は石炭液化油である
特許請求の範囲第２項記載の潤滑油基油組成物の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61113045A JPH0660315B2 (ja) | 1986-05-17 | 1986-05-17 | 潤滑油基油組成物及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61113045A JPH0660315B2 (ja) | 1986-05-17 | 1986-05-17 | 潤滑油基油組成物及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62270688A JPS62270688A (ja) | 1987-11-25 |
| JPH0660315B2 true JPH0660315B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=14602092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61113045A Expired - Lifetime JPH0660315B2 (ja) | 1986-05-17 | 1986-05-17 | 潤滑油基油組成物及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0660315B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1055720C (zh) * | 1997-09-10 | 2000-08-23 | 中国石油化工总公司 | 润滑油基础油脱氮工艺 |
| CN108980605B (zh) * | 2018-08-22 | 2020-08-11 | 杨信一 | Lng接收站再冷凝器液气比率的计算方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3151938A1 (de) * | 1981-12-30 | 1983-07-07 | Optimol Oelwerke Gmbh | Traktionsfluessigkeit |
| JPS624785A (ja) * | 1985-07-02 | 1987-01-10 | Nippon Oil Co Ltd | トラクシヨンドライブ用流体 |
| JPS62148596A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Idemitsu Kosan Co Ltd | トラクションドライブ用流体 |
| JPS62148597A (ja) * | 1985-12-24 | 1987-07-02 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 芳香族が水素添加された置換芳香族炭化水素類の用途 |
| JPS62184095A (ja) * | 1986-02-07 | 1987-08-12 | Nippon Oil Co Ltd | トラクシヨンドライブ用流体の製造法 |
-
1986
- 1986-05-17 JP JP61113045A patent/JPH0660315B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62270688A (ja) | 1987-11-25 |
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