JPH0663038B2 - 歪取り焼純によって特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 鉄損の低い方向性けい素鋼板の製造方法に関して、この
明細書に述べる技術内容は、とくに鋼板表面の被膜を含
む地鉄表層部に不均一性を付与して該表面に異張力の働
く領域ないしは透磁率が不連続となる領域を区画形成す
ることにより、鉄損を向上させることに関連している。

方向性けい素鋼板の主として変圧器その他の電気機器の
鉄心として利用され、その磁化特性が優れていること、
とくに鉄損（W_17/50で代表される）が低いことが要求さ
れている。

このためには、第一に鋼板中の２次再結晶粒の〈001〉
粒方位を圧延方向に高度に揃えることが必要であり、第
二には、最終製品の鋼中に存在する不純物や析出物をで
きるだけ減少させる必要がある。かかる配慮の下に製造
される方向性けい素鋼板は、今日まで多くの改善努力に
よって、その鉄損値も年を追って改善され、最近では板
厚0.30mmの製品でW_17/50の値が1.05w／kgの低鉄損のも
のが得られている。

しかし、数年前のエネルギー危機を境にして、電力損失
のより少い電気機器を求める傾向が一段と強まり、それ
らの鉄芯材料として、さらに鉄損の低い方向性けい素鋼
板が要請されるようになっている。

（従来の技術） ところで、方向性けい素鋼板の鉄損を下げる手法として
は、Si含有量を高める、製品板厚を薄くする、２次再結
晶粒を細かくする、不純物含有量を低減する、そして
（110）〔001〕方位の２次再結晶をより高度に揃えるな
ど、主に冶金学的方法が一般に知られているが、これら
の手法は、現行の生産手段の上からはもはや限界に達し
ていて、これ以上の改善は極めて難しく、たとえ少数の
改善が認められたとしても、その努力の割りには鉄損改
善の実効は僅かとなるに至っていた。

これらの方法とは別に、特公昭54-23647号公報に開示さ
れているように、鋼板表面に２次再結晶阻止領域を形成
させることにより、２次再結晶粒を細粒化させる方法が
提案されている。しかしながらこの方法は、２次再結晶
粒径の制御が安定していないため、実用的とは云いがた
い。

その他特公昭58-5968号公報には、２次再結晶後の鋼板
の表面にボールペン状小球により、微小歪を鋼板表層に
導入することにより、磁区の幅を微細化し、鉄損を低減
する技術が、また、特公昭57-2252号公報には、最終製
品板表面に、圧延方向にほぼ直角にレーザービームを数
mm間隔に照射し、鋼板表層に高転位密度領域を投入する
ことにより、磁区の幅を微細化、鉄損を低減する技術が
提案されている。

さらに、特開昭57-188810号には、放電加工により鋼板
表層に微小歪を導入し、磁区幅を微細化し、鉄損を低減
する同様の技術が提案されている。

（発明が解決しようとする課題） これら３種類の方法は、いずれも２次再結晶後の鋼板の
地鉄表層に微小な塑性歪を導入することにより磁区幅を
微細化し鉄損の低減を図るものであって、均しく実用的
であり、かつ鉄損低減効果も優れているが、鋼板の打抜
き加工、せん断加工、巻き加工などの後の歪取り焼鈍
や、コーティングの焼付け処理の如き熱処理によって、
塑性歪導入による効果が減殺される欠点を伴う。なおコ
ーティング処理後に微小な塑性歪の導入を行う場合は、
絶縁性を維持するために絶縁コーティングの再塗布を行
わねばならず、歪付与工程、再塗布工程と、工程の大幅
増加になり、コストアップをもたらす。

この発明は、上記した先行技術とは発想を異にした磁区
幅の細分化手段をもって、高温における歪取り焼鈍の後
においても特性劣化を伴わずに、製品の磁区細分化の実
効を確保し得るようにした方向性けい素鋼板を与えるこ
とを目的とする。

（課題を解決するための手段） この発明は、フォルステライト被膜を被成した方向性け
い素鋼板の地鉄表層部に、局所的に、地鉄とは組成の異
なる異物を存在させることが、製品の磁区幅の細分化に
極めて有利に寄与すること、そしてかような異物の存在
下にフォルステライト被膜に重ねて張力付与型の絶縁コ
ーティング被膜を被成すると、両者の複合作用によっ
て、所期した効果が一層助長されることの新規知見に立
脚する。

方向性けい素鋼板の製造工程において、最終版厚に冷間
圧延された鋼板は有害な炭素を取除くため通常脱炭焼鈍
が施される。かかる焼鈍によって鋼板は、内部に微細な
分散第２相からなる抑制剤を含有した１次再結晶集合組
織となるが、同時に鋼板表面層は微細なSiO₂粒子が地鉄
内に分散したサブスケール構造となる。この脱炭・１次
再結晶板には、その表面にMgOを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布したのち、２次再結晶焼鈍ついでそれに引き続
き1200℃前後での高温純化焼鈍が施される。この２次再
結晶焼鈍によって鋼板の結晶粒は、（110）〔001〕方位
の粗大な粒になる。また高温純化焼鈍によって鋼板内部
に存在していた抑制剤の１部であるＳやSeやＮなどは鋼
板地鉄外に除去される。

さらに、この純化焼鈍において、鉄板表層のサブスケー
ル中のSiO₂と表面に塗布された焼鈍分離剤中のMgOと
が、次式、 2MgO+SiO₂→Mg₂SiO₄ のように反応して鋼板表面に、フォルステライト（Mg₂S
iO₄）の多結晶からなる被膜を形成する。このとき、余
剰のMgOは未反応物として、鋼板と鋼板との融着を防止
する役割を果たす。そして高温純化焼鈍を終えた鋼板は
未反応の焼鈍分離剤や取除き、必要に応じて絶縁コーテ
ィングの上塗りやコイルセットを取除くための処理を施
して製品となすわけである。

ところで発明者らはフォルステライト被膜の役割を再調
査した結果、この被膜が張力付与型コーティングと同
様、鋼板に張力を付加し、磁区を細分化していること、
しかも鋼板の磁区幅の細分化効果は場所により微妙に異
っていることを見出した。そこでさらに鋼板の磁区幅の
細分化傾向につき綿密な検討を加えた結果、フォルステ
ライト被膜を含む地鉄表層部に地鉄とは組成の異なる異
物を存在させることにより一層効果的に磁区の細分化が
達成されることを突止めたのである。

この発明は、上記の知見に由来するものである。

すなわちこの発明は、含けい素鋼スラブを熱間圧延して
得られた熱延板に、１回または中間焼鈍を挟む２回の冷
間圧延を施して最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶
焼鈍を施し、ついで鋼板表面にMgOを主成分とする焼鈍
分離剤を添付してから最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程
よりなる方向性けい素鋼板の製造方法において、 該焼鈍分離剤の塗布に先立ち、鋼板表面に各種非金属物
質またはアルカリ金属とアルカリ土類金属とを除く他の
金属や半金属を局所的に付着させることによって、該鋼
板の地鉄表層部に、地鉄とは組成の異なる異物を配置し
てなる、歪取り焼鈍によって特性が劣化しない低鉄損の
方向性けい素鋼板の製造方法である。

またこの発明は、含けい素鋼スラブを熱間圧延して得ら
れた熱延板に、１回または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧
延を施して最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍
を施し、ついで鋼板表面にMgOを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布してから最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程より
なる方向性けい素鋼板の製造方法において、 該焼鈍分離剤の塗布に先立ち、鋼板表面に各種非金属物
質またはアルカリ規則とアルカリ土類金属とを除く他の
金属や半金属を局所的に付着させることによって、該鋼
板の地鉄表層部に、地鉄とは組成の異なる異物を配置
し、さらにフォルステライト被膜上に、被膜形成後9.8
×10^-61／℃以下の熱膨張係数を呈する張力付与型の絶
縁コーティング処理液を塗布し、ついで600〜900℃の温
度範囲で焼けることからなる、歪取り焼鈍によって特性
が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板の製造方法であ
る。

この発明において、地鉄とは組成の異なる異物とは、 （ｉ）地鉄と同じ相ではあるが、他元素の固溶量が極め
て高い組成になく鉄合金相（たとえばＶ，Nb，Cr，Mo，
Mn，Co，Ni，Cu，Zn，SiおよびAsなどの置換型固溶体元
素の拡散相）、 （ii）地鉄とは異なった相であり、静電塗装、めっき、
印刷などの付着法によって形成した地鉄とは異種の金
属、半金属および合金相（たとえばNi，Cr，Sb，Al，S
n，Ge，Si，Ni-W，Cr-Mo，Fe-W，Sn-Ni，Sn-CoおよびNi
-Coなど）、 （iii）酸化物、炭化物、窒化物、ほう化物、りん化物
および硫化物などの非金属物質（たとえばFe，Si，Al，
Ti，ZrおよびSbなどの酸化物、炭化物、窒化物、ほう化
物、りん化物および硫化物等）、 等のことである。

また鋼板の地鉄表層部への異物の配置とは、第１図に
ａ，ｂ，ｃおよびｄで示すように、単に地鉄中に異物を
完全に埋込んだ場合だけを指すものではなく、地鉄とフ
ォルステライト被膜との両者にまたがる場合およびフォ
ルステライト被膜中のみに存在する場合を含むものであ
る。

さらにこの発明において、素材鋼板をその内部に塑性歪
域がみられないものに限定したのは、後述するように、
塑性歪の導入による磁区の細分化方式では、歪取り焼鈍
によって特性の著しい劣化を招くからである。

以下この発明について具体的に説明する。

さて、発明者らは実験室的に、方向性けい素鋼板の冷間
圧延途中の鋼板表面に異物としてNi粉末を局所的に付着
させ、ついで圧延を続行、完了させる手法によって鋼板
表層部に、Ni粉末を異物として埋込んで冷延鋼板を作成
した。

この冷延鋼板に、脱炭を兼ねる１次再結晶焼鈍を施し、
ついで焼鈍分離を鋼板表面に塗布したのち、２次再結晶
とそれに続く1200℃、５時間の純化焼鈍（両者を合わせ
て、最終仕上焼鈍と呼称する）を施した。

その結果、Ni粉末を鋼板表層部に埋込んだ場所におい
て、Niを埋込んだ点を中心として、鋼板断面が第１図
(イ)(ロ)(ハ)に示されるような形状の地鉄と組成の異なる
部分が認められ、この場所において、鋼板の磁区幅が細
分化されていることが判明した。

ここに上記の手法とは別に、焼鈍分離剤の塗布に先立っ
て、異物としてNi粉末を鋼板表面に局所的に付着させ、
しかるのち同様の最終仕上げ焼鈍を施したところ、上記
の場合と同様に、磁区の細分化が達成されていることが
確認された。

次ち、発明者らは、地鉄表層部のかかる異物の配置形態
につき、その形状および方位などが磁区の細分化に及ぼ
す影響につき、種々の検討を加え、鉄損との関係につい
て調査した。

その結果、地鉄表層部における異物の配置形態として
は、第２図(イ)に示したような連続したまたは非連続の
線状形態がとくに鉄損低減効果において有効であること
が認められた。但し非連続の線状状態においては、点と
点との間隔が0.5mm以上離れると効果は低減した。この
点、破線のように線の一部が少しづつ抜けいていも鉄損
低減効果は線状の場合とほぼ同様であった。

次に、地鉄表層部における異物の線状形態の方向につい
ては第２図(ロ)ならびに第３図に示したように、圧延の
方向に対し60〜90°の角度とした場合がとくに有効であ
った。また連続または非連続の線状形態の幅について
は、第４図に示したように0.05〜2.0mmとくに0.8〜1.5m
mの範囲で優れた効果が得られた。

なお、かかる異物の配置形態は、圧延方向を横切る向き
に繰返し形成することが、鋼板全体の鉄損を下げるため
に有効で、たとえば第１図(ハ)に示したような領域間の
間隔は、第５図に示したように１mm〜30mmの範囲とする
ことが望ましい。

またかかる異物の配置面は、鋼板の両面であっても、片
面にのみであっても、その効果にほとんど変わりはなか
った。

次に、地鉄表層部に上記したような異物を配置したフォ
ルステライト被膜付き鋼板に、被膜形成後に５×10^-61
／℃の熱膨張係数を呈するコーティング処理液を塗布、
焼付けて張力付与型の絶縁コーティング被膜を被成した
のち、その鉄損を測定したところ、第６図に示したよう
に、単に、地鉄表層部に異物を配置した場合ち比べて、
より一層の鉄損改善効果が達成されることが判明した。

そこで熱膨張係数の異なる各種のコーティングについて
も、上述の実験に準じて、地鉄表層部に異物を配置した
フォルステライト被膜付き方向性けい素鋼板に使用して
みたところ、熱膨張係数が9.8×10^-61／℃以下であれ
ば、満足のいく鉄損低減効果が得られることがわかっ
た。

次に、Si：3.2％を含有し、最終板厚0.28mmまで冷間圧
延された含けい素鋼冷延板の表面に、鉄酸化物のゾル
を、印刷により、圧延方向とは直角な向きに線状に、
幅：0.3mm、繰返し間隔：４mmピッチで付着させた。そ
の後、常法に従って、脱炭焼鈍を施したのち、焼鈍分離
剤を塗布してから、最終仕上げ焼鈍を施した。ここに冷
延板の表面に局所的に付着させた鉄酸化物は、その後の
焼鈍工程において地鉄と反応し、地鉄表層部に局所的に
配置された異物として存在していた。

かくして得られたこの発明に従う鋼板をＡとして、また
比較のため、均質な地鉄表層部と均一、均質なフォルス
テライト被膜とを有する従来鋼板をＢとして用意した。

この時、各鋼板の鉄損は、鋼板ＡについてはW_17/50＝0.
99W/kg、また鋼板ＢについてはW_17/50＝1.05w/kgであっ
た。

ついでこれらのフォルステライト被膜付鋼板Ａ，Ｂの表
面にそれぞれ、5.6×10^-61／℃の熱膨張係数を呈する張
力付与型の上塗コーティング被膜を被成して鋼板Ａ′，
Ｂ′としたところ、各鋼板の鉄損は、鋼板Ａ′について
はW_17/50＝0.95W/kg、同Ｂ′についてはW_17/50＝1.04W/
kgとなり、この発明の張力付与型コーティング被膜によ
る複合作用が確認された。

さらに、鋼板Ｂ′については、従来より公知の鉄損改善
手法であるパルス状の高パワーレーザー光の照射を利用
してコーティングとフォルステライトを共に揮発させる
ことにより点の列状（点と点の間隔0.4mm）の領域を形
成させ、鋼板Ｂ″とした。この結果、Ｂ″の鋼板の鉄損
はW_17/50＝0.98W/kgとなった。

しかしながら、Ａ′，Ｂ″の鋼板について、さらに800
℃、３時間の歪取り焼鈍を施したあとの鉄損値について
調べたところ、鋼板Ａ′の鉄損はW_17/50＝0.95W/kgと変
化がなかったのに対し、鋼板Ｂ″の鉄損はW_17/50＝1.05
W/kgと大幅に劣化し、レーザー光を照射する前の水準に
なった。

この原因を調査した結果、鋼板Ｂ″については、歪取り
焼鈍前において、フォルステライト除去部分の直下の地
鉄表層部に塑性歪領域が形成され、この塑性歪領域の存
在ゆえに磁区の細分化が達成されていたわけであるが、
この塑性歪が歪取り焼鈍によって開放され、消滅してい
ることが突き止められた。従って、歪取り焼鈍によって
特性を劣化せないためには、鋼板地鉄表層部に塑性歪を
導入させないようにすることが肝要なわけである。

次にこの発明に係る方向性けい素鋼板の製造方法につい
て説明する。

この発明の素材は、公知の製鋼方法、例えば転炉、電気
炉などによって製鋼し、さらに造塊−分塊法または連続
鋳造法などによってスラブ（鋼片）としたのち、熱間圧
延によって得られる熱延コイルを用いる。

この熱延板は、Siを2.0〜4.0%程度含有する組成である
必要がある。というのは、Siが2.0%未満では鉄損の劣化
が大きく、また4.0%を超えると、冷間加工性が劣化する
からである。その他の成分については方向性けい素鋼板
の素材成分であれば、いずれも適用可能である。

次に冷間圧延により、最終目標厚とされるが、冷間圧延
は、１回もしくは中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延により
行なわれる。このとき必要に応じて熱延板の均一化焼鈍
や、冷間圧延に替わる温間圧延を施すこともできる。

次に最終板厚とされた冷延板は、脱炭可能な程度の酸化
性雰囲気もしくはサブスケール形成可能な程度の弱酸化
性雰囲気中で１次再結晶焼鈍が施される。

ついで、鋼板表面にMgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布するが、この分離剤の塗布に先立って焼鈍板表面に、
各種非金属物質またはアルカリ金属とアルカリ土類金属
とを除く他の金属や半金属を局所的に付着させることに
よって、鋼板表層部やフォルステライト被膜中に異物を
配置することができる。

すなわちかかる異物質を付着させてから焼鈍分離剤を塗
布したのち、２次再結晶焼鈍ついで高温純化焼鈍と続く
最終仕上げ焼鈍を行なうことによって、フォルステライ
ト被膜が形成されるわけであるが、この場合異物は、地
鉄中に拡散したり、また地鉄と反応して、鋼板表層部に
異物を形成し、とくにかような拡散や反応が生じなけれ
ば異物は主としてフォルステライト被膜中にのみ存在す
ることになる。ここに、被膜中に配置する物質は、上記
した非金属または金属、半金属のいずれを単独で、また
複合して用いても同等の効果が得られるが、金属粉末の
うちアルカリ金属やアルカリ土類金属については、安定
性が悪いので除外することとした。

この時、上記したような粉末を配置処理した地鉄表層部
においては、配置地点を中心として、鋼板断面が前掲第
１図(イ)(ロ)および(ハ)に示されるような形状の異物の存
在が認められる。この個所は、配置された物質の種類と
量によって、 （ｉ）地鉄と同じ相ではあるが、他元素の固溶量が極め
て高い組成になる鉄合金相、 （ii）地鉄とは異なる金属、半金属および合金相、 （iii）非金属物質、 のいずれかとなり、地鉄の組成とは明瞭に区別される。
なお、このうち（ｉ）や（ii）のものの方が鉄損低減効
果は（iii）よりも幾分優れている。

さらにこの発明では上記のように、地鉄表層部に局所的
に異物を配置したフォルステライト被膜付き方向性けい
素鋼板に、さらに被膜形成後に9.8×10^-61／℃以下の熱
膨張係数を呈する張力付与型絶縁コーティング被膜を被
成することによって、地鉄表層部に異物を配置した効果
とコーティング被膜による張力付与効果とが相乗した極
めて低い鉄損値の方向性けい素鋼板を製造することがで
きる。

コーティングの種類としては、鋼板とコーティング被膜
との熱膨張係数の差によって表面張力を付与するのであ
るから、ある程度該係数に差があるものでなければなら
ないが、この点9.8×10^-61／℃以下の熱膨張係数を有す
るものであれば、地鉄表層部に異物の存在領域を形成さ
せた効果とコーティング被膜による表面張力付与効果と
の相乗効果により満足のいく低鉄損値が得られることが
確められている。

ところで地鉄表層部における異物の配置形態としては、
連続的な線状をなすものがとりわけ有効であるが、その
他非連続すなわち点の列で置き替えることもできる。し
かしながらかかる非連続の線状の場合は、点と点との間
隔が0.5mm以上離れていると効果が小さくなる。またか
ような線状の異物配置幅としては、0.05〜2.0mm程度が
特に効果が大きい。

さらに線状の異物配置の向きは圧延方向に対して60〜90
°の角度範囲がとくに好ましい。圧延方向に並行な方向
の場合は効果がなく、圧延方向と直角方向で最大の効果
が得られる。こうした鋼板圧延方向に対する角度はとく
に重要で、異物の存在領域の幅が広すぎる場合や、孤立
した点の場合に鉄損低減効果が弱まるのは、その方向性
が不明瞭になるためと思われる。

こうした連続または非連続の線状該領域は圧延方向に対
して異なる形状、幅、角度のものも含めて繰返し存在す
ることが好ましく、この時の領域と領域との間隔は1.0
〜30mmの範囲がとりわけ有効である。

また、地鉄表層部の異物の存在領域は鋼板の両面に存在
しても片のみに存在していてもその効果にほとんど変り
はなかった。

以上述べたようにして、地鉄表層部に地鉄とは組成の異
なる異物を局所的に形成させた方向性けい素鋼板は、通
常の方向性けい素鋼板と同様にそのまま製品として使用
される場合、またさらに張力付与型の上塗り絶縁コーテ
ィングを施して製品として使用される場合のいずれにお
いても、実際の機器に使用された場合良好な特性を示
す。

ここにこの発明に従い地鉄表層部に、地鉄とは組成の異
なる異物を配置することによって鉄損特性が、改善され
る理由は、地鉄表層部にかかる異物を配置したことによ
り、鋼板表面には異張力領域が生じるが、この異張力に
よって鋼板に弾性歪が導入され、その結果、磁区幅が有
効に細分化されるためであろうと考えられる。

さらに、異物の配置形態として、（ｉ）地鉄に特定元素
を固溶させたもの、（ii）地鉄と異なる金属、半金属お
よび合金相からなるものについては、（iii）非金属物
質の場合とは異なる、金属部分が鋼板表層部に連続して
おり、磁性体であるので磁気抵抗が小さく、磁束は通過
するが、透磁率の不連続性によって磁区がさらに細分化
される効果が加算されたため、鉄損低減効果が大きかっ
たものと思われる。

以上の説明をまとめると、この発明において異物領域が
満たすべき基本的な要件は、異物が配置されたことによ
り、張力力によって弾性歪が導入されるか、あるいは透
磁率が不連続となる領域が形成されることであり、配置
形態としては、地鉄に特定元素が固溶した相、また地鉄
とは異なる金属、半金属および合金相、さらには酸化物
の如き非金属物質からなる異物が第１図に示したような
配置形態を最終仕上げ焼鈍後の製品板においてとること
により、達成されるものである。

このような異張力弾性歪を附加した方向性けい素鋼板に
おいては、鋼板の地鉄表層部に塑性歪領域やレーザー照
射痕のような高転位密度領域を存在させる従来法の場合
と異なり、人為的な塑性歪領域の導入がみられないの
で、通常800℃前後で１分間から数時間にわたって施さ
れる歪取り焼鈍を施しても鉄損の劣化がほとんどないと
いう特筆すべき利点がある。前者の場合は、地鉄表層部
の塑性歪が高温によって消滅されていくので鉄損の劣化
が生じるという致命的な欠点を有するが、この発明の場
合は歪取り焼鈍の有無にかかわらず良好な鉄損を示す。

さらに、この発明の鋼板においては、形状変化部が少な
いため、占積率を低下させることはほとんどない。

（実施例） 実施例１ Ｃ：0.033％，Si：3.25％，Mn：0.07％，Se：0.02％，
Ｓ：0.01％およびSb：0.015％を含有し、残部は実質的
にFeの組成になるけい素鋼スラブを、熱間圧延したの
ち、途中１回の中間焼鈍をはさんだ２回冷延法によって
最終板厚0.22mmの冷延板とした。その後第１表に示す種
々の方法で異物質を局所的に、一部は脱炭焼鈍前、一部
は脱炭焼鈍後に付着させた。

その後、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布したの
ち、1200℃、３時間の最終仕上げ焼鈍を施して製品とし
た。

また一部は異物質を付着させずに比較例とした。

なお異物質の付着形態は、付着法に応じて付着幅を変化
させたが、いずれも圧延方法となす角度：90°、くり返
し間隔：４mmの線状とした。

製品板においては比較例を除くいずれもが、第１図に示
す異物質領域を地鉄表層部に形成していた。これらの製
品の鉄損値について調べた結果を第１表に示す。

次に比較例および適合例Ｃの表面に、第２表に示すＩ〜
VIIの各種コーティング処理液をそれぞれ塗布、ついで
焼き付けることにより上塗り絶縁被膜を形成した。

これらの製品に対し、800℃、３時間の歪取り焼鈍を施
した後における磁気特性を第３表に示す。

（発明の効果） かくしてこの発明によば、歪取り焼鈍を施した場合であ
っても特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板を得
ることができ、有利である。

【図面の簡単な説明】

第１図(イ)(ロ)および(ハ)はそれぞれ、地鉄表層部におけ
る地鉄とは異なる組成の異物を含む鋼板の断面図、 第２図(イ)(ロ)および(ハ)はそれぞれ、鋼板表層に区画形
成した異物存在領域の形状、圧延方向に対する傾き具合
および間隔の測定要領を示した図、 第３図は、線状異物存在領域が圧延方向となす角度が、
鉄損特性に及ぼす影響を示したグラフ、 第４図は、該領域の幅と鉄損値との関係を示したグラ
フ、 第５図は、該領域の間隔と鉄損値との関係について示し
たグラフ、 第６図は、張力付与型コーティング被膜を被成した場合
と被成しない場合とにおける、異物存在領域の幅と鉄損
値との関係をそれぞれ比較して示したグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊藤 庸 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究所内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた
   熱延板に、１回または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を
   施して最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施
   し、ついで鋼板表面にMgOを主成分とする焼鈍分離剤を
   塗布してから最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程よりなる
   方向性けい素鋼板の製造方法において、 該焼鈍分離剤の塗布に先立ち、鋼板表面に各種非金属物
   質またはアルカリ金属とアルカリ土類金属とを除く他の
   金属や半金属を局所的に付着させることによって、該鋼
   板の地鉄表層部に、地鉄とは組成の異なる異物を配置し
   たことを特徴とする、歪取り焼鈍によって特性が劣化し
   ない低鉄損の方向性けい素鋼板の製造方法。
2. 【請求項２】含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた
   熱延板に、１回または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を
   施して最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施
   し、ついで鋼板表面にMgOを主成分とする焼鈍分離剤を
   塗布してから最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程よりなる
   方向性けい素鋼板の製造方法において、 該焼鈍分離剤の塗布に先立ち、鋼板表面に各種非金属物
   質またはアルカリ金属とアルカリ土類金属とを除く他の
   金属や半金属を局所的に付着させることによって、該鋼
   板の地鉄表層部に、地鉄とは組成の異なる異物を配置
   し、さらにフォルステライト被膜上に、被膜形成後9.8
   ×10^-61／℃以下の熱膨張係数を呈する張力付与型の絶
   縁コーティング処理液を塗布し、ついで600〜900℃の温
   度範囲で焼けることを特徴とする、歪取り焼鈍によって
   特性が劣化しない低鉄損の方向性けい素鋼板の製造方
   法。