JPH0664183B2 - 高温ポンプの熱疲労防止装置 - Google Patents
高温ポンプの熱疲労防止装置Info
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- JPH0664183B2 JPH0664183B2 JP2287286A JP28728690A JPH0664183B2 JP H0664183 B2 JPH0664183 B2 JP H0664183B2 JP 2287286 A JP2287286 A JP 2287286A JP 28728690 A JP28728690 A JP 28728690A JP H0664183 B2 JPH0664183 B2 JP H0664183B2
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- JP
- Japan
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- temperature
- liquid
- pump
- shaft
- high temperature
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/04—Shafts or bearings, or assemblies thereof
- F04D29/046—Bearings
- F04D29/047—Bearings hydrostatic; hydrodynamic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/04—Shafts or bearings, or assemblies thereof
- F04D29/043—Shafts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D7/00—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts
- F04D7/02—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type
- F04D7/06—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type the fluids being hot or corrosive, e.g. liquid metals
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、例えば原子炉冷却材再循環ポンプ等のように
高温溶液を扱いそして軸封装置の冷却及び清浄化のため
軸封室に低温のシールパージ液を供給し、該シールパー
ジ液の一部が主軸の貫通部を経て高温のポンプケーシン
グに流入する高温ポンプの熱疲労防止装置に関する。
高温溶液を扱いそして軸封装置の冷却及び清浄化のため
軸封室に低温のシールパージ液を供給し、該シールパー
ジ液の一部が主軸の貫通部を経て高温のポンプケーシン
グに流入する高温ポンプの熱疲労防止装置に関する。
［従来の技術］ 例えば第12図に示す従来のポンプ装置のポンプケーシン
グ１と主軸４との軸貫通部12には、通常、メカニカルシ
ール14等の軸封機構が設けられ、その冷却と清浄化のた
め外部から適温（通常は常温程度）のシールパージ液Ａ
を軸封室6aに注入している。
グ１と主軸４との軸貫通部12には、通常、メカニカルシ
ール14等の軸封機構が設けられ、その冷却と清浄化のた
め外部から適温（通常は常温程度）のシールパージ液Ａ
を軸封室6aに注入している。
ここで、ポンプ揚液Ｂが高温の場合には、シールパージ
液Ａにより低温に保持される軸封室6aとポンプ揚液Ｂの
循環するケーシング１の内部との間には、大きな温度差
が発生する。この温度境界は、軸封室6aからケーシング
カバー２を介してポンプケーシング１の内部に流入する
低温のシールパージ液Ａが、高温のポンプ揚液Ｂと混合
する部位Ｃに生じるが低温液と高温液の不可逆的混合過
程においては、激しい温度変動現象が発生する。そのた
めに付近の金属構造物には変動熱応力が生じ、これによ
る疲労のため金属に割れが生じる場合がある。
液Ａにより低温に保持される軸封室6aとポンプ揚液Ｂの
循環するケーシング１の内部との間には、大きな温度差
が発生する。この温度境界は、軸封室6aからケーシング
カバー２を介してポンプケーシング１の内部に流入する
低温のシールパージ液Ａが、高温のポンプ揚液Ｂと混合
する部位Ｃに生じるが低温液と高温液の不可逆的混合過
程においては、激しい温度変動現象が発生する。そのた
めに付近の金属構造物には変動熱応力が生じ、これによ
る疲労のため金属に割れが生じる場合がある。
これに対し従来は第13図に示すように、両液Ａ、Ｂの混
合部位Ｃの金属部に、スリーブ15a、15Bを設け、例え熱
疲労が生じてもスリーブ15a、15bを交換することで対処
理していた。これはメインボルト13（第15図）を取り外
す必要があって交換作業が面倒である。また、熱疲労の
発生の有無は、分解検査を必要とし、その分解検査は、
原子炉冷却材再循環ポンプのように放射線被曝において
は、極めて面倒である。
合部位Ｃの金属部に、スリーブ15a、15Bを設け、例え熱
疲労が生じてもスリーブ15a、15bを交換することで対処
理していた。これはメインボルト13（第15図）を取り外
す必要があって交換作業が面倒である。また、熱疲労の
発生の有無は、分解検査を必要とし、その分解検査は、
原子炉冷却材再循環ポンプのように放射線被曝において
は、極めて面倒である。
また、特公昭64−4160号公報には第14図に示すように、
水中軸受10のジャーナル11（第15図）の内部に、熱障壁
いわゆるサーマルバリア16を設け、このサーマルバリア
16によりシールパージ液Ａを昇温し、シールパージ液Ａ
とポンプ揚液Ｂとの温度差を小さくする技術が示されて
いる。しかし、この公知技術では、サーマルバリア16に
より充分な昇温効果を得ることは、実質的に不可能であ
り、これによる熱疲労の防止は困難である。
水中軸受10のジャーナル11（第15図）の内部に、熱障壁
いわゆるサーマルバリア16を設け、このサーマルバリア
16によりシールパージ液Ａを昇温し、シールパージ液Ａ
とポンプ揚液Ｂとの温度差を小さくする技術が示されて
いる。しかし、この公知技術では、サーマルバリア16に
より充分な昇温効果を得ることは、実質的に不可能であ
り、これによる熱疲労の防止は困難である。
第15図には本発明が実施される高温水を扱う代表的なポ
ンプである原子炉冷却材再循環ポンプが示されている。
図において、ポンプケーシング１内には、羽根車３が水
中軸受10のジャーナル11により回転自在に支持されてい
る。その羽根車３の主軸４は、ケーシングカバー２の軸
貫通部12から突出され、ケーシング１にメインボルト13
により取付けたモータ台８の内部において、カップリン
グ７を介して図示しないモータに連結されている。その
主軸４とケーシングカバー２との間には、メカニカルシ
ール14を備えた軸封装置６が設けられている。この軸封
装置６には、軸封室冷却器５が設けられ、その冷却器５
には、シールパージ液供給口5aが設けられている。な
お、図中の符号９はシールパージ液の循環羽根である。
ンプである原子炉冷却材再循環ポンプが示されている。
図において、ポンプケーシング１内には、羽根車３が水
中軸受10のジャーナル11により回転自在に支持されてい
る。その羽根車３の主軸４は、ケーシングカバー２の軸
貫通部12から突出され、ケーシング１にメインボルト13
により取付けたモータ台８の内部において、カップリン
グ７を介して図示しないモータに連結されている。その
主軸４とケーシングカバー２との間には、メカニカルシ
ール14を備えた軸封装置６が設けられている。この軸封
装置６には、軸封室冷却器５が設けられ、その冷却器５
には、シールパージ液供給口5aが設けられている。な
お、図中の符号９はシールパージ液の循環羽根である。
このポンプにおいては、軸封装置６の軸封室6a（第12
図）に例えば約５／min低温（例えば約40℃）のシー
ルパージ液Ａが添水される。そのうち、例えば約３／
minのシールパージ液はメカニカルシール14を経てポン
プ外に排出される。したがって、残余の約２／minが
ケーシングカバー２と主軸４との軸貫通部12の環状隙間
からポンプケーシング１内に流入する。ポンプケーシン
グ１内の揚液Ｂの温度は、通常、約280℃であるため、
温度差ΔＴは、280−40＝240（℃）となり、この温度差
ΔＴに相当する温度変動が軸貫通部12の出口付近で発生
する。その温度変動により金属表面に発生する最大熱応
力Δσは、 Δσ＝ＥβΔＴη／（１−ν） ここで、 金属材料表面温度変動／水温度変動＜１ E:材料の縦弾性係数 β：材料の線膨張係数 ν：材料のポアソン比 で表すことができ、材料をオーステナイトステンレス鋼
とした場合、材料の疲労限から許容される変動応力は、
Δσ／２≦９kg/mm2（片振幅）となり、これから許容水
温変動量ΔTmaxは、せいぜい100℃以下と推定される。
すなわち、低温のシールパージ液Ａは、高温のポンプ揚
液Ｂと混合する前に、温度差100℃以下となるように昇
温される必要がある。上記ポンプの場合は、約２／mi
n、温度40℃のシールパージ液AAを、180℃（＝280−10
0）以上まで昇温するヒータが必要となる。これに対
し、前記のサーマルバリア16等の構造では不充分で、何
らかの強制加熱式ヒータが必要となる。
図）に例えば約５／min低温（例えば約40℃）のシー
ルパージ液Ａが添水される。そのうち、例えば約３／
minのシールパージ液はメカニカルシール14を経てポン
プ外に排出される。したがって、残余の約２／minが
ケーシングカバー２と主軸４との軸貫通部12の環状隙間
からポンプケーシング１内に流入する。ポンプケーシン
グ１内の揚液Ｂの温度は、通常、約280℃であるため、
温度差ΔＴは、280−40＝240（℃）となり、この温度差
ΔＴに相当する温度変動が軸貫通部12の出口付近で発生
する。その温度変動により金属表面に発生する最大熱応
力Δσは、 Δσ＝ＥβΔＴη／（１−ν） ここで、 金属材料表面温度変動／水温度変動＜１ E:材料の縦弾性係数 β：材料の線膨張係数 ν：材料のポアソン比 で表すことができ、材料をオーステナイトステンレス鋼
とした場合、材料の疲労限から許容される変動応力は、
Δσ／２≦９kg/mm2（片振幅）となり、これから許容水
温変動量ΔTmaxは、せいぜい100℃以下と推定される。
すなわち、低温のシールパージ液Ａは、高温のポンプ揚
液Ｂと混合する前に、温度差100℃以下となるように昇
温される必要がある。上記ポンプの場合は、約２／mi
n、温度40℃のシールパージ液AAを、180℃（＝280−10
0）以上まで昇温するヒータが必要となる。これに対
し、前記のサーマルバリア16等の構造では不充分で、何
らかの強制加熱式ヒータが必要となる。
例えば特開昭59−229092号公報にはポンプシャフト貫通
部の周りに複数の穴で構成されたジャケット室を設けた
技術が開示されている。しかしながら、かかる公知技術
はジャケット室を通る液は自然循環になって流れるの
で、熱交換が充分に行われず、したがって横型のポンプ
に対しては実施できない。
部の周りに複数の穴で構成されたジャケット室を設けた
技術が開示されている。しかしながら、かかる公知技術
はジャケット室を通る液は自然循環になって流れるの
で、熱交換が充分に行われず、したがって横型のポンプ
に対しては実施できない。
［発明が解決しようとする課題］ したがって、本発明の目的は、羽根車の静圧段差、動圧
段差を利用して液体を充分に循環させ、もって熱交換効
率を向上できる高温ポンプの熱疲労防止装置を提供する
にある。
段差を利用して液体を充分に循環させ、もって熱交換効
率を向上できる高温ポンプの熱疲労防止装置を提供する
にある。
［課題を解決するための手段］ 本発明によれば、軸封装置の冷却及び清浄化のため軸封
室に低温のシールパージ液を供給し、該シールパージ液
の一部が主軸の貫通部を経て高温のポンプケーシングに
流入する高温揚液を扱う高温ポンプの熱疲労防止装置に
おいて、高温のポンプ揚液を熱源として低温のシールパ
ージ液を昇温するヒータを前記高温ポンプのジャーナル
と主軸との間に設け、該ヒータはシールパージ液が流下
する部分を覆う円筒形の本体と、該本体とケーシングカ
バーに取付る胴部とで形成され、該本体には軸線方向に
多数の通路を備え、それらの通路は高温のポンプ揚液の
出口付近に開口している熱水入口を有し、前記通路の熱
水出口は前記熱水入口よりも半径方向内方に設けられて
いる。
室に低温のシールパージ液を供給し、該シールパージ液
の一部が主軸の貫通部を経て高温のポンプケーシングに
流入する高温揚液を扱う高温ポンプの熱疲労防止装置に
おいて、高温のポンプ揚液を熱源として低温のシールパ
ージ液を昇温するヒータを前記高温ポンプのジャーナル
と主軸との間に設け、該ヒータはシールパージ液が流下
する部分を覆う円筒形の本体と、該本体とケーシングカ
バーに取付る胴部とで形成され、該本体には軸線方向に
多数の通路を備え、それらの通路は高温のポンプ揚液の
出口付近に開口している熱水入口を有し、前記通路の熱
水出口は前記熱水入口よりも半径方向内方に設けられて
いる。
［作用効果の説明］ したがってポンプの羽根車の回転に伴い、ジャーナルの
回転によって、ジャーナルの半径方向内方のシールパー
ジ流路に存する高温のポンプ揚液は、周方向の速度成分
を有し、この周方向の速度成分は半径方向に静的差圧を
発生させ、その結果熱水入口から通路にポンプ揚液がは
いり、ヒータの本体を加熱する。そして低温のシールパ
ージ液は本体と主軸との間を流れるが、その間に熱交換
され昇温される。
回転によって、ジャーナルの半径方向内方のシールパー
ジ流路に存する高温のポンプ揚液は、周方向の速度成分
を有し、この周方向の速度成分は半径方向に静的差圧を
発生させ、その結果熱水入口から通路にポンプ揚液がは
いり、ヒータの本体を加熱する。そして低温のシールパ
ージ液は本体と主軸との間を流れるが、その間に熱交換
され昇温される。
したがって、ヒータの本体には圧力差によって強制的に
通路内に高温のポンプ揚液が流れるので、ヒータの加熱
効率がよく、シールパージ液を充分に昇温させることが
できる。
通路内に高温のポンプ揚液が流れるので、ヒータの加熱
効率がよく、シールパージ液を充分に昇温させることが
できる。
［実施例］ 以下図面を参照して本発明の実施例を説明する。
なお、これらの図面において第15図に実質的に対応する
部分については、同じ符号を付して重複説明を省略す
る。
部分については、同じ符号を付して重複説明を省略す
る。
第１図ないし第３図において、全体を符号20で示すヒー
タは、シールパージ液Ａが流下する部分を覆う円筒形の
本体21と、この本体21をケーシングカバー２に取付ける
胴部22とで形成されている。その本体21には、軸方向に
多数のキリ穴で構成された通路23が設けられている。そ
の通路23の熱水入口24は、主軸４の水中軸受10の循環水
すなわち高温のポンプ揚液Ｂの出口付近に設けられ、熱
水出口25は、熱水入口24より下方の半径方向内方に設け
られている。なお、図中の符号26は熱遮蔽板である。
タは、シールパージ液Ａが流下する部分を覆う円筒形の
本体21と、この本体21をケーシングカバー２に取付ける
胴部22とで形成されている。その本体21には、軸方向に
多数のキリ穴で構成された通路23が設けられている。そ
の通路23の熱水入口24は、主軸４の水中軸受10の循環水
すなわち高温のポンプ揚液Ｂの出口付近に設けられ、熱
水出口25は、熱水入口24より下方の半径方向内方に設け
られている。なお、図中の符号26は熱遮蔽板である。
したがって、第４図及び第５図に示すように、ヒータ20
とジャーナル11とで囲まれたシールパージ流路Ｄは、常
温高温のポンプ揚液Ｂで満たされており、羽根車３と共
に回転するジャーナル11の作用により、空間Ｄ内の流体
は周方向の速度成分ｖθを有する。この周方向速度成分
ｖθが存在することから、次式に基づいて、流体には半
径方向の静的差圧ΔPsが発生する。
とジャーナル11とで囲まれたシールパージ流路Ｄは、常
温高温のポンプ揚液Ｂで満たされており、羽根車３と共
に回転するジャーナル11の作用により、空間Ｄ内の流体
は周方向の速度成分ｖθを有する。この周方向速度成分
ｖθが存在することから、次式に基づいて、流体には半
径方向の静的差圧ΔPsが発生する。
ここで、ｒ１：本体21の外形 ｒ２：胴部22の段部の外径 ρ：流体の密度 したがって、通路23にはこの差圧ΔPsによりポンプ揚液
Ｂが循環する。そして、通路23には、低温のシールパー
ジ液Ａを必要な温度まで昇温させるに必要な伝熱面積が
確保されている。
Ｂが循環する。そして、通路23には、低温のシールパー
ジ液Ａを必要な温度まで昇温させるに必要な伝熱面積が
確保されている。
そのため、低温のシールパージ液Ａは、ヒータ20の本体
21と主軸４との隙間Ｅを流下する間に、ポンプ揚液Ｂと
熱交換が行われ昇温される。
21と主軸４との隙間Ｅを流下する間に、ポンプ揚液Ｂと
熱交換が行われ昇温される。
第６図ないし第８図は本発明の別の実施例を示し、ヒー
タ20aの通路23、23aを二重に設けると共に、主軸４に固
設されヒータ20aの本体21aの内外周を覆う回転バッフル
27を設け、両者21a、27の間にシールパージ通路E1、E2
を二重に形成した例である。この実施例では、伝熱面積
を増してヒータ20aの性能を向上することができる。
タ20aの通路23、23aを二重に設けると共に、主軸４に固
設されヒータ20aの本体21aの内外周を覆う回転バッフル
27を設け、両者21a、27の間にシールパージ通路E1、E2
を二重に形成した例である。この実施例では、伝熱面積
を増してヒータ20aの性能を向上することができる。
第９図ないし第11図は本発明の別の実施例を示し、ヒー
タ20bの熱水循環のための差圧力としてジャーナル11aの
回転力による動圧力を用いた例である。すなわち、ジャ
ーナル11aの上端部に、流体の旋回力を増加させるため
の多数の半円形切欠28を形成すると共に、ヒータ20bの
熱水入口24の部分に、旋回する熱水のせき止め用のくさ
び形切欠29を設けている。この場合のせき止め圧力ΔPd
は、 ΔPd＝ｋρＶθ２／２ ここで、Ｖθ：ジャーナル11aの旋回速度 k:係数（＜１） ρ：流体の密度 となり、通常、このせき止め圧力ΔPdは前述の静的差圧
ΔPsより大きくなる。したがって、この実施例では、熱
交換性能を向上することができる。
タ20bの熱水循環のための差圧力としてジャーナル11aの
回転力による動圧力を用いた例である。すなわち、ジャ
ーナル11aの上端部に、流体の旋回力を増加させるため
の多数の半円形切欠28を形成すると共に、ヒータ20bの
熱水入口24の部分に、旋回する熱水のせき止め用のくさ
び形切欠29を設けている。この場合のせき止め圧力ΔPd
は、 ΔPd＝ｋρＶθ２／２ ここで、Ｖθ：ジャーナル11aの旋回速度 k:係数（＜１） ρ：流体の密度 となり、通常、このせき止め圧力ΔPdは前述の静的差圧
ΔPsより大きくなる。したがって、この実施例では、熱
交換性能を向上することができる。
［考案の効果］ 以上の通り本発明によれば、下記のすぐれた効果を奏す
る。
る。
（ｉ）高温のポンプ揚液が圧力差によって強制的に通路
内を流れ、ヒータの本体を加熱するので本体の昇温が早
い。
内を流れ、ヒータの本体を加熱するので本体の昇温が早
い。
（ii）したがって、シールパージ液の昇温が早く、ポン
プ揚液との混合部における温度変動が少なく、熱疲労の
発生を好適に防止できる。
プ揚液との混合部における温度変動が少なく、熱疲労の
発生を好適に防止できる。
第１図ないし第３図は本発明の第１実施例を示し、第１
図は側断面図、第２図は第１図の要部の拡大図、第３図
は第１図のＩ−Ｉ線矢視断面図、第４図は静的差圧を説
明する要部の側断面図、第５図は第４図の直交断面図、
第６図及び第７図は本発明の第２実施例を示す第１図及
び第２図に相当する図面、第８図は第７図のII−II線矢
視断面図、第９図は本発明の第３実施例を示す第２図に
相当する図面、第10図及び第11図は第９図のIII−III線
矢視断面図及びIV矢視展開図、第12図は従来のポンプ装
置の軸封室を説明する側断面図、第13図及び第14図は従
来のそれぞれ異なる熱疲労防止装置を示す側断面図、第
15図は本発明が実施される原子炉冷却材再循環ポンプを
示す側断面図である。 Ａ……シールパージ液、Ｂ……ポンプ揚液、１……ケー
シング、２……ケーシングカバー、３……羽根車、４…
…主軸、６……軸封装置、12……軸貫通部、20、20a、2
0b……ヒータ、23……通路、27……回転バッフル
図は側断面図、第２図は第１図の要部の拡大図、第３図
は第１図のＩ−Ｉ線矢視断面図、第４図は静的差圧を説
明する要部の側断面図、第５図は第４図の直交断面図、
第６図及び第７図は本発明の第２実施例を示す第１図及
び第２図に相当する図面、第８図は第７図のII−II線矢
視断面図、第９図は本発明の第３実施例を示す第２図に
相当する図面、第10図及び第11図は第９図のIII−III線
矢視断面図及びIV矢視展開図、第12図は従来のポンプ装
置の軸封室を説明する側断面図、第13図及び第14図は従
来のそれぞれ異なる熱疲労防止装置を示す側断面図、第
15図は本発明が実施される原子炉冷却材再循環ポンプを
示す側断面図である。 Ａ……シールパージ液、Ｂ……ポンプ揚液、１……ケー
シング、２……ケーシングカバー、３……羽根車、４…
…主軸、６……軸封装置、12……軸貫通部、20、20a、2
0b……ヒータ、23……通路、27……回転バッフル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 999999999 北陸電力株式会社 富山県富山市牛島町15番１号 (71)出願人 999999999 中国電力株式会社 広島県広島市中区小町４番33号 (71)出願人 999999999 日本原子力発電株式会社 東京都千代田区大手町１丁目６番１号 (71)出願人 999999999 株式会社日立製作所 東京都千代田区神田駿河台４丁目６番地 (72)発明者 加藤 弘之 東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会社 荏原製作所内 審査官 江塚 政弘 (56)参考文献 特開 昭59−229092（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】軸封装置の冷却及び清浄化のため軸封室に
低温のシールパージ液を供給し、該シールパージ液の一
部が主軸の貫通部を経て高温のポンプケーシングに流入
する高温揚液を扱う高温ポンプの熱疲労防止装置におい
て、高温のポンプ揚液を熱源として低温のシールパージ
液を昇温するヒータを前記高温ポンプのジャーナルと主
軸との間に設け、該ヒータはシールパージ液が流下する
部分を覆う円筒形の本体と、該本体とケーシングカバー
に取付る胴部とで形成され、該本体には軸線方向の多数
の通路を備え、それらの通路は高温のポンプ揚液の出口
付近に開口している熱水入口を有し、前記通路の熱水出
口は前記熱水入口よりも半径方向内方に設けられている
ことを特徴とする高温ポンプの熱疲労防止装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2287286A JPH0664183B2 (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | 高温ポンプの熱疲労防止装置 |
| DE69119699T DE69119699T2 (de) | 1990-10-26 | 1991-10-25 | Vorrichtung zur Verhinderung thermischer Ermüdung bei Hochtemperaturpumpen |
| ES91118248T ES2090205T3 (es) | 1990-10-26 | 1991-10-25 | Dispositivo para prevenir la fatiga termica para una bomba de alta temperatura. |
| EP91118248A EP0484768B1 (en) | 1990-10-26 | 1991-10-25 | Thermal fatigue prevention apparatus for high temperature pump |
| US08/051,294 US5333991A (en) | 1990-10-26 | 1993-04-23 | Thermal fatigue prevention apparatus for high temperature pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2287286A JPH0664183B2 (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | 高温ポンプの熱疲労防止装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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