JPH0667962U - ゴムコート材金属ガスケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 〔目的〕燃焼室孔間の離間幅が短く形成された近年の多
気筒エンジンであっても、シリンダヘッドとシリンダブ
ロックとの合わせ面間の全体が均等なシール性を発揮で
きるようにした金属ガスケットを提供するものである。 〔構成〕基板１と副板２との積層体に対して、各燃焼室
孔９、９…毎に単独に、基板１の燃焼室孔周縁であって
副板２の折返し部６の周外に、基板１と副板２とを重合
したまま同位置且つ同方向に段差形状のステップビード
３、４を押圧成形することにより、ステップビード３、
４のビード幅を断面半円形のフルビードより大幅に縮小
でき、限られた燃焼室孔間寸法を有するような燃焼室
９、９間においても、隣り合うステップビード３、４を
夫々単独で構成することが可能となる結果、各燃焼室孔
９の全周で確実なシール圧を保つことが可能となる。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案は、燃焼室孔を複数設けた多気筒エンジンのシリンダヘッドとシリンダ ブロックとの合わせ面間に介挿する金属ガスケットの改良に係り、特に隣接する 燃焼室孔間の離間幅が短く形成された多気筒エンジンであっても均等なシール性 能を発揮することができるゴムコート材金属ガスケットに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】

従来、内燃機関のシリンダヘッドとシリンダブロックとの合わせ面間に金属ガ スケットを介挿し、該金属ガスケットの燃焼室孔周縁にはビードを形成すること により合わせ面間のシール性を向上するようにしてある。このような金属ガスケ ットによれば、シリンダヘッドとシリンダブロックとをボルト締結すると、ビー ドは合わせ面間の締付け力により弾性変形して対向面に対して環状のシール線を 形成するうえ、エンジンの爆発時における合わせ面の拡縮運動に対しては、ビー ドの弾性復元力を追従させて合わせ面間のシールがなされるものである。

【０００３】 このような金属ガスケットの従来例を図６(a) 及び(b) に示す。

【０００４】 図６(a) には、シリンダヘッド２８とシリンダブロック２９との合わせ面に介 挿した従来の金属ガスケットの断面状況が示してある。

【０００５】 この金属ガスケットは、副板２２を基板２１より厚くした硬質製の基板２１と 軟質製の副板２２とを積層して成るもので、エンジンの燃焼室孔２０の周縁を一 次的にシールするためのストッパーとして、副板２２の燃焼室孔２０に沿って折 返し部２４を形成し、該折返し部２４に接触しないように基板２１の燃焼室孔の 内径を折返し部２４の外径より大とし、さらに折返し部２４の周外に断面半円形 に押圧成形された基板２１側のフルビード２６、副板２２側のフルビード２７を 互いに離間方向に形成し、さらにガスケットの外周に沿って断面が段差形状に押 圧成形された基板２１側のステップビード３０、副板２２側のステップビード３ １を互いに離間方向に形成したものである。

【０００６】 また、図６(b) に示す金属ガスケットは、基板２１’を副板２２’より厚くし 、副板２２’に形成した折返し部２４’の内側には薄板リング３３を介挿して折 返し部２４’の内側に挟持した状態で密着結合し、副板２２’には上記のように フルビードを設けず、基板２１’側のみにフルビード２６’とステップビード３ ０’を形成したものである。

【０００７】

【考案が解決しようとする課題】

このような従来の金属ガスケットにおいては、フルビード２６、２７、２６’ を燃焼室孔２０の周縁に沿って設けるには、該フルビード２６、２７、２６’を 折返し部２４、２４’の周外に設ける必要があり、そのためフルビード２６、２ ７、２６’の形成位置が燃焼室孔２０から離れた箇所に位置するうえ、フルビー ド２６、２７、２６’の幅は段差形状のステップビードの幅に比べて略倍の長さ を有するものであるため、折返し部２４、２４’の燃焼室孔φｄ’の端面とフル ビード２６、２７の外周側のサークルφＤ’との成す距離Ｌ’を幅広く確保する 必要がある。

【０００８】 従って、図６(c) に示す如く、複数の燃焼室孔２０、２０…を並設した多気筒 エンジンの合わせ面に上記のような金属ガスケットを介挿した場合、各燃焼室孔 ２０、２０間の距離が十分とれるときには、燃焼室孔毎の各フルビード（代表し て３２とする）を単独で構成することが可能であるが、コンパクト化傾向にある 近年のエンジンにおいては、燃焼室孔間寸法Ｓがエンジンのレイアウト上短く形 成されているため、大抵の場合、各フルビード３２、３２を燃焼室孔毎に単独で 構成することが不可能であって、燃焼室孔２０、２０間で隣接するフルビード３ ２、３２を重ね合わせて図６(d−１) 又は(d−２) のように一本化せざるを得な い。

【０００９】 ところが、その結果一本化したフルビード３２の幅は、燃焼室孔２０、２０間 の位置によって、例えば図６(c) に示すＸ−Ｘ線位置とＹ−Ｙ線位置のような別 位置においては、Ｘ−Ｘ線位置では図６(d−１) に示すように断面半円形となる が、Ｙ−Ｙ線位置では図６(d−２) に示すようにフルビード３２の幅が広くなっ て、これをシリンダヘッド２８とシリンダブロック２９間で押圧したとき、図６ (d−２) の点線で示すようにフルビード３２の中央部に凹部３２ｃを作ってその 両側に二つの凸部３２ａ、３２ｂを形成するというような好ましくない変形が生 じる。

【００１０】 このとき、図６(d−１) の半円形フルビード３２では該フルビード３２の中央 に面圧ＦＸが作用するが、図６(d−２) においては、双方の凸部３２ａ、３２ｂ の合計面圧ＦＺは、中央の凹部３２ｃが反対方向に支持を得ない分、この面圧Ｆ Ｚは図６(d−１) の面圧ＦＸより小となって、Ｆ（Ｘ−Ｚ）なる面圧差を生じ、 このように面圧小なる箇所では、燃焼ガスの吹き抜けを生じるなど完全なシール 性を発揮することができなくなるのである。

【００１１】 また、水通路２５と燃焼室孔２０との距離Ｗ’がエンジンのレイアウト上小さ くなる場合、折返し部２４、２４’の周外にフルビードを設けることができなく なるという不都合が生じ、このような箇所でもシール性の不均衡が生ずるのであ る。

【００１２】 本考案は、上記の問題点を解消するためになされたもので、燃焼室孔間の離間 幅が短く形成された近年の多気筒エンジンであっても、シリンダヘッドとシリン ダブロックとの合わせ面間の全体が均等なシール性を発揮できるようにした金属 ガスケットを提供するものである。

【００１３】

【課題を解決するための手段】

上記の課題を解決するために、本考案のゴムコート材金属ガスケットは、多気 筒エンジンのシリンダーヘッド１３とシリンダーブロック１４との合わせ面間に 介挿する金属ガスケットであって、両面にゴムコーティングを施した硬質ステン レス板を所定のガスケット形状に形成した基板１と、片面にゴムコーティングを 施した軟質ステンレス板又は鉄板を所定のガスケット形状に形成した副板２とを 、該副板２の非コーティング面８が前記基板１と接合する方向にて互いに積層し 、前記副板２の燃焼室孔周縁に沿って該副板２の非コーティング面８、８同士が 内側となる折返し部６を設け、且つ該折返し部６が前記基板１と重ならないよう に、該基板１の燃焼室孔を前記折返し部６の外周より大径に設け、前記副板２を 前記基板１より厚くして前記折返し部６を互いに密着成形するか、又は前記副板 ２を前記基板１より薄くすると共に前記折返し部６の内側に硬質又は軟質のステ ンレス板又はメッキ鋼板から成る薄板リング１８を挟持して密着結合することに より、該折返し部６の合計厚さＴを前記基板１と前記副板２との合計厚さｔより 厚くしたゴムコート材金属ガスケットにおいて、前記基板１と前記副板２との積 層体に対して、各燃焼室孔９、９…毎に単独に、前記基板１の燃焼室孔周縁であ って前記副板２の折返し部６の周外に、前記基板１と前記副板２とを重合したま ま同位置且つ同方向に段差形状のステップビード３、４を押圧成形したことを特 徴とするものである。

【００１４】 また、前記折返し部６の合計厚さＴを、ガスケット締め付けボルト孔５の近傍 付近で薄くし、締め付け用ボルト孔５、５の孔間にて厚くなるように、前記副板 ２の折返し部６の厚さを変化させるか、該折返し部６の内側に介挿する前記薄板 リング１８を加圧成形するか、又は該薄板リング１８の表面に金属溶射等を行う ことにより厚さ変化を持たせて前記副板２と位置決めした構成としてもよい。

【００１５】

【作用】

上記の構成において、燃焼室孔２０の周縁に沿って設けたビードを段差形状の ステップビード３、４としてあるため、このようなステップビード３、４は断面 半円形のフルビードよりビード幅を大幅に縮小でき、折返し部６の燃焼室孔φｄ の端面とステップビード３、４の外周側のサークルφＤとの成す距離Ｌを従来の 断面半円形のフルビードに比して大幅に短くすることが可能となる。

【００１６】 従って、限られた燃焼室孔間寸法Ｓを有するような燃焼室９、９間においても 、隣り合うステップビード３、４を夫々単独で構成することが可能となる結果、 従来例において問題となったビードの面圧変化がなく、各燃焼室孔９の全周で確 実なシール圧を保つことが可能となる。

【００１７】 また、上記のようなステップビード３、４又はガスケット外周側のステップビ ード１１、１２を形成する際、基板１と副板２とを積層したままの状態で一括的 に押圧成形することができ、こうすることにより、軟質材である副板２が硬質材 である基板１の成形に習って折曲され、基板１と副板２との圧接間にあって、基 板１と副板２との両者間に介在したコーティングが両者をよくなじむように圧縮 変形するものである。

【００１８】 さらに、折返し部６の合計厚さＴを、ガスケット締め付けボルト孔５の離間幅 に応じて該ボルト孔５の近傍付近で薄くし、ボルト孔５、５の孔間にて厚くなる ように形成することにより、折返し部６が合わせ面間の各所において均等に密着 することとなり、爆発によるシリンダヘッド１３とシリンダブロック１４間のた たかれを防止することが可能となる。

【００１９】

【実施例】

以下、本考案の実施例を図面を参照しながら説明する。

【００２０】 図１(a) 及び(b) には本考案による金属ガスケットの断面を示してあり、シリ ンダヘッド１３とシリンダブロック１４とでエンジンの合わせ面を成し、これら シリンダヘッド１３とシリンダブロック１４の所定の対向位置には両者を締結す るためのボルト孔５を穿設してあり、また９は燃焼室孔を示すものである。本実 施例においては、上記のシリンダヘッド１３とシリンダブロック１４との合わせ 面間に介挿する金属ガスケットの実施例として、図１(a) と図１(b) の二種が示 してある。

【００２１】 図１(a) に示す金属ガスケットは、硬質ステンレス板から成る基板１と軟質ス テンレス板又は鉄板から成る副板２との積層体であって、副板２は基板１より厚 く形成し、基板１には両面にゴムコーティング１ａ、１ｂを施してあり、副板２ には片面にゴムコーティング２ａが施してある。両者の積層方法は、副板２の非 コーティング面８が基板１に接合する方向に重ね合わせるようにする。

【００２２】 また、副板２の各燃焼室孔周縁に沿って非コーティング面８、８同士が内側で 接触する折返し部６を設けてあり、基板１の燃焼室孔は折返し部６の外周より大 径に穿設してあって、基板１が折返し部６に重ならないようにしてある。

【００２３】 これにより、副板２の非コーティング面８は常に基板１のいずれかのコーティ ング１ａ、１ｂの面（図においてはコーティング１ａの面）に接触し、折返し部 ６は折返し成形による接触面同士がコーティングを介することなく金属原板同士 で直接接触するような密着結合を成している。従って、このような折返し部６に おいては、シリンダヘッド１３とシリンダブロック１４間の圧縮時においても、 折返し部６の成す合計厚さＴに変化がなく、経時的にも一体的に密着した折返し 部６を保有することができる。

【００２４】 また、上記のような基板１と副板２との積層体に対して、各燃焼室孔９、９… 毎に単独に、基板１の燃焼室孔周縁であって副板２の折返し部６の周外に囲繞す る位置に、基板１には段差形状のステップビード３を、副板２には同形状のステ ップビード４を互いに同位置且つ同方向に重合した状態で押圧成形する。また、 これと同時成形により、ガスケットの外周を成す部位にも、同位置且つ同方向に 重合した段差形状のステップビード１１、１２を基板１側と副板２側とに形成す る。

【００２５】 ただし、本考案においては、上記したように、副板２を基板１より厚く形成す ることにより、折返し部６の合計厚さＴを基板１と副板２との合計厚さｔより厚 くする。

【００２６】 上記の燃焼室孔側のステップビード３、４又はガスケット外周側のステップビ ード１１、１２は、基板１と副板２とを上記のように積層したままの状態で、所 定位置に対して、一括的に押圧成形することにより形成し得るものである。この 成形動作においては、軟質材である副板２が硬質材である基板１の成形に習って 折曲され、基板１と副板２との両者間に介在した基板１のコーティング１ａが基 板１と副板２との圧接間にあって両者をよくなじませるように圧縮変形するもの である。

【００２７】 また、シリンダヘッド１３とシリンダブロック１４間で上記の金属ガスケット が圧縮されたとき、基板１と副板２のステップビード３、４の弾性変形によって 基板１の内周が折返し部６の方向に伸長するように摺動するが、この際、副板２ の接触面側にもコーティングが施してあると、基板１の変形がこの副板２のコー ティングによって阻止され、円滑に変形することができなくなるもので、この理 由からも、副板２を片面コーティングとし、非コーティング面を基板１側に接触 させてある。

【００２８】 さらに、図１(b) に示す金属ガスケットは、基板１と副板２の材質、コーティ ング関係、ステップビード３、４の成形、ガスケット外周の段差ステップビード １１、１２等については上記の図１(a) のものと同様であるが、基板１と副板２ との厚さ関係、及びそれに伴う副板２の折返し部６の形態が相違するものである 。即ち、この金属ガスケットにおいては、基板１を副板２より厚く形成してあり 、折返し部６の折返した内側には薄板リング１８を介挿したもので、その結果、 折返し部６の合計厚さＴは基板１と副板２との合計厚さｔより厚くし、また薄板 リング１８は硬質であっても軟質であってもよく、ステンレス板かメッキ鋼板を 用いて形成することができる。

【００２９】 上記のような図１(a) 及び(b) の金属ガスケットにおいては、折返し部６の燃 焼室孔φｄの端面とステップビード３、４の外周側ビード面圧過重Ｆの位置のサ ークルφＤとの成す距離Ｌを、従来の断面半円形のフルビードに比して大幅に短 くすることが可能となり、図２(a) に示す如く、水通路７と燃焼室孔９との距離 Ｗがエンジンのレイアウト上小さくなる場合においても対応可能となり、また図 ２(b) に示す如く、限られた燃焼室孔間寸法Ｓにおいても、隣り合う燃焼室孔９ 、９の各ステップビード３、４を夫々単独で構成することが可能となるため、燃 焼室孔２０、２０間のいずこにあっても各ステップビード３、４は単独の面圧を 保つことができるため、従来のフルビードように燃焼室孔９、９間において重合 し一本化した場合に生じる面圧変化の無い確実なシール性を得ることが可能とな る。

【００３０】 図３及び図４は、図２(a) で指示したＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線の各位置 に対応した本考案による金属ガスケットの各種断面位置を示し、Ａ−Ａ線はボル ト孔５と燃焼室孔９との成す箇所、Ｂ−Ｂ線は水通路７と燃焼室孔９との成す箇 所、Ｃ−Ｃ線は隣り合う燃焼室孔９、９間の成す箇所を示すものである。

【００３１】 図３に示す金属ガスケットは図１(a) に示した副板２を基板１より厚く形成し 、折返し部６に薄板リング１３を設けない構成を示したもので、図３(a) は図２ (a) のＡ−Ａ線に相当する断面状況を示し、図３(b) は図２(a) のＢ−Ｂ線に相 当する断面状況を示し、図３(c) は図２(a) のＣ−Ｃ線に相当する断面状況を示 したものである。

【００３２】 また、図４に示す金属ガスケットは図１(b) に示した基板１を副板２より厚く 形成し、折返し部６に薄板リング１３を介挿した構成を示したもので、図４(a) は図２(a) のＡ−Ａ線に相当する断面状況を示し、図４(b) は図２(a) のＢ−Ｂ 線に相当する断面状況を示し、図４(c) は図２(a) のＣ−Ｃ線に相当する断面状 況を示したものである。

【００３３】 これらの図に示すように、折返し部６の合計厚さＴを、ガスケット締め付けボ ルト孔５の近傍付近で薄くし、締め付けボルト孔５、５の孔間にて厚くなるよう に、副板２の折返し部６の厚さを変化させるか、折返し部６内に挟持する薄板リ ング１８を加圧成形するか、又は薄板リング１８表面に金属溶射等を行うことに より厚さ変化を持たせて副板２に対して位置決めするようにし、ボルト孔５から の離間幅に応じて変化するシリンダヘッド１３とシリンダブロック１４の合わせ 面間の隙間変化に対応してＡ−Ａ線位置、Ｂ−Ｂ線位置、Ｃ−Ｃ線位置における 各折返し部６の合計厚さＴ１、Ｔ２、Ｔ３を変化して均等な面圧を確保するよう にしてある。

【００３４】 その結果、シリンダヘッド１３とシリンダブロック１４の合わせ面のボルト締 付け力により生じる締付け歪、エンジン爆発圧力、熱歪等による合わせ面間の隙 間変化に対応して、図５に示すように、Ａ−Ａ線位置、Ｂ−Ｂ線位置、Ｃ−Ｃ線 位置に基づく折返し部６の合計厚さＴ１、Ｔ２、Ｔ３として求め、上記のような 種々の要因によっても、折返し部６が合わせ面間の各所において均等に密着する ように形成すれば、爆発によるシリンダヘッド１３とシリンダブロック１４間の たたかれを防止することができる。

【００３５】

【考案の効果】

以上説明したように、本考案のゴムコート材金属ガスケットにおいては、基板 １と副板２との積層体に対して、燃焼室孔２０の周縁に沿って段差形状のステッ プビード３、４を同位置且つ同方向に重合した状態で形成してあるため、このよ うなステップビード３、４は断面半円形のフルビードよりビード幅を大幅に縮小 でき、各燃焼室孔間にて隣り合うステップビード３、４を、各燃焼室孔間が限ら れた短い離間幅の場合であっても、夫々単独で構成することが可能となり、従来 例のフルビードにおいて問題となったビードの面圧変化がなくすことができ、各 燃焼室孔９、９…の全周で確実なシール圧を保つことが可能となる。

【００３６】 また、上記のようなステップビード３、４又はガスケット外周側のステップビ ード１１、１２を形成する際、基板１と副板２とを積層したままの状態で一括的 に押圧成形すると、軟質材である副板２が硬質材である基板１の成形に習って折 曲され、基板１と副板２との両者間に介在したコーティングが両者をよくなじむ ように圧縮変形するものである。

【００３７】 また、上記のようなステップビード３、４又はガスケット外周側のステップビ ード１１、１２を形成する際、基板１と副板２とを積層したままの状態で一括的 に押圧成形することができ、こうすることにより、軟質材である副板２が硬質材 である基板１の成形に習って折曲され、基板１と副板２との圧接間にあって、基 板１と副板２との両者間に介在したコーティングが両者をよくなじむように圧縮 変形するものである。

【００３８】 さらに、本考案のゴムコート材金属ガスケットにおける折返し部６の合計厚さ Ｔを、ガスケット締め付けボルト孔５の離間幅に応じて形成することにより、折 返し部６が合わせ面間の各所において均等に密着でき、爆発によるシリンダヘッ ド１３とシリンダブロック１４間のたたかれを防止することが可能となる。

【００３９】 その結果、燃焼室孔間の離間幅が短く形成された多気筒エンジンであっても、 シリンダヘッドとシリンダブロックとの合わせ面間の全体で均等な面圧を発揮で き、良好なシール性能を発揮することが可能となる。

【提出日】平成５年６月２１日

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１４

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１４】 また、前記折返し部６の合計厚さＴを、ガスケット締め付けボルト孔５の近傍 付近で薄くし、締め付け用ボルト孔５、５の孔間にて厚くなるように、前記副板 ２の折返し部６の厚さを変化させるか、該折返し部６の内側に介挿する前記薄板 リング１８を加圧成形するか、又は該薄板リング１８の表面に金属溶射等を行う ことにより厚さ変化を持たせて前記副板２と位置決めした構成としてもよい。 さらに、前記折返し部６の内側に湾曲した硬質の薄板リング１８’を挟持した 構成としてもよい 。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１８】 さらに、折返し部６の合計厚さＴを、ガスケット締め付けボルト孔５の離間幅 に応じて該ボルト孔５の近傍付近で薄くし、ボルト孔５、５の孔間にて厚くなる ように形成することにより、折返し部６が合わせ面間の各所において均等に密着 することとなり、爆発によるシリンダヘッド１３とシリンダブロック１４間のた たかれを防止することが可能となる。 また、折返し部６の内側に湾曲した硬質の薄板リング１８’を挟持すると、こ の薄板リング１８’がバネ弾性を発揮する結果、折返し部６の合計厚さＴを弾性 的に拡縮することができ、これにより金属ガスケットをボルト締めすることによ って燃焼室孔周辺に発生する最大隙間を補充し、燃焼時の爆発による隙間の拡縮 に対してもその弾性力によって追従しつつ隙間を埋めることができる 。

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２８】 さらに、図１（ｂ）に示す金属ガスケットは、基板１と副板２の材質、コーテ ィング関係、ステップビード３、４の成形、ガスケット外周の段差ステップビー ド１１、１２等については上記の図１（ａ）のものと同様であるが、基板１と副 板２との厚さ関係、及びそれに伴う副板２の折返し部６の形態が相違するもので ある。即ち、折返し部６の折返した内側に薄板リング１８を介挿することにより 、折返し部６の合計厚さＴを基板１と副板２との合計厚さｔより厚くし、また図 １（ｃ）に示すように、折返し部６内に摺鉢状に湾曲した薄板リング１８’を挟 持することにより、薄板リング１８’にバネ弾性を発揮させて、折返し部６の合 計厚さＴを拡縮させることができ、これによって金属ガスケットをボルト締めし た際に燃焼室孔９周辺に発生する最大隙間を補充し、またそのバネ弾性によって 燃焼時の爆発によって拡縮する隙間に追従させて折返し部６の合計厚さＴを追従 的に拡縮して埋め合わせることができる 。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１(a) 及び(b) は本考案による金属ガスケッ
トの断面を示すものである。

【図２】図２(a) は、本考案による金属ガスケットの平
面図を示すものである。図２(b) は図２(a) における矢
印Ｂ位置の部分拡大図を示すものである。

【図３】図３は本考案による金属ガスケットのうち図１
(a) に示したような副板を基板より厚く形成し、且つ折
返し部に薄板リングを設けない金属ガスケットの断面を
示すもので、図３(a) は図２(a) のＡ−Ａ線に相当する
断面を示し、図３(b) は図２(a) のＢ−Ｂ線に相当する
断面を示し、図３(c) は図２(a) のＣ−Ｃ線に相当する
断面を示したものである。

【図４】図４は本考案による金属ガスケットのうち図１
(b) に示したような基板を副板より厚く形成し、且つ折
返し部に薄板リングを介挿した金属ガスケットの断面を
示すもので、図４(a) は図２(a) のＡ−Ａ線に相当する
断面を示し、図４(b) は図２(a) のＢ−Ｂ線に相当する
断面を示し、図４(c) は図２(a) のＣ−Ｃ線に相当する
断面を示したものである。

【図５】図５は本考案による金属ガスケットの図２(a)
に示すＡ−Ａ線位置、Ｂ−Ｂ線位置及びＣ−Ｃ線位置に
対応した折返し部の合計厚さを示すものである。

【図６】図６(a) 及び(b) は従来の金属ガスケットの二
種の形態を示すもので、図６(c) は燃焼室孔間の部分平
面図、図６(b−１) 、(b−２）は図６(c) のＸ−Ｘ線指
示位置及びＹ−Ｙ線指示位置におけるフルビードの断面
状況を示す図である。

【符合の説明】

１…基板、２…副板、３…基板の燃焼室孔側に設けたス
テップビード、４…副板の燃焼室孔側に設けたステップ
ビード、５…ボルト孔、６…折返し部、７…水通路、８
…副板の非コーティング面、９…燃焼室孔、１１…基板
のガスケット外周に設けたステップビード、１２…副板
のガスケット外周に設けたステップビード、１３…シリ
ンダヘッド、１４…シリンダブロック、１８…薄板リン
グ。

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【手続補正書】

【提出日】平成５年６月２１日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】実用新案登録請求の範囲

【補正方法】変更

【補正内容】

【実用新案登録請求の範囲】

【請求項３】前記折返し部６の内側に湾曲した硬質の薄
板リング１８’を湾曲させた状態で挟持したことを特徴
とする請求項１記載のゴムコート材金属ガスケット。

【手続補正５】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図１

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１】図１（ａ）乃至（ｃ）は本考案による金属ガス
ケットの要部断面図である。

【手続補正６】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１】 ─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成６年２月２５日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図６

【補正方法】変更

【補正内容】

【図６】 図６（ａ）及び図６（ｂ）は従来の金属ガス
ケットの二種の形態を示すもので、図６（ｃ）は燃焼室
孔間の部分平面図、図６（ｄ）は図６（ｃ）のＸ−Ｘ線
指示位置及びＹ−Ｙ線指示位置におけるフルスピードの
断面状況を示す図である。

【手続補正２】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図６

【補正方法】変更

【補正内容】

【図６】

Claims (2)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】多気筒エンジンのシリンダーヘッド１３と
   シリンダーブロック１４との合わせ面間に介挿する金属
   ガスケットであって、両面にゴムコーティングを施した
   硬質ステンレス板を所定のガスケット形状に形成した基
   板１と、片面にゴムコーティングを施した軟質ステンレ
   ス板又は鉄板を所定のガスケット形状に形成した副板２
   とを、該副板２の非コーティング面８が前記基板１と接
   合する方向にて互いに積層し、前記副板２の燃焼室孔周
   縁に沿って該副板２の非コーティング面８、８同士が内
   側となる折返し部６を設け、且つ該折返し部６が前記基
   板１と重ならないように、該基板１の燃焼室孔を前記折
   返し部６の外周より大径に設け、前記副板２を前記基板
   １より厚くして前記折返し部６を互いに密着成形する
   か、又は前記副板２を前記基板１より薄くすると共に前
   記折返し部６の内側に硬質又は軟質のステンレス板又は
   メッキ鋼板から成る薄板リング１８を挟持して密着結合
   することにより、該折返し部６の合計厚さＴを前記基板
   １と前記副板２との合計厚さｔより厚くしたゴムコート
   材金属ガスケットにおいて、前記基板１と前記副板２と
   の積層体に対して、各燃焼室孔９、９…毎に単独に、前
   記基板１の燃焼室孔周縁であって前記副板２の折返し部
   ６の周外に、前記基板１と前記副板２とを重合したまま
   同位置且つ同方向に段差形状のステップビード３、４を
   押圧成形したことを特徴とするゴムコート材金属ガスケ
   ット。
2. 【請求項２】前記折返し部６の合計厚さＴを、ガスケッ
   ト締め付けボルト孔５の近傍付近で薄くし、締め付け用
   ボルト孔５、５の孔間にて厚くなるように、前記副板２
   の折返し部６の厚さを変化させるか、該折返し部６の内
   側に介挿する前記薄板リング１８を加圧成形するか、又
   は該薄板リング１８の表面に金属溶射等を行うことによ
   り厚さ変化を持たせて前記副板２と位置決めしたことを
   特徴とする請求項１記載のゴムコート材金属ガスケッ
   ト。