JPH0668155B2 - プレス成形性とほうろう密着性に優れたほうろう鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性とほうろう密着性に優れたほうろう鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0668155B2 JPH0668155B2 JP61287641A JP28764186A JPH0668155B2 JP H0668155 B2 JPH0668155 B2 JP H0668155B2 JP 61287641 A JP61287641 A JP 61287641A JP 28764186 A JP28764186 A JP 28764186A JP H0668155 B2 JPH0668155 B2 JP H0668155B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- surface roughness
- enamel
- adhesion
- press formability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 55
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 55
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 title claims description 35
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 11
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 34
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 7
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 claims description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 17
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 7
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 6
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 241000237858 Gastropoda Species 0.000 description 2
- 241000080590 Niso Species 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 238000005502 peroxidation Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ほうろう鋼板の製造方法に関し、特にプレス
成形性およびほうろう密着性の優れたほうろう直接１回
がけ鋼板の有利な製造方法についての提案である。
成形性およびほうろう密着性の優れたほうろう直接１回
がけ鋼板の有利な製造方法についての提案である。
（従来の技術） ほうろうは美麗な表面と優れた耐蝕性を有するため厨房
器具、衛生器具、パネル、化学容器などの広い範囲に用
いられている。
器具、衛生器具、パネル、化学容器などの広い範囲に用
いられている。
中でも厨房器具や浴槽などに使用されるほうろうがけ鋼
板は優れた深絞り性が要求される。深絞り性向上のため
には、該鋼板の機械的特性として高い延性（El）と高い
ランクフォード（ｒ値）が必要である。
板は優れた深絞り性が要求される。深絞り性向上のため
には、該鋼板の機械的特性として高い延性（El）と高い
ランクフォード（ｒ値）が必要である。
しかし、ほうろう（がけ）鋼板は、ほうろう用冷延鋼板
に釉薬を塗布、焼成して製造するが、焼成温度800〜850
℃で鋼板に侵入した水素が冷却中に鋼板と釉薬との境界
に凝集し、その圧力で釉薬をはじき飛ばす所謂“つまと
び”が発生する。
に釉薬を塗布、焼成して製造するが、焼成温度800〜850
℃で鋼板に侵入した水素が冷却中に鋼板と釉薬との境界
に凝集し、その圧力で釉薬をはじき飛ばす所謂“つまと
び”が発生する。
一般に、この“つまとび”を防止する方法としては、酸
素含有量を高くして鋼中に介在物を多くしたり、Ti、
Ｂ、Nb、Ｖ等の炭化物、窒化物、硫化物を析出させる方
法が用いられていた。しかし、鋼中の介在物や析出物を
多くすると深絞り性が劣化する。したがって、深絞り性
が要求される用途でのほうろう用鋼板の製造には限界が
あった。特に厨房器具の場合、多様化するニーズに応ず
るため形状がより複雑化し、成形の困難な部品は溶接に
より製造しているのが現状である。ところが、かかる溶
接工法では、工数が増えるだけでなく溶接部のほうろう
密着性や形状、泡欠陥等の問題があり、一体成形が可能
なほうろう用冷延鋼板が望まれていた。
素含有量を高くして鋼中に介在物を多くしたり、Ti、
Ｂ、Nb、Ｖ等の炭化物、窒化物、硫化物を析出させる方
法が用いられていた。しかし、鋼中の介在物や析出物を
多くすると深絞り性が劣化する。したがって、深絞り性
が要求される用途でのほうろう用鋼板の製造には限界が
あった。特に厨房器具の場合、多様化するニーズに応ず
るため形状がより複雑化し、成形の困難な部品は溶接に
より製造しているのが現状である。ところが、かかる溶
接工法では、工数が増えるだけでなく溶接部のほうろう
密着性や形状、泡欠陥等の問題があり、一体成形が可能
なほうろう用冷延鋼板が望まれていた。
さて、実際のプレス成形においては、その評価基準は従
来用いられてきたほうろう用鋼板の機械的特性（ｒ値、
El値、ｎ値）だけでは不十分である。たとえば、鋼板表
面粗度あるいは潤滑油等もプレス成形性に大きな影響を
およぼすことが知られている。すなわち、浴槽をプレス
加工する際、高粗度材の方が良好なプレス成形性を示す
ことなどがそれである。
来用いられてきたほうろう用鋼板の機械的特性（ｒ値、
El値、ｎ値）だけでは不十分である。たとえば、鋼板表
面粗度あるいは潤滑油等もプレス成形性に大きな影響を
およぼすことが知られている。すなわち、浴槽をプレス
加工する際、高粗度材の方が良好なプレス成形性を示す
ことなどがそれである。
このプレス成形性に及ぼす鋼板表面粗度の影響を究明し
た公知技術もいくつか提案されている。たとえば、「塑
性と加工」vol３No.14(1962-3)では、高粘度潤滑油の場
合数μｍ程度の鋼板表面粗度で最も絞り性が向上するこ
とを開示している。また、特公昭59-34441号公報では、
ロール表面粗度（Ra）と１インチ当りのピーク数（PP
I）とがそれぞれRa＝2.8（μｍ）、PPI＝226なるダルロ
ールで調質圧延することにより、塗装後外観性およびプ
レス加工性に優れるほうろう用冷延鋼板の調質圧延法が
示されている。
た公知技術もいくつか提案されている。たとえば、「塑
性と加工」vol３No.14(1962-3)では、高粘度潤滑油の場
合数μｍ程度の鋼板表面粗度で最も絞り性が向上するこ
とを開示している。また、特公昭59-34441号公報では、
ロール表面粗度（Ra）と１インチ当りのピーク数（PP
I）とがそれぞれRa＝2.8（μｍ）、PPI＝226なるダルロ
ールで調質圧延することにより、塗装後外観性およびプ
レス加工性に優れるほうろう用冷延鋼板の調質圧延法が
示されている。
これらの公知技術に共通することは、プレス成形性を向
上させるという点では優れた技術であるが、いずれも鋼
板表面性状の規制を細かく管理しなくてはならないとい
う欠点があった。さらに、これらの公知技術は、任意の
表面粗度（Ra、PPI）を有し、かつプレス成形性および
ほうろう密着性にも優れたほうろう用冷延鋼板の製造に
関して何等示唆を与えていない。
上させるという点では優れた技術であるが、いずれも鋼
板表面性状の規制を細かく管理しなくてはならないとい
う欠点があった。さらに、これらの公知技術は、任意の
表面粗度（Ra、PPI）を有し、かつプレス成形性および
ほうろう密着性にも優れたほうろう用冷延鋼板の製造に
関して何等示唆を与えていない。
一方、ほうろうの密着性を高める方法として、鋼中のC
u，Ｐ含有量を調製する方法が特開昭55-47368号公報や
特開昭57-63661号公報などに開示されている。この鋼中
Cu，Ｐ含有量を調整すると直接１回がけほうろうの密着
性が良好となること、および酸洗減量値を70g／m2から4
5g／m2まで少なくすることができることが示されてい
る。
u，Ｐ含有量を調製する方法が特開昭55-47368号公報や
特開昭57-63661号公報などに開示されている。この鋼中
Cu，Ｐ含有量を調整すると直接１回がけほうろうの密着
性が良好となること、および酸洗減量値を70g／m2から4
5g／m2まで少なくすることができることが示されてい
る。
また、一般に、ほうろう前処理における酸洗は、鋼板表
面に凹凸を形成せしめて機械的な密着を高め、次工程で
のNi付着を促進して、ほうろう密着性を改善すると考え
られている。しかし前処理での過酸洗は泡、黒点等のほ
うろう欠陥が発生しやすくなり、過剰なNi付着を導いて
密着性を劣化する。したがって、良好な密着性を得るた
め、と公害問題や廃酸処理の問題から酸洗減量値はより
少ない程好ましいと言える。
面に凹凸を形成せしめて機械的な密着を高め、次工程で
のNi付着を促進して、ほうろう密着性を改善すると考え
られている。しかし前処理での過酸洗は泡、黒点等のほ
うろう欠陥が発生しやすくなり、過剰なNi付着を導いて
密着性を劣化する。したがって、良好な密着性を得るた
め、と公害問題や廃酸処理の問題から酸洗減量値はより
少ない程好ましいと言える。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は、上述した各従来技術が抱えている欠点
を解消し、表面粗度パターンに方向性をもたせることに
より、表面粗度に無関係にプレス成形性に優れかつ密着
性に優れたほうろうがけ鋼板を製造する技術の提供を目
指すものである。
を解消し、表面粗度パターンに方向性をもたせることに
より、表面粗度に無関係にプレス成形性に優れかつ密着
性に優れたほうろうがけ鋼板を製造する技術の提供を目
指すものである。
（問題点を解決するための手段） 上掲の課題解決の手段として本発明は、冷間圧延、焼
鈍、調質圧延、脱脂、酸洗、ニッケルめっき、施釉及び
焼成の各工程からなる処理を経てほうろう鋼板を製造す
るに当り、 前記調質圧延工程において、下記式で示される鋼板表面
粗度の規則性を表わす規則度パラメータＳ： ここでｘｉ：鋼板表面凸部ピーク間の距離（μｍ） 少なくとも一方向について０＜Ｓ0.25を示し、平均表
面粗度Ra（μｍ）と平均谷間隔Lmv（μｍ）との積；Ra
×Lmvが２〜100μm2を示す表面粗度の鋼板を調製するこ
とを特徴とするプレス成形性およびほうろう密着性に優
れたほうろう鋼板の製造方法、を骨子とする技術を提案
する。
鈍、調質圧延、脱脂、酸洗、ニッケルめっき、施釉及び
焼成の各工程からなる処理を経てほうろう鋼板を製造す
るに当り、 前記調質圧延工程において、下記式で示される鋼板表面
粗度の規則性を表わす規則度パラメータＳ： ここでｘｉ：鋼板表面凸部ピーク間の距離（μｍ） 少なくとも一方向について０＜Ｓ0.25を示し、平均表
面粗度Ra（μｍ）と平均谷間隔Lmv（μｍ）との積；Ra
×Lmvが２〜100μm2を示す表面粗度の鋼板を調製するこ
とを特徴とするプレス成形性およびほうろう密着性に優
れたほうろう鋼板の製造方法、を骨子とする技術を提案
する。
（作用） 以下に本発明方法を着想するに至った経緯について、発
明者らが行った実験結果に基づき説明する。この実験に
用いた供試鋼は下記の表１に示されるほうろう用鋼板を
用いた。
明者らが行った実験結果に基づき説明する。この実験に
用いた供試鋼は下記の表１に示されるほうろう用鋼板を
用いた。
供試鋼板をレーザーによるダル加工（以下「レーザーダ
ル加工」という）を施したスキンパスロールでスキンパ
ス圧延を行った。この時レーザーダル加工法を種々変え
ることにより鋼板表面の粗度パターンを変化させた。
ル加工」という）を施したスキンパスロールでスキンパ
ス圧延を行った。この時レーザーダル加工法を種々変え
ることにより鋼板表面の粗度パターンを変化させた。
第１図に、後に詳述する鋼板表面粗度パターンの規則度
パラメーターＳ値と限界絞り比の関係を示す。このＳ値
は圧延方向について測定値であり、平均表面粗度（Ra）
はいずれも1.2μｍである。この図から判るように限界
絞り比はＳ値に強く依存し、かつＳ≦0.25で該限界絞り
比が飛躍的に大きくなることから、このＳ値を0.25以下
とすることによりプレス成形性が著しく向上することが
判った。
パラメーターＳ値と限界絞り比の関係を示す。このＳ値
は圧延方向について測定値であり、平均表面粗度（Ra）
はいずれも1.2μｍである。この図から判るように限界
絞り比はＳ値に強く依存し、かつＳ≦0.25で該限界絞り
比が飛躍的に大きくなることから、このＳ値を0.25以下
とすることによりプレス成形性が著しく向上することが
判った。
また、第２図にスキンパス圧延後の鋼板表面粗度Ra（μ
ｍ）と平均谷間隔Lmv（μｍ）との積Ra×Lmvとほうろう
焼成後のほうろう密着性を調べた結果を示す。
ｍ）と平均谷間隔Lmv（μｍ）との積Ra×Lmvとほうろう
焼成後のほうろう密着性を調べた結果を示す。
この時スキンパス圧下率は0.8％、Ｓ値は0.13である。
ほうろう焼成は、アルカリ脱脂後、10％H2SO4(75℃)で
各10分酸洗した後、２％NiSO4(65℃)に10分間浸漬する
前処理を行った。前記前処理後、市販のチタン釉を直接
１回施釉して820℃で焼成した。焼成後P.E.I.試験機を
用いて、ほうろうの密着度を測定した（P.E.I.（％）は
０：全面剥離、100：剥離なし）。
ほうろう焼成は、アルカリ脱脂後、10％H2SO4(75℃)で
各10分酸洗した後、２％NiSO4(65℃)に10分間浸漬する
前処理を行った。前記前処理後、市販のチタン釉を直接
１回施釉して820℃で焼成した。焼成後P.E.I.試験機を
用いて、ほうろうの密着度を測定した（P.E.I.（％）は
０：全面剥離、100：剥離なし）。
第２図から明らかなように、ほうろう密着性（P.E.I.）
はRa×Lmv100では著しく劣化し、一方Ra×Lmv≧２で
も密着性は急激に低下する。
はRa×Lmv100では著しく劣化し、一方Ra×Lmv≧２で
も密着性は急激に低下する。
さらに、さらにＳ値の異なる試料（Ra×Lmv＝10〜20）
を用いて、酸洗減量を変えた時の直接１回がけほうろう
焼成を行った後の密着性試験の結果を第３図に示す。こ
の第３図から判るように、Ｓ値の大きい従来材（Ｓ＝0.
40）の場合、良好な密着性は酸洗減量が70g／m2で得ら
れるが、Ｓ値が0.05と小さい本発明にかかる試料では10
g／m2でも良好な密着が得られている。換言すると、Ｓ
値を小さくすることによって、ほうろう密着性の向上を
はかることができる。
を用いて、酸洗減量を変えた時の直接１回がけほうろう
焼成を行った後の密着性試験の結果を第３図に示す。こ
の第３図から判るように、Ｓ値の大きい従来材（Ｓ＝0.
40）の場合、良好な密着性は酸洗減量が70g／m2で得ら
れるが、Ｓ値が0.05と小さい本発明にかかる試料では10
g／m2でも良好な密着が得られている。換言すると、Ｓ
値を小さくすることによって、ほうろう密着性の向上を
はかることができる。
上述した基礎的実験データの結果から、本発明は製造条
件を以下のように規制すれば、プレス成形性とほうろう
密着性とに優れ、かつほうろうの前処理工程が省略可能
な冷延鋼板の製造が可能となることを見い出した。
件を以下のように規制すれば、プレス成形性とほうろう
密着性とに優れ、かつほうろうの前処理工程が省略可能
な冷延鋼板の製造が可能となることを見い出した。
まず、本発明において最も重要な条件は、鋼板表面粗度
パターンである。かかる鋼板表面粗度パターンを示す条
件の１つである該鋼板表面粗度の規則性を表わす規則度
パラメーターＳは、鋼板表面凸部ピーク間距離をｘｉと
した時、下記のように表わすことができる。
パターンである。かかる鋼板表面粗度パターンを示す条
件の１つである該鋼板表面粗度の規則性を表わす規則度
パラメーターＳは、鋼板表面凸部ピーク間距離をｘｉと
した時、下記のように表わすことができる。
また平均谷間隔Lmvは、第４図に示す鋼板表面粗度パタ
ーンにおいて、 なる式で表わせる。
ーンにおいて、 なる式で表わせる。
要するに、表面粗度の規則性を表わす規則度パラメータ
ーＳは、少なくとも１方向についてＳ≦0.25を満たすこ
とが必須である。第１図から判るように、Ｓ＞0.25では
優れたプレス成形性を得ることができない。因みに、従
来の冷延鋼板ではＳ値は0.3〜0.5程度である。
ーＳは、少なくとも１方向についてＳ≦0.25を満たすこ
とが必須である。第１図から判るように、Ｓ＞0.25では
優れたプレス成形性を得ることができない。因みに、従
来の冷延鋼板ではＳ値は0.3〜0.5程度である。
また、次に重要な条件は、平均表面粗度Ra（μｍ）と平
均谷間隔Lmv（μｍ）との関係であり、この関係（Ra×L
mv）が２〜100となるようにすることが必須である。Ra
×Lmv≦２またはRa×Lmv＞100では、良好なほうろう密
着性を得ることができない。その上にＳ値の小さいもの
の方がほうろう密着性には有利である。
均谷間隔Lmv（μｍ）との関係であり、この関係（Ra×L
mv）が２〜100となるようにすることが必須である。Ra
×Lmv≦２またはRa×Lmv＞100では、良好なほうろう密
着性を得ることができない。その上にＳ値の小さいもの
の方がほうろう密着性には有利である。
なお、このような規則的な鋼板表面粗度パターンを得る
ためには、ロールの表面粗度パターンも必然的に規則的
でなければいけない。そのためのロールの加工法として
は、放電ダル加工法、レーザーダル加工法、あるいは特
別に製造したグリッドを使用するショットブラスト法が
好適である。
ためには、ロールの表面粗度パターンも必然的に規則的
でなければいけない。そのためのロールの加工法として
は、放電ダル加工法、レーザーダル加工法、あるいは特
別に製造したグリッドを使用するショットブラスト法が
好適である。
本発明における鋼板表面粗度パターンが、Ｓ≦0.25およ
びRa×Lmv：２〜100さえ満たしていてば、鋼板表面粗
度、たとえば平均表面粗度（Ra）、１インチ当りのピー
ク数（PPI）、さらに潤滑油の種類、プレス条件等は任
意でよい。
びRa×Lmv：２〜100さえ満たしていてば、鋼板表面粗
度、たとえば平均表面粗度（Ra）、１インチ当りのピー
ク数（PPI）、さらに潤滑油の種類、プレス条件等は任
意でよい。
なお、本発明における規則的な表面粗度パターンの効果
としては、鋼板表面凹部にたまった潤滑油が均等に凸部
へと供給されることに起因して潤滑条件が良好になるも
のと考えられる。さらに凸部の金属接触部分が規則的に
存在することにより、鋼板表面とプレス金型との摩擦状
態も変化しているものと考えられる。
としては、鋼板表面凹部にたまった潤滑油が均等に凸部
へと供給されることに起因して潤滑条件が良好になるも
のと考えられる。さらに凸部の金属接触部分が規則的に
存在することにより、鋼板表面とプレス金型との摩擦状
態も変化しているものと考えられる。
また、ほうろう密着性に関しては、鋼板表面粗度パター
ンが酸洗後の表面性状に影響をおよぼして機械的な密着
結合を向上させること、さらにこれは前処理時のNi付着
にも影響をおよぼしていることも考えられる。
ンが酸洗後の表面性状に影響をおよぼして機械的な密着
結合を向上させること、さらにこれは前処理時のNi付着
にも影響をおよぼしていることも考えられる。
（実施例） 第２表に示す化学組成の鋼片を転炉−連続鋳造法により
製造し、得られた鋼片を1250℃に加熱−均熱後、粗圧延
−仕上圧延により3.2mm板厚の熱延鋼板とした。この鋼
板を酸洗後、冷間圧延により0.8mm板厚の冷延鋼板と
し、連続焼鈍（均熱温度750℃〜850℃）を施した後スキ
ンパス圧延（圧下率0.8％）を行った。
製造し、得られた鋼片を1250℃に加熱−均熱後、粗圧延
−仕上圧延により3.2mm板厚の熱延鋼板とした。この鋼
板を酸洗後、冷間圧延により0.8mm板厚の冷延鋼板と
し、連続焼鈍（均熱温度750℃〜850℃）を施した後スキ
ンパス圧延（圧下率0.8％）を行った。
なお、ここでスキンパスロールは、ショットブラストお
よびレーザー加工によりダル目付けを行ったものを使用
した。
よびレーザー加工によりダル目付けを行ったものを使用
した。
鋼板表面粗度は、圧延方向について調査し、平均表面粗
度Ra、１インチ当りのピーク数PPI、パラメーターＳ
値、平均谷間隔Lmvを求めた。引張特性は、JIS５号試験
片により求めた。すなわち、ｒ値は15％引張予歪を与
え、３点法により測定し、Ｌ（圧延）方向、Ｃ（圧延方
向に対して90°）方向、Ｄ（圧延方向に対して45°）方
向の平均値ｒ＝（rL＋rC＋２rD）／４で求めた。
度Ra、１インチ当りのピーク数PPI、パラメーターＳ
値、平均谷間隔Lmvを求めた。引張特性は、JIS５号試験
片により求めた。すなわち、ｒ値は15％引張予歪を与
え、３点法により測定し、Ｌ（圧延）方向、Ｃ（圧延方
向に対して90°）方向、Ｄ（圧延方向に対して45°）方
向の平均値ｒ＝（rL＋rC＋２rD）／４で求めた。
限界絞り比（L.D.R.）は、ポンチ直径32mmの金型を用い
て深絞りしうる最大素板径DOmaxを求め、ポンチ直径dp
との比から求めた。すなわち 絞り条件は、絞り速度１mm／ｓ、潤滑油は防錆油（オイ
ルタイプ）を用い、全て同一条件にて行った。
て深絞りしうる最大素板径DOmaxを求め、ポンチ直径dp
との比から求めた。すなわち 絞り条件は、絞り速度１mm／ｓ、潤滑油は防錆油（オイ
ルタイプ）を用い、全て同一条件にて行った。
ほうろう焼成工程では、酸洗減量が30g／m2で一定にな
るように酸洗し、２％NiSO4(65℃)で10分浸漬を行い、
市販のチタン釉を施釉し、820℃で３分の焼成を行っ
た。焼成後P.E.I.試験機でほうろうの密着度を測定し
た。
るように酸洗し、２％NiSO4(65℃)で10分浸漬を行い、
市販のチタン釉を施釉し、820℃で３分の焼成を行っ
た。焼成後P.E.I.試験機でほうろうの密着度を測定し
た。
第３表にスキンパスロールのダル目付方法、表面粗度、
材料特性およびほうろうの密着性を示す。本発明範囲内
にて製造したほうろうがけ鋼板は比較鋼にくらべて優れ
たプレス成形性とほうろう密着性を示していた。
材料特性およびほうろうの密着性を示す。本発明範囲内
にて製造したほうろうがけ鋼板は比較鋼にくらべて優れ
たプレス成形性とほうろう密着性を示していた。
（発明の効果） 以上の説明ならびに実施例の結果から判るように本発明
によれば、鋼板表面に規則的な粗度パターンを付与し、
かつ平均表面粗度と平均谷間隔との積を規制することに
より、同一材質の鋼板においてもプレス成形性は格段に
向上し、その使用範囲が拡がるとともに、難易度の高い
成形も可能となる。さらに、鋼板表面に規則的な粗度パ
ターンを付与することにより、少ない酸洗減量で良好な
ほうろう密着性が得られるため、廃酸処理の頻度が減少
するなどの効果も期待される。
によれば、鋼板表面に規則的な粗度パターンを付与し、
かつ平均表面粗度と平均谷間隔との積を規制することに
より、同一材質の鋼板においてもプレス成形性は格段に
向上し、その使用範囲が拡がるとともに、難易度の高い
成形も可能となる。さらに、鋼板表面に規則的な粗度パ
ターンを付与することにより、少ない酸洗減量で良好な
ほうろう密着性が得られるため、廃酸処理の頻度が減少
するなどの効果も期待される。
第１図は、限界絞り比におよぼす規則度パラメータＳ値
の影響を示すグラフである。 第２図は、ほうろう密着性におよぼすRa×Lmvの影響を
示すグラフである。 第３図は、酸洗減量とほうろう密着性を示すグラフであ
る。 第４図は、鋼板表面粗度プロフィールを示す図である。
の影響を示すグラフである。 第２図は、ほうろう密着性におよぼすRa×Lmvの影響を
示すグラフである。 第３図は、酸洗減量とほうろう密着性を示すグラフであ
る。 第４図は、鋼板表面粗度プロフィールを示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 角山 浩三 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭50−53260（ＪＰ，Ａ) ＴＥＣＮＩＣ ＩＮＦＯ −Ｔｅｃｈｎ ｉｃａｌ ｎｅｗｓ ａｎｄ ｄａｔａ− （1984）Ｃｏｃｋｅｒｉｌｌ Ｓａｍｂ ｒｅ （ベルギー），Ｐ．29−34
Claims (1)
- 【請求項１】冷間圧延、焼鈍、調質圧延、脱脂、酸洗、
ニッケルめっき、施釉及び焼成の各工程からなる処理を
経てほうろう鋼板を製造するに当り、 前記調質圧延工程において、下記式で示される鋼板表面
粗度の規則性を表わす規則度パラメータＳ値が少なくと
も一方向について０＜Ｓ≦0.25を示し、平均表面粗度Ra
（μｍ）と平均谷間隔Lmv（μｍ）との積；Ra×Lmvが２
〜100μm2を示す表面粗度の鋼板を調整することを特徴
とするプレス成形性およびほうろう密着性に優れたほう
ろう鋼板の製造方法。 ここでｘｉ：鋼板表面凸部ピーク間の距離（μｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61287641A JPH0668155B2 (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | プレス成形性とほうろう密着性に優れたほうろう鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61287641A JPH0668155B2 (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | プレス成形性とほうろう密着性に優れたほうろう鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63143272A JPS63143272A (ja) | 1988-06-15 |
| JPH0668155B2 true JPH0668155B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=17719855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61287641A Expired - Lifetime JPH0668155B2 (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | プレス成形性とほうろう密着性に優れたほうろう鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0668155B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2500215B2 (ja) * | 1992-01-08 | 1996-05-29 | 川崎製鉄株式会社 | 耐プレスしわ性の良好なほうろう用薄鋼板 |
| KR100509618B1 (ko) * | 2000-12-16 | 2005-08-24 | 주식회사 포스코 | 냉연 법랑강판 제조방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5053260A (ja) * | 1973-09-12 | 1975-05-12 |
-
1986
- 1986-12-04 JP JP61287641A patent/JPH0668155B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ＴＥＣＮＩＣＩＮＦＯ−Ｔｅｃｈｎｉｃａｌｎｅｗｓａｎｄｄａｔａ−（１９８４）ＣｏｃｋｅｒｉｌｌＳａｍｂｒｅ（ベルギー），Ｐ．２９−３４ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63143272A (ja) | 1988-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2684801C1 (ru) | Листовая сталь с нанесенным металлическим покрытием на основе алюминия | |
| CN110573644B (zh) | Fe-Al系镀覆热冲压构件和Fe-Al系镀覆热冲压构件的制造方法 | |
| US12281375B2 (en) | Al plated welded pipe for hardening use and al plated hollow member and method for producing same | |
| JP2003147499A (ja) | 熱間プレス用鋼板およびその製造方法 | |
| US20090280350A1 (en) | Steel sheet having high plane integration and method of production of same | |
| JP2810245B2 (ja) | プレス成形性および燐酸塩処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| KR910001606B1 (ko) | 얇은 성형성 강판의 제조방법 | |
| JP2006097102A (ja) | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3447233B2 (ja) | 熱処理硬化能に優れた薄鋼板及び高強度プレス成形体の製造方法 | |
| JPH0668155B2 (ja) | プレス成形性とほうろう密着性に優れたほうろう鋼板の製造方法 | |
| US3489618A (en) | Hot rolling explosion-bonded stainless steel/carbon steel clads | |
| WO2021002415A1 (ja) | ホットスタンプ用亜鉛めっき鋼板、ホットスタンプ用亜鉛めっき鋼板の製造方法およびホットスタンプ成形体 | |
| WO2021002422A1 (ja) | ホットスタンプ成形体 | |
| US5152846A (en) | Method of producing steel sheets for porcelain enameling having improved enamel adhesion property | |
| US3326647A (en) | Rolled carbon steel clad with stainless steel | |
| JP2500215B2 (ja) | 耐プレスしわ性の良好なほうろう用薄鋼板 | |
| JPS63143271A (ja) | プレス成形性とほうろう密着性に優れたほうろう用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0457744B2 (ja) | ||
| JP2016176101A (ja) | プレス成形用表面処理鋼板およびプレス成形品 | |
| JP7704197B2 (ja) | 鋼板、めっき鋼板、プレス成形品、加工部材、プレス成形品の製造方法および加工部材の製造方法 | |
| JPH03281732A (ja) | スポット溶接性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2827740B2 (ja) | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH0334401B2 (ja) | ||
| JPH01123058A (ja) | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS648071B2 (ja) |