JPH0672290B2 - 高強度低熱膨張性合金 - Google Patents
高強度低熱膨張性合金Info
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- JPH0672290B2 JPH0672290B2 JP63132648A JP13264888A JPH0672290B2 JP H0672290 B2 JPH0672290 B2 JP H0672290B2 JP 63132648 A JP63132648 A JP 63132648A JP 13264888 A JP13264888 A JP 13264888A JP H0672290 B2 JPH0672290 B2 JP H0672290B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は高強度低熱膨張性の鉄系合金に関するもので、
セラミックスとの接合用材料、精密機器部品用材料ある
いは航空機部品用材料など、低い熱膨張特性と常温及び
高温での強度が必要とされる用途に好適なものである。
セラミックスとの接合用材料、精密機器部品用材料ある
いは航空機部品用材料など、低い熱膨張特性と常温及び
高温での強度が必要とされる用途に好適なものである。
［従来の技術］ 従来の低熱膨張合金としては、Fe-Ni合金のインバー合
金（36％Ni-Fe）あるいはFe-Ni-Co合金のコバール合金
（29％Ni-17％Co-Fe）、スーパーインバー合金（30％Ni
-５％Co-Fe）などが良く知られているが、これらの合金
は熱膨張係数は低いものの、構造用材料としては強度も
低く、常温強度は冷間加工により確保するしかないが、
高温では冷間加工の効果がなくなり、強度の確保が困難
であった。
金（36％Ni-Fe）あるいはFe-Ni-Co合金のコバール合金
（29％Ni-17％Co-Fe）、スーパーインバー合金（30％Ni
-５％Co-Fe）などが良く知られているが、これらの合金
は熱膨張係数は低いものの、構造用材料としては強度も
低く、常温強度は冷間加工により確保するしかないが、
高温では冷間加工の効果がなくなり、強度の確保が困難
であった。
又、高い強度を有する低熱膨張合金としては、Al、Tiあ
るいはNb等の析出強化元素を添加したNi-Span Ｃ合金
（42％Ni-５％Cr-2.4％Ti-0.5％Al-Fe）あるいはIncolo
y 903合金（38％Ni-16％Co-1.5％Ti-１％Al-３％Nb-F
e）等が知られており、これらの合金は常温あるいは高
温で高い強度を有するが、室温から400℃までの熱膨張
係数は、構造用セラミックスとして代表的な窒化ケイ素
あるいは炭化ケイ素に比較して大きい。
るいはNb等の析出強化元素を添加したNi-Span Ｃ合金
（42％Ni-５％Cr-2.4％Ti-0.5％Al-Fe）あるいはIncolo
y 903合金（38％Ni-16％Co-1.5％Ti-１％Al-３％Nb-F
e）等が知られており、これらの合金は常温あるいは高
温で高い強度を有するが、室温から400℃までの熱膨張
係数は、構造用セラミックスとして代表的な窒化ケイ素
あるいは炭化ケイ素に比較して大きい。
［発明が解決しようとする課題］ セラミックスを構造用材料として用いようとする際に
は、セラミックスの脆性等の欠点を補う目的で、金属材
料との接合化あるいは金属材料との複合材料化して使用
される場合が多い。
は、セラミックスの脆性等の欠点を補う目的で、金属材
料との接合化あるいは金属材料との複合材料化して使用
される場合が多い。
金属とセラミックスとが接合あるいは複合化して使用さ
れる際に、金属とセラミックスの熱膨張係数が大きく異
ると、金属とセラミックスとの接合部で割れあるいは剥
離が発生し、構造用材料として使用上問題がある。又、
セラミックスと金属とを接合化あるいは複合化した構造
材料は、セラミックスの耐熱性、軽さ等の特性を生かす
ためにも、金属材料には常温及び高温での強度が要求さ
れる。しかしながら、金属材料がセラミックスと接合化
あるいは複合化されて使用される際に、必要以上に強度
が高い場合、加工性等の問題が生じる。
れる際に、金属とセラミックスの熱膨張係数が大きく異
ると、金属とセラミックスとの接合部で割れあるいは剥
離が発生し、構造用材料として使用上問題がある。又、
セラミックスと金属とを接合化あるいは複合化した構造
材料は、セラミックスの耐熱性、軽さ等の特性を生かす
ためにも、金属材料には常温及び高温での強度が要求さ
れる。しかしながら、金属材料がセラミックスと接合化
あるいは複合化されて使用される際に、必要以上に強度
が高い場合、加工性等の問題が生じる。
そこで、構造用セラミックスとして代表的な窒化ケイ素
あるいは炭化ケイ素に、熱膨張係数が比較的近く、常温
及び高温での強度を具備した金属材料の開発が望まれて
いた。
あるいは炭化ケイ素に、熱膨張係数が比較的近く、常温
及び高温での強度を具備した金属材料の開発が望まれて
いた。
又、精密機器部品用材料あるいは航空機部品材料等でも
軽量化あるいは使用温度条件から常温および高温強度が
高く、かつ、熱膨張による寸法の変化ができる限り少な
いことが望ましく、低い熱膨張係数と常温および高温で
の強度を具備した材料の開発が望まれていた。
軽量化あるいは使用温度条件から常温および高温強度が
高く、かつ、熱膨張による寸法の変化ができる限り少な
いことが望ましく、低い熱膨張係数と常温および高温で
の強度を具備した材料の開発が望まれていた。
本発明はかかる点に鑑み、従来の合金では得られない特
性として、常温から400℃までの熱膨張係数が6.5×10-6
／℃以下で、常温の引張強さが60〜130kgf/mm2400℃の
引張強さが40〜100kgf/mm2を示す高強度低熱膨張合金を
提供するものである。
性として、常温から400℃までの熱膨張係数が6.5×10-6
／℃以下で、常温の引張強さが60〜130kgf/mm2400℃の
引張強さが40〜100kgf/mm2を示す高強度低熱膨張合金を
提供するものである。
［課題を解決するための手段］ 本発明の第１発明は、下記のとおりである。
重量％で Ni:29％以上34％未満 Co:16％を超え21％以下 （ただし、Ni+Co:50％以下） Mo:0.5％以上3.0％以下 Ti:0.8％以上3.0％以下 Al:0.2％以上1.5％以下 C:0.1％以下 Si:1.0％以下 Mn:1.0％以下 並びに残部Feおよび不純物よりなり、固溶体処理及び時
効処理を施すことにより、常温の引張強さが60kgf/mm2
〜130kgf/mm2、400℃の引張強さが40kgf/mm2〜100kgf/m
m2、室温から400℃における平均熱膨張係数が6.5×10-6
／℃以下である高強度低熱膨張性合金。
効処理を施すことにより、常温の引張強さが60kgf/mm2
〜130kgf/mm2、400℃の引張強さが40kgf/mm2〜100kgf/m
m2、室温から400℃における平均熱膨張係数が6.5×10-6
／℃以下である高強度低熱膨張性合金。
又、第２発明は、上記Moの代りにＷを含有するものであ
り、さらに第３発明はMoとＷとをともに含有するもので
ある。
り、さらに第３発明はMoとＷとをともに含有するもので
ある。
すなわち、Ni-Co-Fe系合金にMoとＷを単独あるいは複合
で所定量を含有することにより、熱膨張係数の増加を最
小限に抑えてオースナイト素地中を固溶強化するととも
に、0.2％耐力を上昇させ、かつ高温強度を向上させる
効果があることを実験により見出した。更にTiとAlを複
合添加し、時効処理することにより、熱膨張係数の増加
を最小限に抑えて、ガンマプライム相と呼ばれる金属間
化合物を生成し、合金を析出強化させる効果があること
を見出した。本合金の特徴とすることは、Mo、Ｗの固溶
強化とTi、Alの時効強化で、その含有量を調整すること
により、従来の合金では得られない特性を有する合金が
得られることを見出した。
で所定量を含有することにより、熱膨張係数の増加を最
小限に抑えてオースナイト素地中を固溶強化するととも
に、0.2％耐力を上昇させ、かつ高温強度を向上させる
効果があることを実験により見出した。更にTiとAlを複
合添加し、時効処理することにより、熱膨張係数の増加
を最小限に抑えて、ガンマプライム相と呼ばれる金属間
化合物を生成し、合金を析出強化させる効果があること
を見出した。本合金の特徴とすることは、Mo、Ｗの固溶
強化とTi、Alの時効強化で、その含有量を調整すること
により、従来の合金では得られない特性を有する合金が
得られることを見出した。
すなわち、常温の引張強さが60kgf/mm2〜130kgf/mm2、4
00℃の引張強さが40kgf/mm2〜100kgf/mm2、室温から400
℃における平均熱膨張係数が6.5×10-6／℃以下の特性
を有するものが得られる。
00℃の引張強さが40kgf/mm2〜100kgf/mm2、室温から400
℃における平均熱膨張係数が6.5×10-6／℃以下の特性
を有するものが得られる。
次に各化学成分の限定理由について述べる。
Ni:NiはCoと共にオーステナイト相を形成するととも
に、熱膨張係数の低減に寄与する。又、時効処理を実施
することにより、Ni3（Al、Ti）で表わされるガンマプ
ライム相と呼ばれる金属間化合物を形成し、析出強化す
る。Niが29％未満あるいは34％以上では熱膨張係数を大
きくするので、29％以上34％未満に限定する。
に、熱膨張係数の低減に寄与する。又、時効処理を実施
することにより、Ni3（Al、Ti）で表わされるガンマプ
ライム相と呼ばれる金属間化合物を形成し、析出強化す
る。Niが29％未満あるいは34％以上では熱膨張係数を大
きくするので、29％以上34％未満に限定する。
Co:CoはNiと共にオーステナイト相を形成するととも
に、熱膨張曲線が折点を示すキューリー点を高温側に移
行する効果をもっており、高温域までの熱膨張係数の低
減に寄与する。室温から400℃の温度範囲で低い熱膨張
係数が得られるのは、16％を超え、21％以下の範囲であ
るので、Coはこの範囲に限定する。
に、熱膨張曲線が折点を示すキューリー点を高温側に移
行する効果をもっており、高温域までの熱膨張係数の低
減に寄与する。室温から400℃の温度範囲で低い熱膨張
係数が得られるのは、16％を超え、21％以下の範囲であ
るので、Coはこの範囲に限定する。
Ni+Co:NiおよびCoは前述のとおりオーステナイト相の形
成と熱膨張係数の高温域までの低域に効果を示すが、Ni
+Co量が50％を超えると、キューリー点温度は高温側に
移行するが、キューリー点まで熱膨張係数が大きくな
り、室温から400℃までの熱膨張係数も6.5×10-6／℃を
超えるので、Ni+Co量を50％以下に限定する。
成と熱膨張係数の高温域までの低域に効果を示すが、Ni
+Co量が50％を超えると、キューリー点温度は高温側に
移行するが、キューリー点まで熱膨張係数が大きくな
り、室温から400℃までの熱膨張係数も6.5×10-6／℃を
超えるので、Ni+Co量を50％以下に限定する。
Mo:Moはオーステナイト基地中に固溶して固溶強化作用
があり、耐力の増加にも効果的であり、高温強度の向上
にも寄与するが、充分な効果を得る為には0.5％以上の
添加が必要であり、又、添加量が多いと熱膨脹係数を増
加させるので0.5％以上３％以下に限定する。
があり、耐力の増加にも効果的であり、高温強度の向上
にも寄与するが、充分な効果を得る為には0.5％以上の
添加が必要であり、又、添加量が多いと熱膨脹係数を増
加させるので0.5％以上３％以下に限定する。
W:WもMoと同様にオーステナイト基地中に固溶して固溶
強化作用があり、耐力の増加にも効果的であり、高温強
度の向上にも寄与するが、充分な効果を得る為には、0.
5％以上の添加が必要であり、又、添加量が多いと熱膨
脹係数を増加させるので0.5％以上３％以下に限定す
る。
強化作用があり、耐力の増加にも効果的であり、高温強
度の向上にも寄与するが、充分な効果を得る為には、0.
5％以上の添加が必要であり、又、添加量が多いと熱膨
脹係数を増加させるので0.5％以上３％以下に限定す
る。
Mo+W:MoとＷとの複合添加も、オーステナイト基地の固
溶強化作用があり、耐力の増加にも効果があり、高温強
度の向上にも寄与するが、充分な効果を得る為には、Mo
+Ｗ量が0.5％以上の添加が必要であり、又、Mo+Ｗの添
加量が多いと熱膨脹係数を増加させるので、Mo+Ｗ量を
0.5％以上３％以下に限定する。
溶強化作用があり、耐力の増加にも効果があり、高温強
度の向上にも寄与するが、充分な効果を得る為には、Mo
+Ｗ量が0.5％以上の添加が必要であり、又、Mo+Ｗの添
加量が多いと熱膨脹係数を増加させるので、Mo+Ｗ量を
0.5％以上３％以下に限定する。
Ti:TiはAlとの共存で、時効処理によりガンマプライム
相Ni3（Al、Ti）を形成し、合金を析出強化し、高温強
度を向上させる。しかしながら、添加量が0.8％未満で
は添加効果が少く、3.0％を超えると熱膨張係数が大き
くなるので、0.8％以上3.0％以下に限定する。
相Ni3（Al、Ti）を形成し、合金を析出強化し、高温強
度を向上させる。しかしながら、添加量が0.8％未満で
は添加効果が少く、3.0％を超えると熱膨張係数が大き
くなるので、0.8％以上3.0％以下に限定する。
Al:AlはTiとの共存で、時効処理によりガンマプライム
相Ni3（Al、Ti）を形成し、合金を析出強化し、高温強
度を向上させる。しかしながら添加量が0.2％未満では
添加効果が少なく、1.5％を超えると熱膨張係数が大き
くなるので、0.2％以上1.5％以下に限定する。
相Ni3（Al、Ti）を形成し、合金を析出強化し、高温強
度を向上させる。しかしながら添加量が0.2％未満では
添加効果が少なく、1.5％を超えると熱膨張係数が大き
くなるので、0.2％以上1.5％以下に限定する。
Ｃ :Cは炭化物を形成して、高温強度の向上に寄与する
が、過度の添加は熱膨張係数を増加させるので、0.1％
以下に限定する。
が、過度の添加は熱膨張係数を増加させるので、0.1％
以下に限定する。
Si:Siは脱酸及び熱間加工性の向上のために必要である
が、過度の添加は熱膨張係数を増加させるので、１％以
下に限定する。
が、過度の添加は熱膨張係数を増加させるので、１％以
下に限定する。
Mn:MnはSiと同様、脱酸及び熱間加工性の向上のために
必要であるが、過度の添加は熱膨張係数を増加させるの
で、１％以下に限定する。
必要であるが、過度の添加は熱膨張係数を増加させるの
で、１％以下に限定する。
本発明はかかる組成を有する合金材料の固溶体化処理及
び時効処理を施したものであるが、その条件は固溶化処
理温度が950〜1150℃、時効処理温度は580〜750℃、時
効処理時間は５〜48時間程度が好ましい。固溶化処理温
度は950℃未満では固溶化が不充分であり、1150℃を超
えると結晶粒の粗大化が起こるので950℃〜1150℃とす
る。時効処理温度は580〜750℃で時効するとすぐれた常
温及び高温強度が得られるので、この温度範囲が好まし
い。
び時効処理を施したものであるが、その条件は固溶化処
理温度が950〜1150℃、時効処理温度は580〜750℃、時
効処理時間は５〜48時間程度が好ましい。固溶化処理温
度は950℃未満では固溶化が不充分であり、1150℃を超
えると結晶粒の粗大化が起こるので950℃〜1150℃とす
る。時効処理温度は580〜750℃で時効するとすぐれた常
温及び高温強度が得られるので、この温度範囲が好まし
い。
［実施例］ 特性を比較するため、表に従来合金、本発明合金および
比較合金の化学成分、常温および400℃での引張強さと
0.2％耐力、室温から400℃までの熱膨張係数をそれぞれ
示す。
比較合金の化学成分、常温および400℃での引張強さと
0.2％耐力、室温から400℃までの熱膨張係数をそれぞれ
示す。
表に示した試料はそれぞれ真空誘導溶解炉で10kgのイン
ゴットを溶製後に直径15m/mに鍛造を実施したものであ
る。
ゴットを溶製後に直径15m/mに鍛造を実施したものであ
る。
各試料の熱処理は次のとおりである。
試料No.1（インバー合金）、試料No.2（スーパーインバ
ー合金）および試料No.3（コバール合金）は、850℃で
１時間加熱する固溶化処理を実施した。
ー合金）および試料No.3（コバール合金）は、850℃で
１時間加熱する固溶化処理を実施した。
試料No.4（Ni-SpanC合金）は、950℃で１時間加熱後水
冷し、さらに730℃で５時間の時効処理を実施した。
冷し、さらに730℃で５時間の時効処理を実施した。
試料No.5（Incoloy903合金）は、950℃で１時間加熱後
水冷し、さらに718℃で８時間加熱後、621℃の温度まで
55℃／時間の冷却速度で炉冷し、さらに、621℃で８時
間加熱後空冷を実施したものである。
水冷し、さらに718℃で８時間加熱後、621℃の温度まで
55℃／時間の冷却速度で炉冷し、さらに、621℃で８時
間加熱後空冷を実施したものである。
本発明合金の試料No.7および13以外の試料並びに比較合
金の試料No.18〜27は、それぞれ980℃で１時間加熱後水
冷の固溶化処理実施後、さらに620℃で24時間の時効処
理を実施したものである。
金の試料No.18〜27は、それぞれ980℃で１時間加熱後水
冷の固溶化処理実施後、さらに620℃で24時間の時効処
理を実施したものである。
又、本発明合金の試料No.7はNo.6と同一溶解試料で、試
料No.6と同一条件の固溶化処理を実施後、580℃で24時
間の時効処理を実施した。
料No.6と同一条件の固溶化処理を実施後、580℃で24時
間の時効処理を実施した。
試料No.13は試料No.12と同一溶解試料で、試料No.12と
同一条件の固溶化処理を実施後、650℃で24時間の時効
処理を実施した。
同一条件の固溶化処理を実施後、650℃で24時間の時効
処理を実施した。
この様にして得た各試料より熱膨張係数測定試料として
直径5mm、長さ50mmの試料を採取し、室温から400℃まで
の熱膨張係数の測定を、引張試験用試料として、平行部
6mm×24mm（標点間）の引張試験片を採取し、室温と400
℃での引張試験を実施した。
直径5mm、長さ50mmの試料を採取し、室温から400℃まで
の熱膨張係数の測定を、引張試験用試料として、平行部
6mm×24mm（標点間）の引張試験片を採取し、室温と400
℃での引張試験を実施した。
表において、従来合金のNo.1〜５の中で、常温及び400
℃の強度が高いのは試料No.4とNo.5であり、又、熱膨張
係数が低い試料No.3は強度が低い。
℃の強度が高いのは試料No.4とNo.5であり、又、熱膨張
係数が低い試料No.3は強度が低い。
本発明の試料No.9、No.6及び試料No.11はMo含有量がそ
れぞれ0.6％、0.9％及び2.8％でMo量の増加に従って常
温及び400℃での引張強さと0.2％耐力が向上するが、熱
膨張係数も大きくなる。試料No.18はMo含有量が３％以
上の例であり、常温及び400℃での強度は良好である
が、熱膨張係数が7.4×10-6／℃と大きな値を示す。
れぞれ0.6％、0.9％及び2.8％でMo量の増加に従って常
温及び400℃での引張強さと0.2％耐力が向上するが、熱
膨張係数も大きくなる。試料No.18はMo含有量が３％以
上の例であり、常温及び400℃での強度は良好である
が、熱膨張係数が7.4×10-6／℃と大きな値を示す。
同様に本発明合金試料No.8及び試料No.14はＷの含有量
がそれぞれ1.1％と2.7％で、Ｗ量の増加に従って常温及
び400℃での引張強さと0.2％耐力が向上するが熱膨張係
数も大きくなる。試料No.19はＷ含有量が３％以上の例
であり、常温及び400℃での強度は良好であるが、熱膨
張係数が7.6×10-6／℃と大きな値を示す。
がそれぞれ1.1％と2.7％で、Ｗ量の増加に従って常温及
び400℃での引張強さと0.2％耐力が向上するが熱膨張係
数も大きくなる。試料No.19はＷ含有量が３％以上の例
であり、常温及び400℃での強度は良好であるが、熱膨
張係数が7.6×10-6／℃と大きな値を示す。
試料No.17はMo+Ｗが上限の2.9％、試料No.20はMo+Ｗが
３％以上の例である。Mo+Ｗ量の増加に従って常温、及
び400℃での引張強さと0.2％耐力が向上するがMo+Ｗ量
が4.1％の試料No.20は、熱膨張係数が7.7×10-6／℃と
大きな値を示す。
３％以上の例である。Mo+Ｗ量の増加に従って常温、及
び400℃での引張強さと0.2％耐力が向上するがMo+Ｗ量
が4.1％の試料No.20は、熱膨張係数が7.7×10-6／℃と
大きな値を示す。
試料No.6、No.12、No.16およびNo.21はTi添加量がそれ
ぞれ1.0％、1.8％、2.8％および3.4％の例である。Ti量
の増加に従って常温及び400℃での強度が向上するが、T
i量が3.4％の試料No.21は熱膨張係数が7.6×10-6／℃と
大きな値を示す。
ぞれ1.0％、1.8％、2.8％および3.4％の例である。Ti量
の増加に従って常温及び400℃での強度が向上するが、T
i量が3.4％の試料No.21は熱膨張係数が7.6×10-6／℃と
大きな値を示す。
試料No.15はAl、Si及びMnが上限に近い試料である。Al
量が2.1％の試料No.22は、熱膨張係数が6.9×10-6／℃
と大きくなるが、Ti量も多いことにより、常温及び400
℃の強度は高い。
量が2.1％の試料No.22は、熱膨張係数が6.9×10-6／℃
と大きくなるが、Ti量も多いことにより、常温及び400
℃の強度は高い。
試料No.7及び試料No.13はそれぞれ試料６及び試料12の
時効処理条件を変更したものであるが、熱膨張係数はほ
とんど変化しないで、常温及び400℃の強度を調整する
ことが可能であり、同一成分でも時効処理条件を変更す
ることにより必要な強度を確保することができる。
時効処理条件を変更したものであるが、熱膨張係数はほ
とんど変化しないで、常温及び400℃の強度を調整する
ことが可能であり、同一成分でも時効処理条件を変更す
ることにより必要な強度を確保することができる。
試料No.9および試料No.10はそれぞれNi下限（Co上限）
及びNi上限（Co下限）でNi+Co量が50％以下を満足する
試料である。これに対して試料No.23〜No.27はNi量、Co
量あるいはNi+Co量が特許の請求範囲をはずれた例であ
る。常温及び400℃の強度は良好であるが、熱膨張係数
は7.5〜9.7×10-6／℃と大きな値を示した。
及びNi上限（Co下限）でNi+Co量が50％以下を満足する
試料である。これに対して試料No.23〜No.27はNi量、Co
量あるいはNi+Co量が特許の請求範囲をはずれた例であ
る。常温及び400℃の強度は良好であるが、熱膨張係数
は7.5〜9.7×10-6／℃と大きな値を示した。
［発明の効果］ 本発明合金は引張強さが常温で60kgf/mm2〜130kgf/m
m2、400℃で40kgf/mm2〜100kgf/mm2の高い強度を示し、
しかも室温から400℃における平均熱膨張係数が6.5×10
-6以下と小さい。したがつて低い熱膨張特性と常温およ
び高温での強度が必要とされる構造用セラミックスとの
接合用材料、精密機器部品用材料あるいは航空機部品用
材料等の用途に最適なものである。
m2、400℃で40kgf/mm2〜100kgf/mm2の高い強度を示し、
しかも室温から400℃における平均熱膨張係数が6.5×10
-6以下と小さい。したがつて低い熱膨張特性と常温およ
び高温での強度が必要とされる構造用セラミックスとの
接合用材料、精密機器部品用材料あるいは航空機部品用
材料等の用途に最適なものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内堀 勝之 東京都江東区東雲１―９―31 三菱製鋼株 式会社技術開発センター内 (56)参考文献 特開 昭62−182165（ＪＰ，Ａ) 特公 昭31−10507（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で Ni:29％以上34％未満 Co:16％を超え21％以下 （ただし、Ni+Co:50％以下） Mo:0.5以上3.0％以下 Ti:0.8％以上3.0％以下 Al:0.2％以上1.5％以下 C:0.1％以下 Si:1.0％以下 Mn:1.0％以下 並びに残部Feおよび不純物よりなり、固溶体処理及び時
効処理を施すことにより、常温の引張強さが60kgf/mm2
〜130kgf/mm2、400℃の引張強さが40kgf/mm2〜100kgf/m
m2、室温から400℃における平均熱膨張係数が6.5×10-6
／℃以下である高強度低熱膨張性合金。 - 【請求項２】重量％で Ni:29％以上34％未満 Co:16％を超え21％以下 （ただし、Ni+Co:50％以下） W:0.5以上3.0％以下 Ti:0.8％以上3.0％以下 Al:0.2％以上1.5％以下 C:0.1％以下 Si:1.0％以下 Mn:1.0％以下 並びに残部Feおよび不純物よりなり、固溶体処理及び時
効処理を施すことにより、常温の引張強さが60kgf/mm2
〜130kgf/mm2、400℃の引張強さが40kgf/mm2〜100kgf/m
m2、室温から400℃における平均熱膨張係数が6.5×10-6
／℃以下である高強度低熱膨張性合金。 - 【請求項３】重量％で Ni:29％以上34％未満 Co:16％を超え21％以下 （ただし、Ni+Co:50％以下） Mo:3.0％以下 W:3.0％以下 （ただし、Mo+W:0.5％以上3.0％以下） Ti:0.8％以上3.0％以下 Al:0.2％以上1.5％以下 C:0.1％以下 Si:1.0％以下 Mn:1.0％以下 並びに残部Feおよび不純物よりなり、固溶体処理及び時
効処理を施すことにより、常温の引張強さが60kgf/mm2
〜130kgf/mm2、400℃の引張強さが40kgf/mm2〜100kgf/m
m2、室温から400℃における平均熱膨張係数が6.5×10-6
／℃以下である高強度低熱膨張性合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63132648A JPH0672290B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 高強度低熱膨張性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63132648A JPH0672290B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 高強度低熱膨張性合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01306541A JPH01306541A (ja) | 1989-12-11 |
| JPH0672290B2 true JPH0672290B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=15086236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63132648A Expired - Lifetime JPH0672290B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 高強度低熱膨張性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0672290B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Family Cites Families (1)
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-
1988
- 1988-06-01 JP JP63132648A patent/JPH0672290B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01306541A (ja) | 1989-12-11 |
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