JPH0673494A - 耐デント性に優れた加工用鋼板及びその製造方法 - Google Patents
耐デント性に優れた加工用鋼板及びその製造方法Info
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- JPH0673494A JPH0673494A JP23010692A JP23010692A JPH0673494A JP H0673494 A JPH0673494 A JP H0673494A JP 23010692 A JP23010692 A JP 23010692A JP 23010692 A JP23010692 A JP 23010692A JP H0673494 A JPH0673494 A JP H0673494A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は主にプレス加工される自動車部品等
に使用される耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた
鋼板とその製造方法を提供する。 【構成】 表層にＴｉ，Ｎｂのうち１種以上を含有し、
かつ表層が２０×Ｃ＋１０×Ｓｉ＋５×Ｍｎ＋８０×Ｐ
＋（Ｔｉ＋Ｎｂ）×３００≧１９を満足し、更に表内層
のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎ量を規制したクラ
ッド鋼を変態点以上で熱延し、５００〜６５０℃で巻取
った後、冷延し、箱焼鈍にて６５０℃以上に加熱するこ
とにより、強度３０kgf/mm2 以上で耐デント性と耐面歪
性及び加工性に優れた高強度冷延鋼板を安定に供給する
ことができる。片面もしくは両面に電気めっきを施して
もよい。
に使用される耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた
鋼板とその製造方法を提供する。 【構成】 表層にＴｉ，Ｎｂのうち１種以上を含有し、
かつ表層が２０×Ｃ＋１０×Ｓｉ＋５×Ｍｎ＋８０×Ｐ
＋（Ｔｉ＋Ｎｂ）×３００≧１９を満足し、更に表内層
のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎ量を規制したクラ
ッド鋼を変態点以上で熱延し、５００〜６５０℃で巻取
った後、冷延し、箱焼鈍にて６５０℃以上に加熱するこ
とにより、強度３０kgf/mm2 以上で耐デント性と耐面歪
性及び加工性に優れた高強度冷延鋼板を安定に供給する
ことができる。片面もしくは両面に電気めっきを施して
もよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主としてプレス加工さ
れる自動車部品等を対象とし、３０kgf/mm2以上の引張
強度を有し、耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた
鋼板及びその製造方法に係わる。
れる自動車部品等を対象とし、３０kgf/mm2以上の引張
強度を有し、耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた
鋼板及びその製造方法に係わる。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の軽量化や安全性向上の観
点から、鋼板の高強度化が要求されている。特に自動車
外板パネル類では耐デント性が要求されることから、外
板パネル用鋼板の高強度化の要請が強い。しかし、高強
度化は成形性の低下を伴い、特に外板の高強度化におい
ては降伏強度の上昇による面歪の発生という問題が生ず
る。
点から、鋼板の高強度化が要求されている。特に自動車
外板パネル類では耐デント性が要求されることから、外
板パネル用鋼板の高強度化の要請が強い。しかし、高強
度化は成形性の低下を伴い、特に外板の高強度化におい
ては降伏強度の上昇による面歪の発生という問題が生ず
る。
【０００３】このような問題点を克服するため、加工時
は比較的低降伏強度であるが、塗装焼き付け後に降伏強
度が上昇する、いわゆるＢＨ鋼板が開発されてきた。
は比較的低降伏強度であるが、塗装焼き付け後に降伏強
度が上昇する、いわゆるＢＨ鋼板が開発されてきた。
【０００４】例えば、極低炭素鋼にＴｉ，Ｎｂ等を添加
し、固溶Ｃ量を制限したり（特開昭５９−３８３３７
号、特開昭５９−３１８２７号公報）、ＮとＳ量を調整
し、析出物の生成を制御する方法（特開昭６１−２６７
５７号、特開昭６２−７８２２号公報）等が知られてい
るが、これらの鋼板では耐面歪性には優れるが、耐デン
ト性は十分ではない。
し、固溶Ｃ量を制限したり（特開昭５９−３８３３７
号、特開昭５９−３１８２７号公報）、ＮとＳ量を調整
し、析出物の生成を制御する方法（特開昭６１−２６７
５７号、特開昭６２−７８２２号公報）等が知られてい
るが、これらの鋼板では耐面歪性には優れるが、耐デン
ト性は十分ではない。
【０００５】耐デント性を確保すべく高強度ＢＨ鋼板が
開発されてきたが、リアフェンダー、クォーター類はそ
の形状から特に成形性が厳しい物が多く、これらの部品
への高強度ＢＨ鋼板の使用はごく限定されており、高強
度化が未解決となっているのが実情である。
開発されてきたが、リアフェンダー、クォーター類はそ
の形状から特に成形性が厳しい物が多く、これらの部品
への高強度ＢＨ鋼板の使用はごく限定されており、高強
度化が未解決となっているのが実情である。
【０００６】クラッド鋼板にて耐デント性の確保と耐面
歪性・加工性確保の両立を試みたものとし、特開平３−
１３３６３０号公報に開示があるが、この方法では表層
部の強度確保に固溶強化のみを利用しているため、Ｍ
ｎ，Ｐの多量添加が必須となり、スポット溶接性の劣化
対策が十分になされていない。
歪性・加工性確保の両立を試みたものとし、特開平３−
１３３６３０号公報に開示があるが、この方法では表層
部の強度確保に固溶強化のみを利用しているため、Ｍ
ｎ，Ｐの多量添加が必須となり、スポット溶接性の劣化
対策が十分になされていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は表層（両面）
を高強度とし、内層を軟質とした、いわゆるクラッド鋼
板にて耐デント性の確保と耐面歪性・加工性確保という
課題を解決するものであり、表層の高強度鋼と内層の軟
質鋼からなる３層構造とすることにより、通常の鋼板で
は達成困難である耐デント性と耐面歪性・加工性を両立
させた鋼板とその製造方法の提供にある。
を高強度とし、内層を軟質とした、いわゆるクラッド鋼
板にて耐デント性の確保と耐面歪性・加工性確保という
課題を解決するものであり、表層の高強度鋼と内層の軟
質鋼からなる３層構造とすることにより、通常の鋼板で
は達成困難である耐デント性と耐面歪性・加工性を両立
させた鋼板とその製造方法の提供にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は特定の表層及び
内層の成分としたクラッドスラブを熱間及び冷間圧延
し、これに特定の焼鈍を施すことで解決しようとするも
ので、その要旨は以下の通りである。
内層の成分としたクラッドスラブを熱間及び冷間圧延
し、これに特定の焼鈍を施すことで解決しようとするも
ので、その要旨は以下の通りである。
【０００９】（１）表層部の成分が質量割合でＣ：０．
０３〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５
〜３％、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａ
ｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００８％以下、かつＴｉ：
０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％のう
ち１種以を含有し、かつ２０×Ｃ（％）＋１０×Ｓｉ
（％）＋５×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ（％）＋（Ｔｉ
（％）＋Ｎｂ（％））×３００≧１９を満足し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、その他の内部が質量割
合で、Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ａｌ：０．０２〜０．１％、Ｎ：０．
００２〜０．００８％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる３層構造の耐デント性と耐面歪性及び加工
性に優れた鋼板。
０３〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５
〜３％、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａ
ｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００８％以下、かつＴｉ：
０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％のう
ち１種以を含有し、かつ２０×Ｃ（％）＋１０×Ｓｉ
（％）＋５×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ（％）＋（Ｔｉ
（％）＋Ｎｂ（％））×３００≧１９を満足し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、その他の内部が質量割
合で、Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ａｌ：０．０２〜０．１％、Ｎ：０．
００２〜０．００８％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる３層構造の耐デント性と耐面歪性及び加工
性に優れた鋼板。
【００１０】（２）鋼板の両面もしくは片面に電気めっ
きを施した耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れため
っき鋼板。
きを施した耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れため
っき鋼板。
【００１１】（３）表層部の成分が質量割合でＣ：０．
０３〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５
〜３％、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａ
ｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００８％以下、かつＴｉ：
０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％のう
ち１種以上を含有し、かつ２０×Ｃ（％）＋１０×Ｓｉ
（％）＋５×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ（％）＋（Ｔｉ
（％）＋Ｎｂ（％））×３００≧１９を満足し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、その他の内部が質量割
合でＣ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
３％以下、Ａｌ：０．０２〜０．１％、Ｎ：０．００２
〜０．００８％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなる３層構造の鋼をスラブとした後、熱間圧延するに
際し、再加熱する場合は１２００℃以上に加熱した後に
圧延し、再加熱することなく直接熱間圧延する場合は、
１１００℃以上で圧延を開始し、熱間圧延終了温度をＡ
ｒ3 点以上とし、５００〜６５０℃で巻取り、その後冷
延して箱焼鈍を行うにあたり、６５０℃以上に加熱する
ことからなる耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた
冷延鋼板の製造方法。
０３〜０．２０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５
〜３％、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａ
ｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００８％以下、かつＴｉ：
０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％のう
ち１種以上を含有し、かつ２０×Ｃ（％）＋１０×Ｓｉ
（％）＋５×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ（％）＋（Ｔｉ
（％）＋Ｎｂ（％））×３００≧１９を満足し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、その他の内部が質量割
合でＣ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
３％以下、Ａｌ：０．０２〜０．１％、Ｎ：０．００２
〜０．００８％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなる３層構造の鋼をスラブとした後、熱間圧延するに
際し、再加熱する場合は１２００℃以上に加熱した後に
圧延し、再加熱することなく直接熱間圧延する場合は、
１１００℃以上で圧延を開始し、熱間圧延終了温度をＡ
ｒ3 点以上とし、５００〜６５０℃で巻取り、その後冷
延して箱焼鈍を行うにあたり、６５０℃以上に加熱する
ことからなる耐デント性と耐面歪性及び加工性に優れた
冷延鋼板の製造方法。
【００１２】（４）鋼板の両面もしくは片面に電気めっ
きを施すことからなる耐デント性と耐面歪性及び加工性
に優れためっき鋼板の製造方法。
きを施すことからなる耐デント性と耐面歪性及び加工性
に優れためっき鋼板の製造方法。
【００１３】
【作用】本発明の各構成要件の限定理由について詳述す
る。まず、表層部の化学成分の限定理由について詳述す
る。 Ｃ：Ｃは強化元素の一つであるが、０．２％を超えると
スポット溶接性が劣化するため、Ｃの上限は０．２％と
する。更に、本発明ではＴｉＣ，Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）等の生
成による析出強化と組織の細粒化を強化手段として利用
する。この意味から、Ｃは最低０．０３％は必要であ
る。
る。まず、表層部の化学成分の限定理由について詳述す
る。 Ｃ：Ｃは強化元素の一つであるが、０．２％を超えると
スポット溶接性が劣化するため、Ｃの上限は０．２％と
する。更に、本発明ではＴｉＣ，Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）等の生
成による析出強化と組織の細粒化を強化手段として利用
する。この意味から、Ｃは最低０．０３％は必要であ
る。
【００１４】Ｓｉ：Ｓｉは強化元素であるので、表層部
の強度確保のために添加してもよいが、過大な添加は加
工性・溶接性の劣化を招くため上限を１％とする。下限
値は特に規定するところではなく、０．００５％まで下
げても構わない。
の強度確保のために添加してもよいが、過大な添加は加
工性・溶接性の劣化を招くため上限を１％とする。下限
値は特に規定するところではなく、０．００５％まで下
げても構わない。
【００１５】Ｍｎ：Ｓｉと同じくＭｎは強化元素であ
り、強度確保の意味合いから下限を０．５％とする。上
限は加工性・溶接性の観点から３％とする。
り、強度確保の意味合いから下限を０．５％とする。上
限は加工性・溶接性の観点から３％とする。
【００１６】Ｐ：Ｐは強化元素であるので、表層部の強
度確保のために添加してもよいが、２次加工性や溶接性
を阻害するので、上限を０．０６％とする。下限値は特
に規定するところではなく、０．００１％程度まで下げ
ても構わない。
度確保のために添加してもよいが、２次加工性や溶接性
を阻害するので、上限を０．０６％とする。下限値は特
に規定するところではなく、０．００１％程度まで下げ
ても構わない。
【００１７】Ｓ：Ｓは加工性・溶接性を劣化させ、熱間
割れを助長するため低いほどよく、上限を０．０２％と
する。望ましくは０．０１５％以下とする。
割れを助長するため低いほどよく、上限を０．０２％と
する。望ましくは０．０１５％以下とする。
【００１８】Ａｌ：Ａｌは、脱酸剤として用いる。Ａｌ
が多すぎるとアルミナ系介在物が増加し、鋼の加工性を
劣化させるので上限を０．１％とした。本鋼では脱酸剤
としてＳｉやＴｉを利用しても本発明の主旨には反しな
いので、Ａｌの下限値は特に規定する必要はない。望ま
しい範囲としては０．００２〜０．０８％である。
が多すぎるとアルミナ系介在物が増加し、鋼の加工性を
劣化させるので上限を０．１％とした。本鋼では脱酸剤
としてＳｉやＴｉを利用しても本発明の主旨には反しな
いので、Ａｌの下限値は特に規定する必要はない。望ま
しい範囲としては０．００２〜０．０８％である。
【００１９】Ｎ：Ｎは加工性の観点から０．００８％以
下とする。本発明では、表層の強度確保のために析出強
化元素を添加する。このために０．０２〜０．１％のＴ
ｉないし０．０１〜０．０８％のＮｂのうち１種以上を
添加する。下限値未満では析出強化が不十分である。上
限値を超える添加は加工性を劣化させ、また経済的でな
い。
下とする。本発明では、表層の強度確保のために析出強
化元素を添加する。このために０．０２〜０．１％のＴ
ｉないし０．０１〜０．０８％のＮｂのうち１種以上を
添加する。下限値未満では析出強化が不十分である。上
限値を超える添加は加工性を劣化させ、また経済的でな
い。
【００２０】更に、表層の強度確保のために２０×Ｃ
（％）＋１０×Ｓｉ（％）＋５×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ
（％）＋（Ｔｉ（％）＋Ｎｂ（％））×３００≧１９を
満足させる必要がある。下限値未満では耐デント性が不
足する。
（％）＋１０×Ｓｉ（％）＋５×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ
（％）＋（Ｔｉ（％）＋Ｎｂ（％））×３００≧１９を
満足させる必要がある。下限値未満では耐デント性が不
足する。
【００２１】尚、Ｃａ，ＲＥＭ，Ｃｒの添加は本発明の
必須条件ではないが、Ｃａ，ＲＥＭは介在物の球状化、
即ち加工性への介在物の悪影響の低減に寄与し、Ｃｒは
箱焼鈍中のＣ汚れ防止に寄与するので、選択的に添加す
ることは本発明の主旨に反しない。しかし、これらの元
素の添加は製造コストの上昇を招くため、これらの元素
の合計添加量の上限は０．５％とする。
必須条件ではないが、Ｃａ，ＲＥＭは介在物の球状化、
即ち加工性への介在物の悪影響の低減に寄与し、Ｃｒは
箱焼鈍中のＣ汚れ防止に寄与するので、選択的に添加す
ることは本発明の主旨に反しない。しかし、これらの元
素の添加は製造コストの上昇を招くため、これらの元素
の合計添加量の上限は０．５％とする。
【００２２】次に内層部の化学成分の限定理由について
詳述する。加工性と耐面歪性を確保するため、内層は基
本的に軟質とする。 Ｃ：Ｃは強化元素で、加工性を劣化させるので上限を
０．０８％とする。下限は２次加工性の劣化や経済性を
考慮して０．０１％とする。
詳述する。加工性と耐面歪性を確保するため、内層は基
本的に軟質とする。 Ｃ：Ｃは強化元素で、加工性を劣化させるので上限を
０．０８％とする。下限は２次加工性の劣化や経済性を
考慮して０．０１％とする。
【００２３】Ｓｉ：Ｓｉも強化元素であり、加工性を劣
化させるので上限を０．５％とする。下限は特に規定す
る必要はなく、０．００５％程度まで低くてもよい。
化させるので上限を０．５％とする。下限は特に規定す
る必要はなく、０．００５％程度まで低くてもよい。
【００２４】Ｍｎ：Ｃ，Ｓｉと同様に加工性を劣化させ
るので上限を０．５％とする。尚、Ｍｎの極端な低減は
熱間割れを助長するとともに経済的でないため、Ｍｎは
０．０５％以上とすることが望ましい。
るので上限を０．５％とする。尚、Ｍｎの極端な低減は
熱間割れを助長するとともに経済的でないため、Ｍｎは
０．０５％以上とすることが望ましい。
【００２５】Ｐ：中心偏析を助長して延性を劣化させた
り、溶接性を低下させる作用があるため上限を０．０３
％とする。
り、溶接性を低下させる作用があるため上限を０．０３
％とする。
【００２６】Ｓ：Ａ系介在物を増加させ、加工性を劣化
させる。また、熱間割れを助長するので、上限を０．０
３％とする。望ましくは０．０２％以下とする。
させる。また、熱間割れを助長するので、上限を０．０
３％とする。望ましくは０．０２％以下とする。
【００２７】Ａｌ：脱酸剤として、また焼鈍時のＡｌＮ
析出のために必要である。０．０２％未満ではその効果
がなく０．１％を超えるとアルミナ系介在物が増加し、
鋼の延性を劣化させる。
析出のために必要である。０．０２％未満ではその効果
がなく０．１％を超えるとアルミナ系介在物が増加し、
鋼の延性を劣化させる。
【００２８】Ｎ：Ｎは加工性の観点から上限を０．００
８％以下とする。一方、箱焼鈍ではｒ値の向上のために
焼鈍中にＡｌＮを析出させる必要があり、このためＮの
下限は０．００２％とする。
８％以下とする。一方、箱焼鈍ではｒ値の向上のために
焼鈍中にＡｌＮを析出させる必要があり、このためＮの
下限は０．００２％とする。
【００２９】本鋼はこのように内層と外層を持つクラッ
ドスラブに鋳造され、その後熱延される。溶製されたス
ラブは、加熱炉に挿入して加熱した後に熱間圧延しても
よいし、加熱炉に挿入することなく直接熱間圧延しても
よい。加熱炉に挿入して加熱する場合はＴｉＣ，Ｎｂ
（Ｃ，Ｎ），ＡｌＮの溶体化のため１２００℃以上に加
熱する必要がある。
ドスラブに鋳造され、その後熱延される。溶製されたス
ラブは、加熱炉に挿入して加熱した後に熱間圧延しても
よいし、加熱炉に挿入することなく直接熱間圧延しても
よい。加熱炉に挿入して加熱する場合はＴｉＣ，Ｎｂ
（Ｃ，Ｎ），ＡｌＮの溶体化のため１２００℃以上に加
熱する必要がある。
【００３０】加熱炉に挿入することなく直接熱間圧延す
る場合は、仕上げ圧延までの間の多量のＴｉＣ，Ｎｂ
（Ｃ，Ｎ）等の析出を防止するため圧延開始温度を１１
００℃以上にする必要がある。
る場合は、仕上げ圧延までの間の多量のＴｉＣ，Ｎｂ
（Ｃ，Ｎ）等の析出を防止するため圧延開始温度を１１
００℃以上にする必要がある。
【００３１】仕上げ圧延終了温度がＡｒ3 点未満になる
と成品の加工性が劣化するので、仕上げ圧延終了温度は
Ａｒ3 点以上とする。仕上げ圧延終了後の冷却及び巻取
りは通常の方法でよい。巻取り温度は、ＴｉＣないしＮ
ｂ（Ｃ，Ｎ）を析出させるために５００〜６５０℃とす
る。
と成品の加工性が劣化するので、仕上げ圧延終了温度は
Ａｒ3 点以上とする。仕上げ圧延終了後の冷却及び巻取
りは通常の方法でよい。巻取り温度は、ＴｉＣないしＮ
ｂ（Ｃ，Ｎ）を析出させるために５００〜６５０℃とす
る。
【００３２】下限値未満ではＴｉＣないしＮｂ（Ｃ，
Ｎ）の析出が不十分となり表層の強度確保が困難とな
る。一方、上限値を超えると析出したＴｉＣないしＮｂ
（Ｃ，Ｎ）が粗大化するため、やはり表層の強度確保が
困難となるとともに、ＡｌＮの析出が多くなり、ｒ値の
低下を招く。
Ｎ）の析出が不十分となり表層の強度確保が困難とな
る。一方、上限値を超えると析出したＴｉＣないしＮｂ
（Ｃ，Ｎ）が粗大化するため、やはり表層の強度確保が
困難となるとともに、ＡｌＮの析出が多くなり、ｒ値の
低下を招く。
【００３３】本鋼は熱延の後、酸洗され、冷延される。
冷延圧下率は内層部の加工性確保のために６０〜８５％
が望ましい。
冷延圧下率は内層部の加工性確保のために６０〜８５％
が望ましい。
【００３４】次に箱焼鈍を行う。ここでは再結晶と粒成
長を通して加工性を確保する。このために箱焼鈍の加熱
温度は６５０℃以上とする。一方、加熱温度が８００℃
を超えると表層部の析出強化効果が低下する。
長を通して加工性を確保する。このために箱焼鈍の加熱
温度は６５０℃以上とする。一方、加熱温度が８００℃
を超えると表層部の析出強化効果が低下する。
【００３５】箱焼鈍の操業は通常行われている方法でよ
く、例えば昇温速度は５〜１００℃／時間、加熱保持時
間は１〜２０時間程度でよい。焼鈍後の調質圧延も通常
条件、例えば調圧率０．５〜２％でよい。
く、例えば昇温速度は５〜１００℃／時間、加熱保持時
間は１〜２０時間程度でよい。焼鈍後の調質圧延も通常
条件、例えば調圧率０．５〜２％でよい。
【００３６】尚、本鋼板に耐食性を付与するため、亜鉛
等を電気めっきしてもよい。このめっきは片面だけで
も、または両面に施してもよい。
等を電気めっきしてもよい。このめっきは片面だけで
も、または両面に施してもよい。
【００３７】本発明のクラッドスラブを鋳込みによって
製造する場合は、例えば特公昭４４−２７３６１号公報
に開示されている２本ＩＮ法（ＩＮ：イマージョンノズ
ル）によることができる。この方法によるときは、タン
ディッシュ内を２室に区切り、それぞれの室から各１
本、合計２本の浸漬ノズルを鋳型内に挿入し鋳造する。
タンディッシュ内の各室には、別々に溶製した異なる成
分の溶鋼を取り鍋からそれぞれ注入する。
製造する場合は、例えば特公昭４４−２７３６１号公報
に開示されている２本ＩＮ法（ＩＮ：イマージョンノズ
ル）によることができる。この方法によるときは、タン
ディッシュ内を２室に区切り、それぞれの室から各１
本、合計２本の浸漬ノズルを鋳型内に挿入し鋳造する。
タンディッシュ内の各室には、別々に溶製した異なる成
分の溶鋼を取り鍋からそれぞれ注入する。
【００３８】その他、鋳型を２段に配置し、上部鋳型で
内層部を鋳込んだ後、下部鋳型で表層部を鋳込む方法等
によって製造することができる。尚、鋳造は連続鋳造法
でも造塊法でもよい。
内層部を鋳込んだ後、下部鋳型で表層部を鋳込む方法等
によって製造することができる。尚、鋳造は連続鋳造法
でも造塊法でもよい。
【００３９】クラッド率としては、内層／表層の厚み比
を２〜１０に制御することが好ましい。ここで表層とは
表裏を合わせた部分を言う。２未満では内層の割合が少
なく、全体としての加工性が不足する。一方、１０を超
えると表層部が薄すぎて耐デント性の確保が困難とな
る。
を２〜１０に制御することが好ましい。ここで表層とは
表裏を合わせた部分を言う。２未満では内層の割合が少
なく、全体としての加工性が不足する。一方、１０を超
えると表層部が薄すぎて耐デント性の確保が困難とな
る。
【００４０】
【実施例】表層及び内層を表１（Ａ〜Ｆ）に示す化学成
分に調整して、２本ＩＮ法により溶製した。
分に調整して、２本ＩＮ法により溶製した。
【００４１】
【表１】
【００４２】Ａ〜Ｄは本発明の成分である。Ｅは表層の
Ｔｉ及びＴ（＝２０×Ｃ（％）＋１０×Ｓｉ（％）＋５
×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ（％）＋（Ｔｉ（％）＋Ｎｂ
（％））×３００）が、Ｆは内層のＣ，Ｐがそれぞれ本
発明の範囲外である。尚、Ｇ，Ｈは通常の連続鋳造法に
て製造した比較用単層スラブである。
Ｔｉ及びＴ（＝２０×Ｃ（％）＋１０×Ｓｉ（％）＋５
×Ｍｎ（％）＋８０×Ｐ（％）＋（Ｔｉ（％）＋Ｎｂ
（％））×３００）が、Ｆは内層のＣ，Ｐがそれぞれ本
発明の範囲外である。尚、Ｇ，Ｈは通常の連続鋳造法に
て製造した比較用単層スラブである。
【００４３】これらのスラブを熱延後、酸洗ラインにて
脱スケール処理を施した後に冷延し、箱焼鈍した。一部
については電気めっきラインを通板して亜鉛めっきを施
した。熱延・焼鈍・めっき目付量等の条件を表２に示
す。尚、冷延圧下率は７５〜８０％であり、焼鈍後のス
キンパス伸び率は１〜１．３％であった。表２には製品
の引張特性・耐デント性・耐面歪性を併記した。
脱スケール処理を施した後に冷延し、箱焼鈍した。一部
については電気めっきラインを通板して亜鉛めっきを施
した。熱延・焼鈍・めっき目付量等の条件を表２に示
す。尚、冷延圧下率は７５〜８０％であり、焼鈍後のス
キンパス伸び率は１〜１．３％であった。表２には製品
の引張特性・耐デント性・耐面歪性を併記した。
【００４４】
【表２】
【００４５】引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２０１に準じた
５号試験片を用いた。平均ｒ値は圧延方向に対して、０
°，４５°，９０°の各方向のｒ値の面内平均（＝（０
°方向ｒ値＋９０°方向ｒ値＋４５°方向ｒ値×２）／
４）で表した。
５号試験片を用いた。平均ｒ値は圧延方向に対して、０
°，４５°，９０°の各方向のｒ値の面内平均（＝（０
°方向ｒ値＋９０°方向ｒ値＋４５°方向ｒ値×２）／
４）で表した。
【００４６】耐デント性の測定方法は、鋼板に対して直
径１００mmの円筒平底張出し成形を行い、平底面に２．
５％の予歪みを与えた後、半径２５mmの鋼製圧子を２０
kgfの負荷で押しつけて塑性変形（へこみ）を与え、へ
こみ量をスパン４０mmにて３点法で測定する方法とし
た。耐面歪性は、６００×６００mmの鋼板をしわ押さえ
力６０ton にてかまぼこ型（エンボス付）に成形し、エ
ンボス周辺を目視にて評価した。
径１００mmの円筒平底張出し成形を行い、平底面に２．
５％の予歪みを与えた後、半径２５mmの鋼製圧子を２０
kgfの負荷で押しつけて塑性変形（へこみ）を与え、へ
こみ量をスパン４０mmにて３点法で測定する方法とし
た。耐面歪性は、６００×６００mmの鋼板をしわ押さえ
力６０ton にてかまぼこ型（エンボス付）に成形し、エ
ンボス周辺を目視にて評価した。
【００４７】表２において、No．１，２，４，６，８は
本発明法に従って製造した鋼板であり、比較材に比べ加
工性（伸び・ｒ値）・耐デント性・耐面歪性が優れてい
る。図１は横軸を引張強度として、表２の本発明鋼の耐
デント性を通常の単層板（No．１２，１３）と比較した
ものである。板厚が厚いほど強度が高いほどへこみ量は
少なくなるが、本発明鋼は同一強度の単層板と比較して
板厚が薄くてもへこみ量が少ない。
本発明法に従って製造した鋼板であり、比較材に比べ加
工性（伸び・ｒ値）・耐デント性・耐面歪性が優れてい
る。図１は横軸を引張強度として、表２の本発明鋼の耐
デント性を通常の単層板（No．１２，１３）と比較した
ものである。板厚が厚いほど強度が高いほどへこみ量は
少なくなるが、本発明鋼は同一強度の単層板と比較して
板厚が薄くてもへこみ量が少ない。
【００４８】このことは本発明により耐デント性の観点
から板厚を低減できることを意味する。尚、本発明鋼の
スポット溶接性については適正電流範囲が同一強度の単
層板（No．１２，１３）と比較して広く、良好であっ
た。
から板厚を低減できることを意味する。尚、本発明鋼の
スポット溶接性については適正電流範囲が同一強度の単
層板（No．１２，１３）と比較して広く、良好であっ
た。
【００４９】その他の鋼板について説明する。No．３，
５は巻取り温度の高すぎまたは加熱温度の低すぎのため
にｒ値が低く、表層強度が十分でないために耐デント性
が本発明鋼より劣る。No．７，９は仕上げ温度あるいは
焼鈍温度が低いためにｒ値が低い。No．１０は表層のＴ
ｉ及びＴが低いために表層強度が不十分となり、耐デン
ト性が劣る。
５は巻取り温度の高すぎまたは加熱温度の低すぎのため
にｒ値が低く、表層強度が十分でないために耐デント性
が本発明鋼より劣る。No．７，９は仕上げ温度あるいは
焼鈍温度が低いためにｒ値が低い。No．１０は表層のＴ
ｉ及びＴが低いために表層強度が不十分となり、耐デン
ト性が劣る。
【００５０】No．１１は内層のＣ，Ｐが高いためにｒ値
が低く、スポット溶接性も劣り、更に内層が硬質すぎる
ために内層と表層の強度差が小さくなり複層化の効果が
薄れており、単層板と同等程度の耐デント性しかなく、
耐面歪性も劣る。
が低く、スポット溶接性も劣り、更に内層が硬質すぎる
ために内層と表層の強度差が小さくなり複層化の効果が
薄れており、単層板と同等程度の耐デント性しかなく、
耐面歪性も劣る。
【００５１】
【発明の効果】本発明により、自動車部品等でますます
要求の高まっている高強度化・耐デント性と耐面歪性及
び加工性の両立が可能となる。このことは鋼板板厚の低
減による燃費軽減（天然燃料の浪費防止）や、衝突強度
の向上による安全性の向上等につながり、社会的な意義
も大きい。
要求の高まっている高強度化・耐デント性と耐面歪性及
び加工性の両立が可能となる。このことは鋼板板厚の低
減による燃費軽減（天然燃料の浪費防止）や、衝突強度
の向上による安全性の向上等につながり、社会的な意義
も大きい。
【図１】耐デント性（へこみ量）と引張強度を示す図表
である。
である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１２月１４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４１】
【表１】
Claims (4)
- 【請求項１】 表層部の成分が質量割合で Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．５〜３％、 Ｐ ：０．０６％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００８％以下、 かつ Ｔｉ：０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８
％のうち１種以上、 かつ 20×C(%)＋10×Si(%) ＋ 5×Mn(%) ＋80×P(%)＋(Ti(%)
＋Nb(%))× 300≧19、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、 その他の内部が質量割合で Ｃ ：０．０１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ａｌ：０．０２〜０．１％、 Ｎ ：０．００２〜０．００８％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる３層構造にした耐
デント性に優れた加工用鋼板。 - 【請求項２】 請求項１において鋼板の両面もしくは片
面に電気めっきを施した耐デント性に優れた加工用めっ
き鋼板。 - 【請求項３】 表層部の成分が質量割合で Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．５〜３％、 Ｐ ：０．０６％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００８％以下、 かつ Ｔｉ：０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８
％のうち１種以上、 かつ 20×C(%)＋10×Si(%) ＋ 5×Mn(%) ＋80×P(%)＋(Ti(%)
＋Nb(%))× 300≧19、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、 その他の内部が質量割合で Ｃ ：０．０１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ａｌ：０．０２〜０．１％、 Ｎ ：０．００２〜０．００８％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる３層構造の鋼をス
ラブとした後、熱間圧延するに際し、再加熱する場合は
１２００℃以上に加熱した後に圧延し、再加熱すること
なく直接熱間圧延する場合は、１１００℃以上で圧延を
開始し、熱間圧延終了温度をＡｒ3 点以上とし、５００
〜６５０℃で巻取り、その後冷延して箱焼鈍を行うにあ
たり、６５０℃以上に加熱することからなる耐デント性
に優れた加工用鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項３において鋼板の両面もしくは片
面に電気めっきを施すことからなる耐デント性に優れた
加工用めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23010692A JPH0673494A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 耐デント性に優れた加工用鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23010692A JPH0673494A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 耐デント性に優れた加工用鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0673494A true JPH0673494A (ja) | 1994-03-15 |
Family
ID=16902657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23010692A Withdrawn JPH0673494A (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 耐デント性に優れた加工用鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673494A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102758071A (zh) * | 2012-06-18 | 2012-10-31 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种280MPa级汽车结构用钢的连退生产方法 |
| KR101412395B1 (ko) * | 2012-03-29 | 2014-06-25 | 현대제철 주식회사 | 고강도 냉연강판 제조 방법 |
| WO2018151318A1 (ja) * | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板 |
-
1992
- 1992-08-28 JP JP23010692A patent/JPH0673494A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101412395B1 (ko) * | 2012-03-29 | 2014-06-25 | 현대제철 주식회사 | 고강도 냉연강판 제조 방법 |
| CN102758071A (zh) * | 2012-06-18 | 2012-10-31 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种280MPa级汽车结构用钢的连退生产方法 |
| WO2018151318A1 (ja) * | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板 |
| JP6428968B1 (ja) * | 2017-02-20 | 2018-11-28 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板 |
| US11408045B2 (en) | 2017-02-20 | 2022-08-09 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991102 |