JPH0677767B2 - 圧延ロ−ル軸受装置 - Google Patents
圧延ロ−ル軸受装置Info
- Publication number
- JPH0677767B2 JPH0677767B2 JP59275940A JP27594084A JPH0677767B2 JP H0677767 B2 JPH0677767 B2 JP H0677767B2 JP 59275940 A JP59275940 A JP 59275940A JP 27594084 A JP27594084 A JP 27594084A JP H0677767 B2 JPH0677767 B2 JP H0677767B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- bearing
- grinding
- rolling
- chuck
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
- F16C19/383—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
- F16C19/388—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone with four rows, i.e. four row tapered roller bearings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B28/00—Maintaining rolls or rolling equipment in effective condition
- B21B28/02—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning
- B21B28/04—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning while in use, e.g. polishing or grinding while the rolls are in their stands
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
- F16C2322/12—Rolling apparatus, e.g. rolling stands, rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は冷間圧延機及び調質圧延機等の圧延機用圧延
ロールの研削にあたり、ロール軸受（チヨツク）を除去
することなくロール軸受内部を改造することにより、ロ
ール軸受を支点として、高精度の研削加工を行なおうと
するチヨツク付ロール研削のためのロール軸受装置に関
するものである。
ロールの研削にあたり、ロール軸受（チヨツク）を除去
することなくロール軸受内部を改造することにより、ロ
ール軸受を支点として、高精度の研削加工を行なおうと
するチヨツク付ロール研削のためのロール軸受装置に関
するものである。
（従来の技術） 製鉄設備の中で、冷間圧延機（以下調質圧延機を含む）
においては、圧延材品質の確保とロール事故防止を図る
為に、頻繁にロール交換を行いロール表面研削を行つて
いるが、従来のロール研削法では、その都度ロールから
チヨツクベアリングを引抜き、ロール単体の状態でロー
ルネツク部（軸受部）をサポートして、胴部を研削する
のが一般的である。
においては、圧延材品質の確保とロール事故防止を図る
為に、頻繁にロール交換を行いロール表面研削を行つて
いるが、従来のロール研削法では、その都度ロールから
チヨツクベアリングを引抜き、ロール単体の状態でロー
ルネツク部（軸受部）をサポートして、胴部を研削する
のが一般的である。
この方法では、圧延後のチヨツクの取外し作業及び研削
後の取付作業に時間を要すると共に、労力を必要とし本
来好ましくない。このようなことから、他の方法として
例えば東芝機械（株）カタログK0001−CED07に紹介され
ているように、最近熱間圧延工場でのロール研削法に採
用されているが、圧延ロールにチヨツクを装置した状態
のまま研削する方法（チヨツク付研削）がとられてい
る。
後の取付作業に時間を要すると共に、労力を必要とし本
来好ましくない。このようなことから、他の方法として
例えば東芝機械（株）カタログK0001−CED07に紹介され
ているように、最近熱間圧延工場でのロール研削法に採
用されているが、圧延ロールにチヨツクを装置した状態
のまま研削する方法（チヨツク付研削）がとられてい
る。
この場合第４図に示す如く、ロール１の両端に装着され
たチヨツク２を上下動自在な押上げ装置３で支持して、
ロール１及びチヨツク２の自重を支え、研削荷重による
横方向負荷力を、水平クランプ装置４で支えるというも
のである。
たチヨツク２を上下動自在な押上げ装置３で支持して、
ロール１及びチヨツク２の自重を支え、研削荷重による
横方向負荷力を、水平クランプ装置４で支えるというも
のである。
この方法では、通常採用されているチヨツクベアリング
の組込み精度、又ベアリング単体の精度では、冷延用ロ
ールとしての研削加工精度を満すことは出来ない。すな
わちロールネツクとベアリング内輪間には、チヨツク脱
着が容易に出来るよう隙間を持たしており、更にベアリ
ングコロと内・外周スリーブ間も、高速回転焼付を防止
する為に微少の隙間を有している。
の組込み精度、又ベアリング単体の精度では、冷延用ロ
ールとしての研削加工精度を満すことは出来ない。すな
わちロールネツクとベアリング内輪間には、チヨツク脱
着が容易に出来るよう隙間を持たしており、更にベアリ
ングコロと内・外周スリーブ間も、高速回転焼付を防止
する為に微少の隙間を有している。
又一方ベアリングは、機械的な許容振れを有しており、
例えばJISで規定されている円筒コロベアリングの許容
振れが60μｍ以内、円堆コロベアリングの許容振れ70μ
ｍ以内であつても、前述のベアリング内隙間と、ロール
ネツク隙間による回転スリツプの影響も加わり、研削精
度の円筒度・真円度共に20μｍ程度の偏差が生じ、円筒
度、真円度共に10μｍ以下の偏差を要求される冷間圧延
機及びその後の調質圧延機用の圧延ロールとして問題と
なる。
例えばJISで規定されている円筒コロベアリングの許容
振れが60μｍ以内、円堆コロベアリングの許容振れ70μ
ｍ以内であつても、前述のベアリング内隙間と、ロール
ネツク隙間による回転スリツプの影響も加わり、研削精
度の円筒度・真円度共に20μｍ程度の偏差が生じ、円筒
度、真円度共に10μｍ以下の偏差を要求される冷間圧延
機及びその後の調質圧延機用の圧延ロールとして問題と
なる。
又他のチヨツク付研削でのロール支持手段として、第５
図に示すように、チヨツク、ベアリング荷重は、同自重
支え装置３で支持するが、ロール１の自重はロール胴直
近のネツク部５を支持台６で支え、又研削水平負荷力を
水平支え装置４で支持する方法がある。この場合、チヨ
ツク内側支持装置スペース確保の為、チヨツクがロール
中心より外側へ移動することとなり、左右ベアリング間
隔が拡がり、圧延機設備規模が増大し好ましくない。
図に示すように、チヨツク、ベアリング荷重は、同自重
支え装置３で支持するが、ロール１の自重はロール胴直
近のネツク部５を支持台６で支え、又研削水平負荷力を
水平支え装置４で支持する方法がある。この場合、チヨ
ツク内側支持装置スペース確保の為、チヨツクがロール
中心より外側へ移動することとなり、左右ベアリング間
隔が拡がり、圧延機設備規模が増大し好ましくない。
更にロール研削中の加工支点と、圧延機回転中の圧延支
点（チヨツク中心）が、数十cm以上偏芯することとな
り、研削で得られた回転精度が、そのまま圧延時に再現
出来ないことも生ずる。又ロールネツク部５が、常に清
浄に保たれていることが必要である。
点（チヨツク中心）が、数十cm以上偏芯することとな
り、研削で得られた回転精度が、そのまま圧延時に再現
出来ないことも生ずる。又ロールネツク部５が、常に清
浄に保たれていることが必要である。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、圧延ロールの表面研削をチヨツクを装着した
状態のままで研削装置により行うさいに、ロール研削を
高精度に行える圧延ロール軸受装置を提供することを目
的とし、その要旨は、圧延ロールのネツクに装着する軸
受に於いて、ベアリング内輪とロールネツクをタイトフ
イツトさせると共に、コロと内外輪間の隙間を、用途に
応じて切替使用できる圧延ロール軸受装置である。
状態のままで研削装置により行うさいに、ロール研削を
高精度に行える圧延ロール軸受装置を提供することを目
的とし、その要旨は、圧延ロールのネツクに装着する軸
受に於いて、ベアリング内輪とロールネツクをタイトフ
イツトさせると共に、コロと内外輪間の隙間を、用途に
応じて切替使用できる圧延ロール軸受装置である。
（問題点を解決するための手段） 以下に本発明を第１図、第２図、第３図を参照し、一実
施例に基づき詳細に説明する。
施例に基づき詳細に説明する。
第１図はロールネツクに軸受を装着した側断面図であ
る。図面において、１はロールで、そのロールネツク５
にチヨツク２が装着されている。このチヨツクでの内部
構造について詳述する。７はベアリング内輪で、ロール
ネツク５とタイトフイツトするような数％程度のテーパ
ー構造となつており、チヨツク２をロールネツク５に装
着する時に、油圧ラム13で内輪７端面を押すようになつ
ている。
る。図面において、１はロールで、そのロールネツク５
にチヨツク２が装着されている。このチヨツクでの内部
構造について詳述する。７はベアリング内輪で、ロール
ネツク５とタイトフイツトするような数％程度のテーパ
ー構造となつており、チヨツク２をロールネツク５に装
着する時に、油圧ラム13で内輪７端面を押すようになつ
ている。
８はベアリング外輪のうち、両側シングル外輪で、９は
中央複列外輪である。内輪７と外輪８、９との間に、円
錐コロ10が設けられている。更に11は高剛性特殊バネ間
座であり、両側シングル外輪８に加えられる外圧で、バ
ネ作用をする機構となつている。
中央複列外輪である。内輪７と外輪８、９との間に、円
錐コロ10が設けられている。更に11は高剛性特殊バネ間
座であり、両側シングル外輪８に加えられる外圧で、バ
ネ作用をする機構となつている。
12は両側シングル外輪に負荷を加える油圧ラム、13は内
輪７を押す油圧ラムである。14は密封シール、15はキヤ
リヤーリング、16はロツクナツトである。又17はロール
ネツク５の端部から、内輪７内側への油圧穴である。こ
のベアリング内輪７、コロ10、外輪８、９はロール１で
被圧延材を圧延する場合の圧延用ベアリングとして機能
する。第２図は第１図の油圧ラム13が取り除かれ、スラ
ストクランプ18が組込まれた状態を示す。
輪７を押す油圧ラムである。14は密封シール、15はキヤ
リヤーリング、16はロツクナツトである。又17はロール
ネツク５の端部から、内輪７内側への油圧穴である。こ
のベアリング内輪７、コロ10、外輪８、９はロール１で
被圧延材を圧延する場合の圧延用ベアリングとして機能
する。第２図は第１図の油圧ラム13が取り除かれ、スラ
ストクランプ18が組込まれた状態を示す。
そこで第１図、第２図の構造の作用と目的について以下
説明する。通常時は、圧延時も研削時に於いてもチヨツ
ク２はロールネツク５から脱着しないが、ベアリングの
定期点検、又ロール表面の特殊加工等でチヨツク２を除
くことがあるが、その後ロールネツク５へ装着する際は
第１図に示すように、チヨツク２及びベアリング一式装
着後、キヤリヤーリング15、油圧ラム13、ロツクナツト
16の順でロールネツク５へ挿入セツトする。
説明する。通常時は、圧延時も研削時に於いてもチヨツ
ク２はロールネツク５から脱着しないが、ベアリングの
定期点検、又ロール表面の特殊加工等でチヨツク２を除
くことがあるが、その後ロールネツク５へ装着する際は
第１図に示すように、チヨツク２及びベアリング一式装
着後、キヤリヤーリング15、油圧ラム13、ロツクナツト
16の順でロールネツク５へ挿入セツトする。
次にベアリング内輪７を、ロールネツク５に固く圧着さ
せるために、油圧ラム13に外部油圧源からの油圧を導
き、キヤリヤーリング15を内輪７側へ強く押す作用をす
る。これによりテーパーを有する内輪７と、ロールネツ
ク５はタイトフイツトし、隙間を無くす状態とする。タ
イトフイツト化が完了したら、ロツクナツト16及び油圧
ラム13を取り除き、第２図に示すように、改めてスラス
トクランプ18及びロツクナツト16を装着し固定する。
せるために、油圧ラム13に外部油圧源からの油圧を導
き、キヤリヤーリング15を内輪７側へ強く押す作用をす
る。これによりテーパーを有する内輪７と、ロールネツ
ク５はタイトフイツトし、隙間を無くす状態とする。タ
イトフイツト化が完了したら、ロツクナツト16及び油圧
ラム13を取り除き、第２図に示すように、改めてスラス
トクランプ18及びロツクナツト16を装着し固定する。
第２図の状態で、圧延と研削を繰り返すが、この時は高
速圧延によるベアリングコロ10の焼付を防止する為、内
・外輪７、８、９とコロ10間には、適度の隙間を持たせ
る必要があるが、前述の如く、研削時はその加工精度上
隙間を極少にする必要がある。従つて第２図に示すよう
に、研削する際には、油圧ラム12が外部油圧装置から供
給される油圧を受けて、両側シングル外輪８を押し、そ
れらの内側にある高剛性特殊バネ間座11を圧縮すること
により、両側シングル外輪８とコロ10間の隙間を極小に
しようとするものである。
速圧延によるベアリングコロ10の焼付を防止する為、内
・外輪７、８、９とコロ10間には、適度の隙間を持たせ
る必要があるが、前述の如く、研削時はその加工精度上
隙間を極少にする必要がある。従つて第２図に示すよう
に、研削する際には、油圧ラム12が外部油圧装置から供
給される油圧を受けて、両側シングル外輪８を押し、そ
れらの内側にある高剛性特殊バネ間座11を圧縮すること
により、両側シングル外輪８とコロ10間の隙間を極小に
しようとするものである。
この効果は、一部コロ10と内輪７間の隙間減少にも寄与
するものとなり、隙間極小での研削が行われ精度の高い
研削が得られることとなる。この状態で研削が完了した
ら、油圧ラム12の油圧を無負荷とすることにより、高剛
性特殊バネ間座11の復元力で、両側シングル外輪を、ベ
アリング中心からそれぞれ外側に作用させ、内・外輪
７、８、９とコロ10間の隙間を圧延に適する量とする。
するものとなり、隙間極小での研削が行われ精度の高い
研削が得られることとなる。この状態で研削が完了した
ら、油圧ラム12の油圧を無負荷とすることにより、高剛
性特殊バネ間座11の復元力で、両側シングル外輪を、ベ
アリング中心からそれぞれ外側に作用させ、内・外輪
７、８、９とコロ10間の隙間を圧延に適する量とする。
これにより圧延、研削のそれぞれに応じた用途のベアリ
ング機能が保持されることになるが、タイトの状態で研
削することで、ベアリングそのものの精度が、加工精度
に大きく影響する為、ベアリングの製作精度の高いベア
リング（例えばJIS4級以上）を用いることが有効であ
る。
ング機能が保持されることになるが、タイトの状態で研
削することで、ベアリングそのものの精度が、加工精度
に大きく影響する為、ベアリングの製作精度の高いベア
リング（例えばJIS4級以上）を用いることが有効であ
る。
更に又長期間の使用中に、ベアリングの偏摩耗や疵入り
等が生じると、研削精度に大きく影響する為、第２図に
示すような、密封シール14方式として、外部からの異物
等の侵入を防ぎ、内部を常に清浄に保つことが必要であ
る。
等が生じると、研削精度に大きく影響する為、第２図に
示すような、密封シール14方式として、外部からの異物
等の侵入を防ぎ、内部を常に清浄に保つことが必要であ
る。
次に第２図までの構成と作用を、更に展開させた他の実
施例を、第３図によつて説明する。
施例を、第３図によつて説明する。
第３図中の15までは、第２図と同様で、両側シングル外
輪８とチヨツク２との間に、特殊バネ台座19を設けた例
である。一般に外輪８、９とチヨツク２間の隙間は、約
0.1〜0.15mm確保する必要があり、この隙間も研削加工
精度に幾分影響する。従つてこの隙間をも極小に出来れ
ば、ベアリング全体がタイトの状態で研削出来ることに
なる。
輪８とチヨツク２との間に、特殊バネ台座19を設けた例
である。一般に外輪８、９とチヨツク２間の隙間は、約
0.1〜0.15mm確保する必要があり、この隙間も研削加工
精度に幾分影響する。従つてこの隙間をも極小に出来れ
ば、ベアリング全体がタイトの状態で研削出来ることに
なる。
第３図の特殊バネ台座19は、チヨツク２内面レベルより
外輪８、９とチヨツク２間隙間量と、同等量のみ中央部
が突起しており、ロールネツク５をチヨツク装着時は、
外輪８、９に接触することで、一部バネ力で押し上げら
れることにより、チヨツク２の装着が可能となる。又研
削時では、油圧ラム12の圧力にて、両側シングル外輪８
を押すことにより、コロ10に接触すると共に、コロ10と
反対側の特殊バネ台座19をも押し上げ、その蓄積力によ
り隙間を極小にする。
外輪８、９とチヨツク２間隙間量と、同等量のみ中央部
が突起しており、ロールネツク５をチヨツク装着時は、
外輪８、９に接触することで、一部バネ力で押し上げら
れることにより、チヨツク２の装着が可能となる。又研
削時では、油圧ラム12の圧力にて、両側シングル外輪８
を押すことにより、コロ10に接触すると共に、コロ10と
反対側の特殊バネ台座19をも押し上げ、その蓄積力によ
り隙間を極小にする。
一方研削終了時は、油圧ムラ12の油圧を解除することに
より、特殊バネ台座19の蓄積力も解除され、両側シング
ル外輪８も遊びの状態となり、圧延に対処することとな
る。なおチヨツク２内面側に埋込まれる特殊バネ台座19
は、円周全長に亘つてする必要はなく、円周上で少なく
とも４ケ所以上でよい両側シングル外輪８である為、合
計８ケ所以上であればよい。
より、特殊バネ台座19の蓄積力も解除され、両側シング
ル外輪８も遊びの状態となり、圧延に対処することとな
る。なおチヨツク２内面側に埋込まれる特殊バネ台座19
は、円周全長に亘つてする必要はなく、円周上で少なく
とも４ケ所以上でよい両側シングル外輪８である為、合
計８ケ所以上であればよい。
（発明の効果） 以上この発明の軸受にて、ロール１の表面研削を行つた
ところ、振れがほとんどなく、真円度10μｍ、円筒度10
μｍ以内にすることができ、又表面に発生しやすい微小
の光沢ムラも生じないことが判明し、冷間圧延及び調質
圧延ロールの表面研削に好適である。
ところ、振れがほとんどなく、真円度10μｍ、円筒度10
μｍ以内にすることができ、又表面に発生しやすい微小
の光沢ムラも生じないことが判明し、冷間圧延及び調質
圧延ロールの表面研削に好適である。
第１図は本発明の一実施例の側断面図、第２図は本発明
の一実施例で、第１図の部分説明図、第３図は本発明の
他の実施例の部分説明図、第４図は従来におけるロール
表面研削のさいのロール軸受の支持の説明図、第５図は
従来におけるロール表面研削のさいのロール軸受の他の
支持の説明図である。 1:ロール、2:チヨツク 5:ロールネツク、7:内輪 ８、9:外輪、10:円錐コロ
の一実施例で、第１図の部分説明図、第３図は本発明の
他の実施例の部分説明図、第４図は従来におけるロール
表面研削のさいのロール軸受の支持の説明図、第５図は
従来におけるロール表面研削のさいのロール軸受の他の
支持の説明図である。 1:ロール、2:チヨツク 5:ロールネツク、7:内輪 ８、9:外輪、10:円錐コロ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭50−25465（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−106371（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】ロールネツクをベアリングを介して支持し
た軸受のベアリング内輪と、ロールネツクをテーパ嵌合
するとともに、ベアリングコロとベアリング内輪、外輪
間の間隙を調整する外輪への軸心方向外圧付与の手段及
び外圧解除時に、外輪が復帰する復元手段を装備したこ
とを特徴とする圧延ロール軸受装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59275940A JPH0677767B2 (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 圧延ロ−ル軸受装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59275940A JPH0677767B2 (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 圧延ロ−ル軸受装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159212A JPS61159212A (ja) | 1986-07-18 |
| JPH0677767B2 true JPH0677767B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=17562545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59275940A Expired - Lifetime JPH0677767B2 (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 圧延ロ−ル軸受装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0677767B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63105880A (ja) * | 1986-10-23 | 1988-05-11 | Nippon Steel Corp | チヨツク付ロ−ル研削方法 |
| JP4507648B2 (ja) * | 2004-03-12 | 2010-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延ロールの研磨方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3822081A (en) * | 1973-03-08 | 1974-07-02 | Morgan Construction Co | Axial roll adjustment means |
| US4092048A (en) * | 1977-02-17 | 1978-05-30 | Usm Corporation | Roll supports with hydrostatic and roller bearings |
-
1984
- 1984-12-29 JP JP59275940A patent/JPH0677767B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61159212A (ja) | 1986-07-18 |
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