JPH0680484A - コンクリートタイルの改良された製造法 - Google Patents
コンクリートタイルの改良された製造法Info
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- JPH0680484A JPH0680484A JP5134030A JP13403093A JPH0680484A JP H0680484 A JPH0680484 A JP H0680484A JP 5134030 A JP5134030 A JP 5134030A JP 13403093 A JP13403093 A JP 13403093A JP H0680484 A JPH0680484 A JP H0680484A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
- C04B40/02—Selection of the hardening environment
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B11/00—Apparatus or processes for treating or working the shaped or preshaped articles
- B28B11/24—Apparatus or processes for treating or working the shaped or preshaped articles for curing, setting or hardening
- B28B11/245—Curing concrete articles
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Abstract
(57)【要約】コンクリートタイルの改良された製造法
コンクリート混合物のブロックを、圧縮強さが少なくと
も２０ＭＰａに達するまで周囲圧および周囲温度で少な
くとも２４時間予備硬化させ（あるいは温度＜１００℃
で低圧水蒸気処理を行ない）、そしてオートクレーブ中
で水蒸気による第二処理を行なうことを特徴とする、コ
ンクリート混合物のブロックを切断することによるコン
クリートの製造方法。このようにして得られるセメント
タイルは、何ら分離の問題を起こすことなく、普通のセ
メントモルタルの硬化層を用いて床に接着させることが
できる。
も２０ＭＰａに達するまで周囲圧および周囲温度で少な
くとも２４時間予備硬化させ（あるいは温度＜１００℃
で低圧水蒸気処理を行ない）、そしてオートクレーブ中
で水蒸気による第二処理を行なうことを特徴とする、コ
ンクリート混合物のブロックを切断することによるコン
クリートの製造方法。このようにして得られるセメント
タイルは、何ら分離の問題を起こすことなく、普通のセ
メントモルタルの硬化層を用いて床に接着させることが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】正方形または長方形のタイルの形
のコンクリートスラブは、一般に下記の段階より成る方
法によって製造される：ａ）セメントおよび骨材を、し
っかりしたコンシステンシー（ｆｉｒｍ ｃｏｎｓｉｓ
ｔｅｎｃｙ）が得られるまで水と混合する；ｂ）混合物
を立方体一または角柱一の形をした枠組の中に入れて
（厚さ１メートルより大）、圧縮ブロックを製造する；
ｃ）枠組の中に入れたコンクリート混合物を振動させ
て、真空技術をも用いて内部に閉じこめられたエアポケ
ットを除去する；ｄ）コンクリートブロックを周囲温度
で約１日間枠組の中に放置して硬化させた後、硬化した
ブロックを枠組からとり除く；ｅ）この硬化したブロッ
クを少なくとも１ヶ月間室温で湿式硬化させて、圧縮強
さを約５０ＭＰａの水準まで増大させる；ｆ）コンクリ
ートブロックを厚さ１０ないし３０ｍｍのスラブに切断
する；ｇ）コンクリートスラブの上面を磨いてエナメル
セラミックタイルのそれと同様の効果を生じさせる。
のコンクリートスラブは、一般に下記の段階より成る方
法によって製造される：ａ）セメントおよび骨材を、し
っかりしたコンシステンシー（ｆｉｒｍ ｃｏｎｓｉｓ
ｔｅｎｃｙ）が得られるまで水と混合する；ｂ）混合物
を立方体一または角柱一の形をした枠組の中に入れて
（厚さ１メートルより大）、圧縮ブロックを製造する；
ｃ）枠組の中に入れたコンクリート混合物を振動させ
て、真空技術をも用いて内部に閉じこめられたエアポケ
ットを除去する；ｄ）コンクリートブロックを周囲温度
で約１日間枠組の中に放置して硬化させた後、硬化した
ブロックを枠組からとり除く；ｅ）この硬化したブロッ
クを少なくとも１ヶ月間室温で湿式硬化させて、圧縮強
さを約５０ＭＰａの水準まで増大させる；ｆ）コンクリ
ートブロックを厚さ１０ないし３０ｍｍのスラブに切断
する；ｇ）コンクリートスラブの上面を磨いてエナメル
セラミックタイルのそれと同様の効果を生じさせる。
【０００２】
【発明が解決しようとする問題点】上述の方法を用いて
製造したコンクリートタイルは、市場で入手できるセメ
ント系モルタル、二成分有機ポリマーまたはその他の特
殊な接着剤より成る通常使用されている硬化接着剤を用
いて粗い床上に敷設することができる。一般に、セメン
ト系モルタルは、非水性ポリマーより成る接着剤より
も、経済的で安全で使用するのに簡単である。しかしな
がら、セメント系モルタルを床とコンクリートタイルと
の間の接着材料として使用するときは、新しいセメント
系モルタル中の混合水の存在のために、即時に差膨潤
（ｉｍｍｅｄｉａｔｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｓ
ｗｅｌｌｉｎｇ）が生じる。実際には、この水はコンク
リートの多孔質底面によって迅速に吸収されて、その結
果新しい硬化セメント系モルタルの層と接触しているコ
ンクリートタイルの底面には寸法の増大が起こり、一方
周囲の環境に暴露されているスラブの上部には、何ら有
意の寸法変化は起こらない。差膨潤の結果、コンクリー
トタイルの底面の床上の硬化セメント系モルタルの層か
らの部分分離が起こる。言い換えると、新しいセメント
系モルタルの水と接触しているコンクリートタイルの底
部は、上面に比べて寸法が増加する傾向がある。寸法の
差変化（ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｃｈａｎｇｅ）
は、コンクリートタイルの空気にさらされている側の凸
湾曲をひき起こし、その中央部が周辺部よりも高く上が
る。
製造したコンクリートタイルは、市場で入手できるセメ
ント系モルタル、二成分有機ポリマーまたはその他の特
殊な接着剤より成る通常使用されている硬化接着剤を用
いて粗い床上に敷設することができる。一般に、セメン
ト系モルタルは、非水性ポリマーより成る接着剤より
も、経済的で安全で使用するのに簡単である。しかしな
がら、セメント系モルタルを床とコンクリートタイルと
の間の接着材料として使用するときは、新しいセメント
系モルタル中の混合水の存在のために、即時に差膨潤
（ｉｍｍｅｄｉａｔｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｓ
ｗｅｌｌｉｎｇ）が生じる。実際には、この水はコンク
リートの多孔質底面によって迅速に吸収されて、その結
果新しい硬化セメント系モルタルの層と接触しているコ
ンクリートタイルの底面には寸法の増大が起こり、一方
周囲の環境に暴露されているスラブの上部には、何ら有
意の寸法変化は起こらない。差膨潤の結果、コンクリー
トタイルの底面の床上の硬化セメント系モルタルの層か
らの部分分離が起こる。言い換えると、新しいセメント
系モルタルの水と接触しているコンクリートタイルの底
部は、上面に比べて寸法が増加する傾向がある。寸法の
差変化（ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｃｈａｎｇｅ）
は、コンクリートタイルの空気にさらされている側の凸
湾曲をひき起こし、その中央部が周辺部よりも高く上が
る。
【０００３】分解という欠点は、コンクリートタイルの
厚みが減少するとき−例えば３０から１０ｍｍまで−お
よび／または環境の相対湿度が落ちるとき−例えば７０
％から５０％まで−起こってくる。なぜならこれらの場
合には、水と接触しているコンクリートタイルの底面で
起こる膨潤は、空気にさらされた上面の収縮を伴ない、
これによって重大化されるからである。
厚みが減少するとき−例えば３０から１０ｍｍまで−お
よび／または環境の相対湿度が落ちるとき−例えば７０
％から５０％まで−起こってくる。なぜならこれらの場
合には、水と接触しているコンクリートタイルの底面で
起こる膨潤は、空気にさらされた上面の収縮を伴ない、
これによって重大化されるからである。
【０００４】
【問題点を解決するための手段】分離という重大な欠点
を除くために、本発明が関係している。改良された膨潤
／乾燥特性をもつコンクリートタイルの製造のための新
規な方法が発見された。本発明を用いれば、コンクリー
トタイルによるセメントモルタルからの水の吸収のため
の差膨潤によってひき起こされる分離の問題を全くおこ
さない、通常のセメント系モルタルの硬化層を用いて床
に接着させられるコンクリートタイルを製造することが
可能である。本発明の方法は、長時間の周囲温度でのコ
ンクリートの硬化（少なくとも１日）またはオートクレ
ーブ工程の前の圧縮強さが少なくとも２０ＭＰａに達す
るのに十分な時間の長期低圧水蒸気処理の後で適用され
る高圧水蒸気処理（オートクレーブ工程）に基づいてい
る。１００℃より高い温度およびそのための大気圧より
大きな蒸気圧を伴なうので、水蒸気処理室は耐圧型（オ
ートクレーブ）のものでなくてはならない。
を除くために、本発明が関係している。改良された膨潤
／乾燥特性をもつコンクリートタイルの製造のための新
規な方法が発見された。本発明を用いれば、コンクリー
トタイルによるセメントモルタルからの水の吸収のため
の差膨潤によってひき起こされる分離の問題を全くおこ
さない、通常のセメント系モルタルの硬化層を用いて床
に接着させられるコンクリートタイルを製造することが
可能である。本発明の方法は、長時間の周囲温度でのコ
ンクリートの硬化（少なくとも１日）またはオートクレ
ーブ工程の前の圧縮強さが少なくとも２０ＭＰａに達す
るのに十分な時間の長期低圧水蒸気処理の後で適用され
る高圧水蒸気処理（オートクレーブ工程）に基づいてい
る。１００℃より高い温度およびそのための大気圧より
大きな蒸気圧を伴なうので、水蒸気処理室は耐圧型（オ
ートクレーブ）のものでなくてはならない。
【０００５】技術文献では、コンクリートは、オートク
レーブ中で水蒸気処理されるとき、乾燥のために減少し
た収縮度、および湿度のために減少したクリープ（ｃｒ
ｅｅｐｉｎｇ）によって特徴づけられることは周知であ
る。しかしながら、枠組の中のコンクリートブロックの
硬化のために通常のオートクレーブ水蒸気処理サイクル
を使用する（周囲温度での前述の段階の代わりに）とき
には、ブロックを切断することによって製造されるコン
クリートタイルの膨潤または乾燥収縮のどちらかにおい
ても重大な減少は得られない。
レーブ中で水蒸気処理されるとき、乾燥のために減少し
た収縮度、および湿度のために減少したクリープ（ｃｒ
ｅｅｐｉｎｇ）によって特徴づけられることは周知であ
る。しかしながら、枠組の中のコンクリートブロックの
硬化のために通常のオートクレーブ水蒸気処理サイクル
を使用する（周囲温度での前述の段階の代わりに）とき
には、ブロックを切断することによって製造されるコン
クリートタイルの膨潤または乾燥収縮のどちらかにおい
ても重大な減少は得られない。
【０００６】図１は、本発明に従うオートクレーブ中で
の処理ＢおよびＣ（図２および３）と比較した、周囲温
度および高温でのコンクリートの通常の処理Ａ（図１）
を略図の形で示している。
の処理ＢおよびＣ（図２および３）と比較した、周囲温
度および高温でのコンクリートの通常の処理Ａ（図１）
を略図の形で示している。
【０００７】典型的な水蒸気暴露サイクル［エイ・シー
・アイ・コミティー（Ａ．Ｃ．ＩＣｏｍｍｉｔｔｅｅ）
５１６“ハイ−プレッシャー・スティーム・トリートメ
ント：モダン・プラクティス・アンド・プロパティーズ
・オブ・プロダクツ・サブジェクテッド・トゥ・アン・
オートクレーブ（Ｈｉｇｈ−ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｅ
ａｍ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ：ｍｏｄｅｒｎ ｐｒａｃｔ
ｉｃｅ ａｎｄ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｐｒｏ
ｄｕｃｔｓ ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ ａｎ ａｕｔ
ｏｃｌａｖｅ）”、ジャーナル・オブ・アメリカン・コ
ンクリート・インスティテュート（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏ
ｆ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｉｎｓｔｉ
ｔｕｒｅ）、６２、８０６−９０８、１９６５］は、３
時間かけて最高温度約１８０℃まで徐々に増大させるこ
とにある。この段階の後、この温度に５ないし８時間保
ってから、次に２０ないし３０分かけて蒸気圧の開放を
行なう。
・アイ・コミティー（Ａ．Ｃ．ＩＣｏｍｍｉｔｔｅｅ）
５１６“ハイ−プレッシャー・スティーム・トリートメ
ント：モダン・プラクティス・アンド・プロパティーズ
・オブ・プロダクツ・サブジェクテッド・トゥ・アン・
オートクレーブ（Ｈｉｇｈ−ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｅ
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ｄｕｃｔｓ ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ ａｎ ａｕｔ
ｏｃｌａｖｅ）”、ジャーナル・オブ・アメリカン・コ
ンクリート・インスティテュート（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏ
ｆ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｉｎｓｔｉ
ｔｕｒｅ）、６２、８０６−９０８、１９６５］は、３
時間かけて最高温度約１８０℃まで徐々に増大させるこ
とにある。この段階の後、この温度に５ないし８時間保
ってから、次に２０ないし３０分かけて蒸気圧の開放を
行なう。
【０００８】驚くべきことに、本発明に従って特別に製
造されるコンクリートスラブの膨潤／乾燥収縮特性を改
良するためには、オートクレーブ中での水蒸気への暴露
（これは上述し、プレハブ部品工業で普通に使用されて
いるものとは大きく異なっている）を含む。極端に特殊
なサイクルを採用しなくてはならず：通常行なわれてい
るオートクレーブ法と本発明に従う方法との間の基本的
な違いは、本発明に従うコンクリートタイルの製造のた
めに特に必要とされる高圧水蒸気処理を開始する前に長
時間の周囲温度での処理（１日より長い）を必要とする
ことである、ことが発見された。この特殊な周囲温度で
の予備処理（硬化）は、オートクレーブ工程に移る前の
コンクリートが圧縮強さ少なくとも２０ＭＰａに達する
ような時間の処理であるべきである。この異常に長い周
囲温度での硬化のための時間（コンクリートの圧縮強さ
に対する閾値２０ＭＰａに相当する）は、極端に短い期
限（１日より短い）内に製造して引き渡されねばならな
いプレハブ構造部材に普通に適用される通常のオートク
レーブ工程においては必要とされない。
造されるコンクリートスラブの膨潤／乾燥収縮特性を改
良するためには、オートクレーブ中での水蒸気への暴露
（これは上述し、プレハブ部品工業で普通に使用されて
いるものとは大きく異なっている）を含む。極端に特殊
なサイクルを採用しなくてはならず：通常行なわれてい
るオートクレーブ法と本発明に従う方法との間の基本的
な違いは、本発明に従うコンクリートタイルの製造のた
めに特に必要とされる高圧水蒸気処理を開始する前に長
時間の周囲温度での処理（１日より長い）を必要とする
ことである、ことが発見された。この特殊な周囲温度で
の予備処理（硬化）は、オートクレーブ工程に移る前の
コンクリートが圧縮強さ少なくとも２０ＭＰａに達する
ような時間の処理であるべきである。この異常に長い周
囲温度での硬化のための時間（コンクリートの圧縮強さ
に対する閾値２０ＭＰａに相当する）は、極端に短い期
限（１日より短い）内に製造して引き渡されねばならな
いプレハブ構造部材に普通に適用される通常のオートク
レーブ工程においては必要とされない。
【０００９】本発明に従う方法の特殊な目的として、オ
ートクレーブ工程の前に圧縮強さ閾値（２０ＭＰａ）と
いう目標が、周囲温度での比較的長い硬化の代わりに低
圧（大気圧）水蒸気処理によって、代替としてしかも好
結果で達成されることができ；さらに、低圧水蒸気（温
度＜１００℃）での処理を包含する工程の結果得られる
製品は周囲温度で製造されるものと非常に類似している
こと、およびこれらの両方の製品は高圧水蒸気処理（温
度＞１００℃）を用いて得られるものとは完全に異なっ
ていること、は周知である［エイ・エム・ネヴィル
（Ａ．Ｍ．Ｎｅｖｉｌｌｅ）“プロパティーズ・オブ・
コンクリート（Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆＣｏｎｃｒ
ｅｔｅ）”第２版、第２８０−２８６ページ、ピットマ
ン・パブリッシャーズ（Ｐｉｔｍａｎ Ｐｕｂｌｉｓｈ
ｅｒｓ）、ロンドン、１９７５］。
ートクレーブ工程の前に圧縮強さ閾値（２０ＭＰａ）と
いう目標が、周囲温度での比較的長い硬化の代わりに低
圧（大気圧）水蒸気処理によって、代替としてしかも好
結果で達成されることができ；さらに、低圧水蒸気（温
度＜１００℃）での処理を包含する工程の結果得られる
製品は周囲温度で製造されるものと非常に類似している
こと、およびこれらの両方の製品は高圧水蒸気処理（温
度＞１００℃）を用いて得られるものとは完全に異なっ
ていること、は周知である［エイ・エム・ネヴィル
（Ａ．Ｍ．Ｎｅｖｉｌｌｅ）“プロパティーズ・オブ・
コンクリート（Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆＣｏｎｃｒ
ｅｔｅ）”第２版、第２８０−２８６ページ、ピットマ
ン・パブリッシャーズ（Ｐｉｔｍａｎ Ｐｕｂｌｉｓｈ
ｅｒｓ）、ロンドン、１９７５］。
【００１０】
【実施例】下記の実施例は、本発明に従うコンクリート
タイルを製造する方法をさらに具体的に説明する。実施例１ 各成分を下記の比率で混合することによって、コンクリ
ート混合物（Ａ）を製造した：高強度ポルトランドセメ
ント（イタリア標準に従う“５２５”）＝４５０ｋｇ／
ｍ3 ；水＝１６０ｋｇ／ｍ3 ；アディメント（Ａｄｄｉ
ｍｅｎｔ）、メラミンを基本にした超可塑剤＝４．５ｋ
ｇ／ｍ3 ；細砂（０−１ｍｍ）＝７００ｋｇ／ｍ3 ；砂
利（１．２−３．５ｍｍ）＝１１００ｋｇ／ｍ3 。
タイルを製造する方法をさらに具体的に説明する。実施例１ 各成分を下記の比率で混合することによって、コンクリ
ート混合物（Ａ）を製造した：高強度ポルトランドセメ
ント（イタリア標準に従う“５２５”）＝４５０ｋｇ／
ｍ3 ；水＝１６０ｋｇ／ｍ3 ；アディメント（Ａｄｄｉ
ｍｅｎｔ）、メラミンを基本にした超可塑剤＝４．５ｋ
ｇ／ｍ3 ；細砂（０−１ｍｍ）＝７００ｋｇ／ｍ3 ；砂
利（１．２−３．５ｍｍ）＝１１００ｋｇ／ｍ3 。
【００１１】同一コンクリート混合物Ａ（１ｍ3 ）を、
次の５つの異なるサイクルの間振動させ処理した： ａ）周囲温度で２８日間硬化させた後、コンクリートブ
ロックと２０ｍｍの厚さのスラブに切断； ｂ）オートクレーブ中での通常の水蒸気処理：３時間か
けて２０℃から１５０℃に；この温度で８時間；加圧さ
れた水蒸気の３０分にわたる開放；周囲温度での２８日
間の硬化およびその後のコンクリートブロックの２０ｍ
ｍの厚さのタイルへの切断； ｃ）本発明に従う方法：周囲温度で１日間硬化（１日後
の圧縮強さ＝２５ＭＰａ）；３時間かけて２０℃から１
５０℃まで上げる加圧された水蒸気による処理；この温
度で８時間；３０分にわたる加圧された水蒸気の開放；
周囲温度で２８日間硬化させた後、コンクリートブロッ
クを２０ｍｍの厚さのタイルに切断； ｄ）本発明に従う方法：２時間加熱して２０℃から７０
℃にする低圧水蒸気処理；この温度で１２時間；周囲温
度で１０時間自然冷却（１日後の圧縮強さ＝４５ＭＰ
ａ）；３時間加熱して周囲温度から１５０℃にすること
により成るオートクレーブ法；この温度で８時間；３０
分にわたる加圧された水蒸気の開放；周囲温度で２８日
間硬化させた後、コンクリートブロックを２０ｍｍの厚
さのタイルに切断； ｅ）コンクリートブロックの厚さ２０ｍｍのタイルへの
切断が次に続くオートクレーブ処理の１日前に完了させ
られることを除き、この実施例の（ｃ）に指示したもの
と同一の水蒸気サイクルに従う、本発明に従う方法。
次の５つの異なるサイクルの間振動させ処理した： ａ）周囲温度で２８日間硬化させた後、コンクリートブ
ロックと２０ｍｍの厚さのスラブに切断； ｂ）オートクレーブ中での通常の水蒸気処理：３時間か
けて２０℃から１５０℃に；この温度で８時間；加圧さ
れた水蒸気の３０分にわたる開放；周囲温度での２８日
間の硬化およびその後のコンクリートブロックの２０ｍ
ｍの厚さのタイルへの切断； ｃ）本発明に従う方法：周囲温度で１日間硬化（１日後
の圧縮強さ＝２５ＭＰａ）；３時間かけて２０℃から１
５０℃まで上げる加圧された水蒸気による処理；この温
度で８時間；３０分にわたる加圧された水蒸気の開放；
周囲温度で２８日間硬化させた後、コンクリートブロッ
クを２０ｍｍの厚さのタイルに切断； ｄ）本発明に従う方法：２時間加熱して２０℃から７０
℃にする低圧水蒸気処理；この温度で１２時間；周囲温
度で１０時間自然冷却（１日後の圧縮強さ＝４５ＭＰ
ａ）；３時間加熱して周囲温度から１５０℃にすること
により成るオートクレーブ法；この温度で８時間；３０
分にわたる加圧された水蒸気の開放；周囲温度で２８日
間硬化させた後、コンクリートブロックを２０ｍｍの厚
さのタイルに切断； ｅ）コンクリートブロックの厚さ２０ｍｍのタイルへの
切断が次に続くオートクレーブ処理の１日前に完了させ
られることを除き、この実施例の（ｃ）に指示したもの
と同一の水蒸気サイクルに従う、本発明に従う方法。
【００１２】表１は、２８日後に得られた圧縮強さ（１
５０ｍｍ3 の試験片）および、厚さ２０ｍｍ、幅１５０
ｍｍおよび長さ３０ｍｍの角柱形のスラブについて実施
された寸法変化試験の結果を示す。２０℃での寸法変化
試験は、６０日間水中に保たれた試験片膨潤および相対
湿度５０％の野外に放置した試験片の収縮の両方を包含
する。表１に示されるデータはすべて本発明に関連して
いる熱サイクルｃ），ｄ）およびｅ）を用いて製造した
コンクリートタイルは、周囲温度での処理ａ）そしてさ
らには通常行なわれているオートクレーブ法ｂ）を用い
て製造した試験片よりもより安定である（膨潤および収
縮がより少ない）ことを示す。
５０ｍｍ3 の試験片）および、厚さ２０ｍｍ、幅１５０
ｍｍおよび長さ３０ｍｍの角柱形のスラブについて実施
された寸法変化試験の結果を示す。２０℃での寸法変化
試験は、６０日間水中に保たれた試験片膨潤および相対
湿度５０％の野外に放置した試験片の収縮の両方を包含
する。表１に示されるデータはすべて本発明に関連して
いる熱サイクルｃ），ｄ）およびｅ）を用いて製造した
コンクリートタイルは、周囲温度での処理ａ）そしてさ
らには通常行なわれているオートクレーブ法ｂ）を用い
て製造した試験片よりもより安定である（膨潤および収
縮がより少ない）ことを示す。
【００１３】本発明に従う方法の最後のＸ線回析分析
は、６ＣａＯ・ＳｉＯ2 ・３Ｈ2 Ｏまたはα−２ＣａＯ
・ＳｉＯ2 ・Ｈ2 Ｏのような、トバモライト（５ＣａＯ
・６ＳｉＯ2 ・５Ｈ2 Ｏ）およびカルシウムに富む水和
珪酸塩を示す。
は、６ＣａＯ・ＳｉＯ2 ・３Ｈ2 Ｏまたはα−２ＣａＯ
・ＳｉＯ2 ・Ｈ2 Ｏのような、トバモライト（５ＣａＯ
・６ＳｉＯ2 ・５Ｈ2 Ｏ）およびカルシウムに富む水和
珪酸塩を示す。
【００１４】
【表１】 実施例２ 次の比率の成分を混合することによってコンクリート混
合物を製造した：高強度ポルトランドセメント＝３５０
ｋｇ／ｍ3 、微粉砕石英（比表面積５０００ｃｍ2 ／
ｇ）＝８５ｋｇ／ｍ3 ；水＝１６０ｋｇ／ｍ3 、アディ
メント（Ａｄｄｉｍｅｎｔ）、メラミンを基本にした超
可塑剤＝４．５ｋｇ／ｍ3 ；細砂（０−１ｍｍ）＝７０
０ｋｇ／ｍ3 ；砂利（１．２−３．５ｍｍ）＝１１００
ｋｇ／ｍ3。そのため、この混合物（Ｂ）は、使用され
たセメトン（３．１４ｇ／ｃｍ3 ）および粉砕石英
（２．７０ｇ／ｃｍ3 ）の比体積を考慮して、１００ｋ
ｇのセメントを同量の粉砕石英（８５ｋｇ）によって置
き換えたという事実を除いては、実施例１（Ａ）に記載
したものと事実上同一である。
合物を製造した：高強度ポルトランドセメント＝３５０
ｋｇ／ｍ3 、微粉砕石英（比表面積５０００ｃｍ2 ／
ｇ）＝８５ｋｇ／ｍ3 ；水＝１６０ｋｇ／ｍ3 、アディ
メント（Ａｄｄｉｍｅｎｔ）、メラミンを基本にした超
可塑剤＝４．５ｋｇ／ｍ3 ；細砂（０−１ｍｍ）＝７０
０ｋｇ／ｍ3 ；砂利（１．２−３．５ｍｍ）＝１１００
ｋｇ／ｍ3。そのため、この混合物（Ｂ）は、使用され
たセメトン（３．１４ｇ／ｃｍ3 ）および粉砕石英
（２．７０ｇ／ｃｍ3 ）の比体積を考慮して、１００ｋ
ｇのセメントを同量の粉砕石英（８５ｋｇ）によって置
き換えたという事実を除いては、実施例１（Ａ）に記載
したものと事実上同一である。
【００１５】２つの混合物ＡおよびＢは、本発明に従
い、実施例１に記載されたサイクルｅ）を用いて熱処理
された。
い、実施例１に記載されたサイクルｅ）を用いて熱処理
された。
【００１６】表２は圧縮強さ、膨潤および収縮に関する
結果を示す。これらのデータは、一定量のセメントを微
粉砕石英で置換することにより、本発明に従う方法を用
いて得ることができる膨潤および収縮の減少はさらに大
きいことを示している。
結果を示す。これらのデータは、一定量のセメントを微
粉砕石英で置換することにより、本発明に従う方法を用
いて得ることができる膨潤および収縮の減少はさらに大
きいことを示している。
【００１７】ここでも、本発明に従うと、トバモライト
およびその他の水和珪酸カルシウムが工程の最後に存在
する。
およびその他の水和珪酸カルシウムが工程の最後に存在
する。
【００１８】
【表２】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従うオートクレーブ中の処理Ｂおよび
Ｃ（図２および３）と比較した、周囲温度および高温で
のコンクリートの通常の処理Ａの略図である。
Ｃ（図２および３）と比較した、周囲温度および高温で
のコンクリートの通常の処理Ａの略図である。
【図２】本発明に従うオートクレーブ中の処理Ｂの略図
である。
である。
【図３】本発明に従うオートクレーブ中の処理Ｃの略図
である。
である。
Claims (6)
- 【請求項１】 コンクリート混合物のブロックを圧縮強
さが少なくとも２０ＭＰａに達するまで少なくとも２４
時間周囲圧で予備処理し、そしてオートクレーブ中で水
蒸気により二次処理することを特徴とする、コンクリー
ト混合物のブロックの切断によるコンクリートタイルの
製造法。 - 【請求項２】 予備処理が周囲温度での硬化より成り、
そしてオートクレーブ中の水蒸気による処理が１００℃
より高い温度で実施されることを特徴とする、請求項１
に記載の方法。 - 【請求項３】 予備処理が１００℃より低い温度での低
圧水蒸気処理より成り、オートクレーブ中の水蒸気処理
が１００℃より高い温度で実施されることを特徴とす
る、請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 セメントの全量の一部を微粉砕石英で置
き換えることを特徴とする、請求項１、２または３のい
ずれか１項に記載の方法。 - 【請求項５】 コンクリートブロックのタイルへの切断
を、予備処理の最後（但し圧縮強さは少なくとも２０Ｍ
ｐａである）でしかもオートクレーブ工程の前に実施す
ることを特徴とする、前記の請求項のいずれか１項に記
載の方法。 - 【請求項６】 請求項１ないし５の方法に従って得られ
るコンクリートタイル。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT92A001145 | 1992-05-14 | ||
| ITMI921145A IT1255090B (it) | 1992-05-14 | 1992-05-14 | Procedimento per la produzione di marmette di cemento migliorato |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0680484A true JPH0680484A (ja) | 1994-03-22 |
Family
ID=11363278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5134030A Pending JPH0680484A (ja) | 1992-05-14 | 1993-05-12 | コンクリートタイルの改良された製造法 |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5492659A (ja) |
| EP (1) | EP0578944B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0680484A (ja) |
| KR (1) | KR100261510B1 (ja) |
| CN (1) | CN1073915C (ja) |
| AT (1) | ATE151398T1 (ja) |
| AU (1) | AU663942B2 (ja) |
| CA (1) | CA2096059A1 (ja) |
| DE (1) | DE69309560T2 (ja) |
| DK (1) | DK0578944T3 (ja) |
| ES (1) | ES2099312T3 (ja) |
| GR (1) | GR3023518T3 (ja) |
| HK (1) | HK1006448A1 (ja) |
| IL (1) | IL105686A (ja) |
| IT (1) | IT1255090B (ja) |
| MX (1) | MX9302760A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100339201C (zh) * | 2003-07-31 | 2007-09-26 | 孙亮枝 | 蒸压加气混凝土生产工艺 |
| US7744690B2 (en) * | 2006-03-28 | 2010-06-29 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Blast-resistant concrete also suitable for limiting penetration of ballistic fragments |
| CL2010000884A1 (es) * | 2010-08-19 | 2011-02-18 | Andres Bienzobas Saffie Fernando | Metodo de impresion en dos dimensiones en un soporte de impresion en tres dimensiones, que comprende proveer un soporte de impresion, rellenar unos medios de soporte del soporte de impresion con un medio colorante, esperar que el medio colorante se seque, y cortar transversalmente de manera paralela la cara de impresion en una pluralidad de lonjas; y un bloque de impresion. |
| US20130089692A1 (en) * | 2011-10-10 | 2013-04-11 | Louis P. Grasso, JR. | Concrete Tile and Method of Manufacturing the Same |
| US20160340915A1 (en) * | 2015-05-21 | 2016-11-24 | Lithocrete, Inc. | Concrete-mosaic |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US809053A (en) * | 1905-05-04 | 1906-01-02 | Alexander Gordon | Manufacture of sand-lime bricks. |
| US1019918A (en) * | 1911-07-19 | 1912-03-12 | Paul H Reynolds | Process of making concrete pipe and tile. |
| US1143004A (en) * | 1914-02-24 | 1915-06-15 | George Mckenzie | Process for making tiles, conduit-pipes, bricks, and like products. |
| FR752721A (fr) * | 1933-03-13 | 1933-09-29 | Perfectionnement à la fabrication des carreaux en mosaïque de marbre | |
| FR1034242A (fr) * | 1951-03-21 | 1953-07-21 | Nouveau procédé pour obtenir des bétons durcis à l'autoclave | |
| US2941253A (en) * | 1956-05-09 | 1960-06-21 | Internat Ytong Stabalite Compa | Method for the production of lightweight concrete |
| US3972969A (en) * | 1970-08-06 | 1976-08-03 | Arturo Rio | Manufacture of cement-resin composite articles |
| DD118218A3 (ja) * | 1971-03-18 | 1976-02-20 | ||
| FR2278647A1 (fr) * | 1974-05-20 | 1976-02-13 | Lille Inst Catholique Arts M | Beton a haute resistance et son procede de fabrication |
| SE388809B (sv) * | 1974-10-31 | 1976-10-18 | Siporex Int Ab | Sett att tillverka porbetongprodukter och anordning for settets genomforande |
| SE399004B (sv) * | 1976-04-06 | 1978-01-30 | Siporex Int Ab | Sett att tillverka angherdade porbetongprodukter |
| US4057608A (en) * | 1976-04-19 | 1977-11-08 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Process of continuous manufacture of light-weight foamed concrete |
| US4102962A (en) * | 1976-04-19 | 1978-07-25 | Showa Denko K.K. | Process for manufacturing concrete articles of improved initial strength and long-term strength |
| GB2166429B (en) * | 1984-03-02 | 1988-01-06 | Kajima Corp | Carbon fiber-reinforced concrete |
| JPS61111983A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-30 | ミサワホ−ム株式会社 | 気泡コンクリ−トの製造法 |
| US4599211A (en) * | 1984-11-21 | 1986-07-08 | Research One Limited Partnership | Thermal treatment of concretes containing stainless steel |
-
1992
- 1992-05-14 IT ITMI921145A patent/IT1255090B/it active IP Right Grant
-
1993
- 1993-05-07 US US08/058,435 patent/US5492659A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-05-12 DE DE69309560T patent/DE69309560T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1993-05-12 CA CA002096059A patent/CA2096059A1/en not_active Abandoned
- 1993-05-12 CN CN93105643A patent/CN1073915C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1993-05-12 MX MX9302760A patent/MX9302760A/es not_active IP Right Cessation
- 1993-05-12 AT AT93107696T patent/ATE151398T1/de not_active IP Right Cessation
- 1993-05-12 EP EP93107696A patent/EP0578944B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-05-12 KR KR1019930008170A patent/KR100261510B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1993-05-12 IL IL10568693A patent/IL105686A/en not_active IP Right Cessation
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- 1993-05-12 DK DK93107696.2T patent/DK0578944T3/da active
-
1997
- 1997-05-23 GR GR970401166T patent/GR3023518T3/el unknown
-
1998
- 1998-06-18 HK HK98105635A patent/HK1006448A1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
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|---|---|
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