JPH10219385A - 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具Info
- Publication number
- JPH10219385A JPH10219385A JP9020352A JP2035297A JPH10219385A JP H10219385 A JPH10219385 A JP H10219385A JP 9020352 A JP9020352 A JP 9020352A JP 2035297 A JP2035297 A JP 2035297A JP H10219385 A JPH10219385 A JP H10219385A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- speckle
- cutting
- composite
- cermet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工
具を提供する。 【解決手段】 複合サーメット製切削工具を、顕微鏡組
織上、斑点相と、前記斑点相間に存在するスケルトン構
造の連続相からなり、前記斑点相は、最長径で測定して
２００μｍ以下の大きさをもち、かつ４０〜２００μｍ
の範囲内のものが前記連続相との合量（全体）に占める
割合で１０〜５０面積％を占める組織を有する複合サー
メットで構成し、かつ前記斑点相を、結合相形成成分と
してＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％含有し、
残りの主体が分散相形成成分としてのＴｉと、Ｎｂ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃｒ、およびＨｆのうちの１
種以上とのＴｉ系複合炭窒化物固溶体からなる炭窒化チ
タン系サーメットで構成し、前記連続相を、結合相形成
成分としてＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％含
有し、残りの主体が分散相形成成分としての炭化タング
ステンからなる超硬合金で構成してなる。
具を提供する。 【解決手段】 複合サーメット製切削工具を、顕微鏡組
織上、斑点相と、前記斑点相間に存在するスケルトン構
造の連続相からなり、前記斑点相は、最長径で測定して
２００μｍ以下の大きさをもち、かつ４０〜２００μｍ
の範囲内のものが前記連続相との合量（全体）に占める
割合で１０〜５０面積％を占める組織を有する複合サー
メットで構成し、かつ前記斑点相を、結合相形成成分と
してＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％含有し、
残りの主体が分散相形成成分としてのＴｉと、Ｎｂ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃｒ、およびＨｆのうちの１
種以上とのＴｉ系複合炭窒化物固溶体からなる炭窒化チ
タン系サーメットで構成し、前記連続相を、結合相形成
成分としてＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％含
有し、残りの主体が分散相形成成分としての炭化タング
ステンからなる超硬合金で構成してなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、すぐれた耐摩耗
性を示し、特に鋼や鋳鉄などの高速切削に用いた場合に
もすぐれた切削性能を長期に亘って発揮する複合サーメ
ット製切削工具に関するものである。
性を示し、特に鋼や鋳鉄などの高速切削に用いた場合に
もすぐれた切削性能を長期に亘って発揮する複合サーメ
ット製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に鋼や鋳鉄などの切削に超硬
合金製切削工具が用いられ、この超硬合金製切削工具
が、結合相形成成分としてＣｏおよび／またはＮｉを５
〜２０重量％含有し、残りの主体が分散相形成成分とし
ての炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）からなり、
かつ必要に応じてＣｒ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、および
Ｚｒの炭化物、並びにＷを含むこれら成分の２種以上の
複合炭化物および複合炭窒化物などのうちの１種または
２種以上を微細な分散相形成成分として含有する超硬合
金で構成されることもよく知られるところである。
合金製切削工具が用いられ、この超硬合金製切削工具
が、結合相形成成分としてＣｏおよび／またはＮｉを５
〜２０重量％含有し、残りの主体が分散相形成成分とし
ての炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）からなり、
かつ必要に応じてＣｒ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、および
Ｚｒの炭化物、並びにＷを含むこれら成分の２種以上の
複合炭化物および複合炭窒化物などのうちの１種または
２種以上を微細な分散相形成成分として含有する超硬合
金で構成されることもよく知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削装置
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾
向にあるが、上記の従来超硬合金製切削工具において
は、これを鋼や鋳鉄などの高速切削に用いると、切刃の
摩耗進行が速く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現
状である。
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾
向にあるが、上記の従来超硬合金製切削工具において
は、これを鋼や鋳鉄などの高速切削に用いると、切刃の
摩耗進行が速く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現
状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、高速切削に用いても切刃に欠け
やチッピング（微小欠け）などの発生なく、すぐれた耐
摩耗性を発揮する切削工具を開発すべく研究を行った結
果、切削工具を、顕微鏡組織上斑点相が分布し、前記斑
点相間にスケルトン構造の連続相が存在する組織を有す
ると共に、前記斑点相を、同じく顕微鏡組織上最長径で
測定して２００μｍ以下の大きさをもち、かつ４０〜２
００μｍの範囲内のものが前記連続相との合量（全体）
に占める割合で１０〜５０面積％、望ましくは１５〜３
５面積％を占め、かつ結合相形成成分としてＣｏおよび
／またはＮｉを５〜２０重量％、望ましくは８〜１５重
量％含有し、残りの主体が分散相形成成分としてのＴｉ
と、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃｒ、およびＨ
ｆのうちの１種以上とのＴｉ系複合炭窒化物固溶体［以
下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す）からなる炭窒化チタン系
サーメットで構成し、前記連続相を、結合相形成成分と
してＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％、望まし
くは６〜１５重量％含有し、残りの主体が分散相形成成
分としてのＷＣからなり、さらに必要に応じてＣｒ、
Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、およびＺｒの炭化物、並びにＷ
を含むこれら成分の２種以上の複合炭化物および複合炭
窒化物などのうちの１種または２種以上を微細な分散相
形成成分として含有する超硬合金で構成した複合サーメ
ットで構成すると、この結果の複合サーメット製切削工
具は、前記炭窒化チタン系サーメットの斑点相によって
耐摩耗性の著しい向上が図られ、かつ前記超硬合金の連
続相によってすぐれた耐欠損性が保持されることから、
例えば鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削を高速で行っ
ても切刃に欠けやチッピングなどの発生なく、すぐれた
耐摩耗性を示し、長期に亘る切削加工を可能ならしめる
という研究結果を得たのである。
上述のような観点から、高速切削に用いても切刃に欠け
やチッピング（微小欠け）などの発生なく、すぐれた耐
摩耗性を発揮する切削工具を開発すべく研究を行った結
果、切削工具を、顕微鏡組織上斑点相が分布し、前記斑
点相間にスケルトン構造の連続相が存在する組織を有す
ると共に、前記斑点相を、同じく顕微鏡組織上最長径で
測定して２００μｍ以下の大きさをもち、かつ４０〜２
００μｍの範囲内のものが前記連続相との合量（全体）
に占める割合で１０〜５０面積％、望ましくは１５〜３
５面積％を占め、かつ結合相形成成分としてＣｏおよび
／またはＮｉを５〜２０重量％、望ましくは８〜１５重
量％含有し、残りの主体が分散相形成成分としてのＴｉ
と、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃｒ、およびＨ
ｆのうちの１種以上とのＴｉ系複合炭窒化物固溶体［以
下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す）からなる炭窒化チタン系
サーメットで構成し、前記連続相を、結合相形成成分と
してＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％、望まし
くは６〜１５重量％含有し、残りの主体が分散相形成成
分としてのＷＣからなり、さらに必要に応じてＣｒ、
Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、およびＺｒの炭化物、並びにＷ
を含むこれら成分の２種以上の複合炭化物および複合炭
窒化物などのうちの１種または２種以上を微細な分散相
形成成分として含有する超硬合金で構成した複合サーメ
ットで構成すると、この結果の複合サーメット製切削工
具は、前記炭窒化チタン系サーメットの斑点相によって
耐摩耗性の著しい向上が図られ、かつ前記超硬合金の連
続相によってすぐれた耐欠損性が保持されることから、
例えば鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削を高速で行っ
ても切刃に欠けやチッピングなどの発生なく、すぐれた
耐摩耗性を示し、長期に亘る切削加工を可能ならしめる
という研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、顕微鏡組織上、斑点相と、前記斑
点相間に存在するスケルトン構造の連続相からなり、前
記斑点相は、最長径で測定して２００μｍ以下の大きさ
をもち、かつ４０〜２００μｍの範囲内のものが前記連
続相との合量（全体）に占める割合で１０〜５０面積
％、望ましくは１５〜３５面積％を占める組織を有する
複合サーメットで構成し、かつ前記斑点相を、結合相形
成成分としてＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量
％、望ましくは８〜１５重量％含有し、残りの主体が分
散相形成成分としての（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ（ただし、Ｍ
は、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃｒ、およびＨ
ｆのうちの１種以上を示す）からなる炭窒化チタン系サ
ーメットで構成し、前記連続相を、結合相形成成分とし
てＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％、望ましく
は６〜１５重量％含有し、残りの主体が分散相形成成分
としてのＷＣからなり、さらに必要に応じてＣｒ、Ｖ、
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、およびＺｒの炭化物、並びにＷを含
むこれら成分の２種以上の複合炭化物および複合炭窒化
物などのうちの１種または２種以上を微細な分散相形成
成分として含有する超硬合金で構成してなる、耐摩耗性
のすぐれた複合サーメット製切削工具に特徴を有するも
のである。
されたものであって、顕微鏡組織上、斑点相と、前記斑
点相間に存在するスケルトン構造の連続相からなり、前
記斑点相は、最長径で測定して２００μｍ以下の大きさ
をもち、かつ４０〜２００μｍの範囲内のものが前記連
続相との合量（全体）に占める割合で１０〜５０面積
％、望ましくは１５〜３５面積％を占める組織を有する
複合サーメットで構成し、かつ前記斑点相を、結合相形
成成分としてＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量
％、望ましくは８〜１５重量％含有し、残りの主体が分
散相形成成分としての（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ（ただし、Ｍ
は、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃｒ、およびＨ
ｆのうちの１種以上を示す）からなる炭窒化チタン系サ
ーメットで構成し、前記連続相を、結合相形成成分とし
てＣｏおよび／またはＮｉを５〜２０重量％、望ましく
は６〜１５重量％含有し、残りの主体が分散相形成成分
としてのＷＣからなり、さらに必要に応じてＣｒ、Ｖ、
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、およびＺｒの炭化物、並びにＷを含
むこれら成分の２種以上の複合炭化物および複合炭窒化
物などのうちの１種または２種以上を微細な分散相形成
成分として含有する超硬合金で構成してなる、耐摩耗性
のすぐれた複合サーメット製切削工具に特徴を有するも
のである。
【０００６】なお、この発明の切削工具において、斑点
相を構成する炭窒化チタン系サーメット、並びに連続相
を構成する超硬合金のＣｏおよび／またはＮｉの含有量
をいずれも５〜２０重量％としたのは、その含有量が５
重量％未満では焼結性が悪く、所望の強度および靭性を
確保することができず、一方その含有量が２０重量％を
越えると、急激に耐摩耗性が低下するようになるという
理由に基づくものであり、また、斑点相の大きさを、最
長径で測定して（以下同じ）２００μｍ以下としたの
は、その大きさが２００μｍを越えると、これが破壊の
起点となって切刃に欠けやチッピングが発生し易くなる
からであり、さらに４０〜２００μｍの範囲内の大きさ
の斑点相の１０〜５０面積％の割合での分布は、経験的
に定めたものであって、４０〜２００μｍの範囲内の大
きさの斑点相の割合が１０面積％未満では所望のすぐれ
た耐摩耗性を確保することができず、一方同じく４０〜
２００μｍの範囲内の大きさの斑点相の割合が５０面積
％を越えると耐欠損性が低下するようになるという理由
からであり、したがって斑点相の大きさが４０μｍ未満
となってしまった場合、これが１０〜５０面積％の割合
で存在しても所望のすぐれた耐摩耗性を確保することが
できないものである。
相を構成する炭窒化チタン系サーメット、並びに連続相
を構成する超硬合金のＣｏおよび／またはＮｉの含有量
をいずれも５〜２０重量％としたのは、その含有量が５
重量％未満では焼結性が悪く、所望の強度および靭性を
確保することができず、一方その含有量が２０重量％を
越えると、急激に耐摩耗性が低下するようになるという
理由に基づくものであり、また、斑点相の大きさを、最
長径で測定して（以下同じ）２００μｍ以下としたの
は、その大きさが２００μｍを越えると、これが破壊の
起点となって切刃に欠けやチッピングが発生し易くなる
からであり、さらに４０〜２００μｍの範囲内の大きさ
の斑点相の１０〜５０面積％の割合での分布は、経験的
に定めたものであって、４０〜２００μｍの範囲内の大
きさの斑点相の割合が１０面積％未満では所望のすぐれ
た耐摩耗性を確保することができず、一方同じく４０〜
２００μｍの範囲内の大きさの斑点相の割合が５０面積
％を越えると耐欠損性が低下するようになるという理由
からであり、したがって斑点相の大きさが４０μｍ未満
となってしまった場合、これが１０〜５０面積％の割合
で存在しても所望のすぐれた耐摩耗性を確保することが
できないものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の複合サーメッ
ト製切削工具を実施例により具体的に説明する。まず、
斑点相形成用原料粉末を形成する目的で、いずれも０．
５〜２μｍの範囲内の平均粒径を有し、かつ市販のＴｉ
ＣＮ（以下、いずれも重量比で、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０
／５０）粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、
ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、（Ｔ
ｉ，Ｔａ，Ｖ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｖ＝７０／２０／１
０、Ｃ／Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ）
ＣＮ［Ｔｉ／Ｎｂ／Ｍｏ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝
５０／５０］粉末、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ＝３０
／７０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、（Ｔｉ，Ｔａ）Ｃ
Ｎ［Ｔｉ／Ｔａ＝６０／４０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉
末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ／Ｍｏ＝７０／
２０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、（Ｔｉ，Ｔ
ａ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｍｏ＝８０／１０／１
０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉末、Ｎｉ粉末、およびＣｏ
粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組
成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥し
た後、１０ｋｇ／ｍｍ2 の圧力で圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、０．０１ｔｏｒｒの真空雰囲気中、
あるいは２０ｔｏｒｒの窒素雰囲気中、１４５０〜１５
５０℃の範囲内の所定温度に２時間保持の条件で焼結し
て、結合相がＮｉ、またはＮｉとＣｏからなり、分散相
の主体が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる炭窒化チタン系サー
メットを形成し、引き続いてこれを市販の粉砕機である
ロールクラッシャーと振動ミルで粉砕し、７０〜３９０
メッシュの篩（ＪＩＳ・Ｚ８８０１：目開き２１２〜３
８μｍに相当）を用い、同じく表１に示される粒度分布
範囲内の粒度をもつように篩分することにより斑点相形
成用原料粉末ａ〜ｎをそれぞれ調製した。
ト製切削工具を実施例により具体的に説明する。まず、
斑点相形成用原料粉末を形成する目的で、いずれも０．
５〜２μｍの範囲内の平均粒径を有し、かつ市販のＴｉ
ＣＮ（以下、いずれも重量比で、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０
／５０）粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、
ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、（Ｔ
ｉ，Ｔａ，Ｖ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｖ＝７０／２０／１
０、Ｃ／Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ）
ＣＮ［Ｔｉ／Ｎｂ／Ｍｏ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝
５０／５０］粉末、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ＝３０
／７０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、（Ｔｉ，Ｔａ）Ｃ
Ｎ［Ｔｉ／Ｔａ＝６０／４０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉
末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ／Ｍｏ＝７０／
２０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、（Ｔｉ，Ｔ
ａ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｍｏ＝８０／１０／１
０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉末、Ｎｉ粉末、およびＣｏ
粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組
成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥し
た後、１０ｋｇ／ｍｍ2 の圧力で圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、０．０１ｔｏｒｒの真空雰囲気中、
あるいは２０ｔｏｒｒの窒素雰囲気中、１４５０〜１５
５０℃の範囲内の所定温度に２時間保持の条件で焼結し
て、結合相がＮｉ、またはＮｉとＣｏからなり、分散相
の主体が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる炭窒化チタン系サー
メットを形成し、引き続いてこれを市販の粉砕機である
ロールクラッシャーと振動ミルで粉砕し、７０〜３９０
メッシュの篩（ＪＩＳ・Ｚ８８０１：目開き２１２〜３
８μｍに相当）を用い、同じく表１に示される粒度分布
範囲内の粒度をもつように篩分することにより斑点相形
成用原料粉末ａ〜ｎをそれぞれ調製した。
【０００８】また、連続相形成用原料粉末を形成する目
的で、いずれも０．５〜５μｍの範囲内の平均粒径を有
し、かつ市販のＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、Ｚ
ｒＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ
［ＷＣ／ＴｉＣ＝７０／３０］粉末、（Ｗ，Ｔｉ，Ｔ
ａ）Ｃ［ＷＣ／ＴｉＣ／ＴａＣ＝５０／３０／２０］粉
末、（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ［ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０］
（Ｗ，Ｔｉ）ＣＮ［Ｗ／Ｔｉ＝７０／３０、Ｃ／Ｎ＝７
０／３０］粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料
粉末を表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで
２４時間湿式混合し、乾燥した後、１０ｋｇ／ｍｍ2 の
圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、０．０１
ｔｏｒｒの真空雰囲気中、あるいは５ｔｏｒｒの窒素雰
囲気中、１３５０〜１４５０℃の範囲内の所定温度に２
時間保持の条件で焼結して、結合相がＣｏからなり、分
散相の主体がＷＣからなる超硬合金を形成し、引き続い
てこれを市販の粉砕機であるロールクラッシャーと振動
ミルで粉砕し、４４０メッシュの篩（ＪＩＳ・Ｚ８８０
１：目開き３２μｍに相当）にかけることにより、同じ
く表２に示される平均粒径をもった連続相形成用原料粉
末Ａ〜Ｎをそれぞれ調製した。
的で、いずれも０．５〜５μｍの範囲内の平均粒径を有
し、かつ市販のＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、Ｚ
ｒＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ
［ＷＣ／ＴｉＣ＝７０／３０］粉末、（Ｗ，Ｔｉ，Ｔ
ａ）Ｃ［ＷＣ／ＴｉＣ／ＴａＣ＝５０／３０／２０］粉
末、（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ［ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０］
（Ｗ，Ｔｉ）ＣＮ［Ｗ／Ｔｉ＝７０／３０、Ｃ／Ｎ＝７
０／３０］粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料
粉末を表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで
２４時間湿式混合し、乾燥した後、１０ｋｇ／ｍｍ2 の
圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、０．０１
ｔｏｒｒの真空雰囲気中、あるいは５ｔｏｒｒの窒素雰
囲気中、１３５０〜１４５０℃の範囲内の所定温度に２
時間保持の条件で焼結して、結合相がＣｏからなり、分
散相の主体がＷＣからなる超硬合金を形成し、引き続い
てこれを市販の粉砕機であるロールクラッシャーと振動
ミルで粉砕し、４４０メッシュの篩（ＪＩＳ・Ｚ８８０
１：目開き３２μｍに相当）にかけることにより、同じ
く表２に示される平均粒径をもった連続相形成用原料粉
末Ａ〜Ｎをそれぞれ調製した。
【０００９】ついで、上記の斑点相形成用原料粉末ａ〜
ｎと連続相形成用原料粉末Ａ〜Ｎとをそれぞれ表３に示
される割合に相互に配合し、市販のロータリーミキサー
混合機を用いて乾式混合した後、１０ｋｇ／ｍｍ2 の圧
力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、０．０１ｔ
ｏｒｒの真空雰囲気中、あるいは１０ｔｏｒｒの窒素雰
囲気中、１３５０〜１４５０℃の範囲内の所定温度に２
時間保持の条件で焼結し、これに研削加工を施すことに
よりＩＳＯ規格ＳＰＧＮ１２０４０８の形状をもった本
発明複合サーメット製切削工具（以下、本発明切削工具
と云う）１〜７および同ＳＮＧＮ１２０４０８の形状を
もった本発明切削工具８〜１４をそれぞれ製造した。ま
た、比較の目的で、表４に示される通り上記の連続相形
成用原料粉末Ａ〜Ｎだけを使用する以外は同一の条件で
従来超硬合金製切削工具（以下、従来切削工具と云う）
１〜７および従来切削工具８〜１４をそれぞれ製造し
た。
ｎと連続相形成用原料粉末Ａ〜Ｎとをそれぞれ表３に示
される割合に相互に配合し、市販のロータリーミキサー
混合機を用いて乾式混合した後、１０ｋｇ／ｍｍ2 の圧
力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、０．０１ｔ
ｏｒｒの真空雰囲気中、あるいは１０ｔｏｒｒの窒素雰
囲気中、１３５０〜１４５０℃の範囲内の所定温度に２
時間保持の条件で焼結し、これに研削加工を施すことに
よりＩＳＯ規格ＳＰＧＮ１２０４０８の形状をもった本
発明複合サーメット製切削工具（以下、本発明切削工具
と云う）１〜７および同ＳＮＧＮ１２０４０８の形状を
もった本発明切削工具８〜１４をそれぞれ製造した。ま
た、比較の目的で、表４に示される通り上記の連続相形
成用原料粉末Ａ〜Ｎだけを使用する以外は同一の条件で
従来超硬合金製切削工具（以下、従来切削工具と云う）
１〜７および従来切削工具８〜１４をそれぞれ製造し
た。
【００１０】つぎに、この結果得られた本発明切削工具
１〜１４および従来切削工具１〜１４について、その任
意箇所を走査型電子顕微鏡（倍率：２００倍）で観察
し、その組織を写真撮影し、この組織写真に班点相が存
在するものについては、それぞれの班点相の最長径を測
定して、これを最長径：２００μｍ超のもの、同４０〜
２００μｍのもの、そして４０μｍ未満のものに区分す
ると共に、それぞれの分布割合（面積率）を画像解析装
置を用いて測定した。これらの測定結果を表３に示し
た。なお、従来切削工具１〜１４には班点相の存在は認
められなかった。
１〜１４および従来切削工具１〜１４について、その任
意箇所を走査型電子顕微鏡（倍率：２００倍）で観察
し、その組織を写真撮影し、この組織写真に班点相が存
在するものについては、それぞれの班点相の最長径を測
定して、これを最長径：２００μｍ超のもの、同４０〜
２００μｍのもの、そして４０μｍ未満のものに区分す
ると共に、それぞれの分布割合（面積率）を画像解析装
置を用いて測定した。これらの測定結果を表３に示し
た。なお、従来切削工具１〜１４には班点相の存在は認
められなかった。
【００１１】さらに、本発明切削工具１〜７および従来
切削工具１〜７については、 被削材：ＳＮＣＭ４３９の角材、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．４ｍｍ／刃、 切込み：５ｍｍ、 切削時間：３０ｍｉｎ、 の条件で合金鋼の高速フライス切削（断続切削）試験を
行い、また、本発明切削工具８〜１４および従来切削工
具８〜１４については、 被削材：ＦＣ３００の丸棒、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、 切込み：５ｍｍ、 切削時間：４５ｍｉｎ、 の条件で鋳鉄の高速連続切削試験を行い、いずれの試験
でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
切削工具１〜７については、 被削材：ＳＮＣＭ４３９の角材、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．４ｍｍ／刃、 切込み：５ｍｍ、 切削時間：３０ｍｉｎ、 の条件で合金鋼の高速フライス切削（断続切削）試験を
行い、また、本発明切削工具８〜１４および従来切削工
具８〜１４については、 被削材：ＦＣ３００の丸棒、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、 切込み：５ｍｍ、 切削時間：４５ｍｉｎ、 の条件で鋳鉄の高速連続切削試験を行い、いずれの試験
でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】
【発明の効果】表３、４に示される結果から、本発明切
削工具１〜１４は、炭窒化チタン系サーメットで構成さ
れた班点相の存在によって高速断続切削および高速連続
切削のいずれにおいても、前記班点相の存在がなく、実
質的に超硬合金で構成された従来切削工具１〜１４に比
して一段とすぐれた耐摩耗性を示すことが明らかであ
る。上述のように、この発明の複合サーメット製切削工
具は、通常の条件での連続切削および断続切削は勿論の
こと、これらの高速切削でも著しくすぐれた耐摩耗性を
示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するので、
切削装置の高性能化および切削加工の省力化に満足に対
応することができるものである。
削工具１〜１４は、炭窒化チタン系サーメットで構成さ
れた班点相の存在によって高速断続切削および高速連続
切削のいずれにおいても、前記班点相の存在がなく、実
質的に超硬合金で構成された従来切削工具１〜１４に比
して一段とすぐれた耐摩耗性を示すことが明らかであ
る。上述のように、この発明の複合サーメット製切削工
具は、通常の条件での連続切削および断続切削は勿論の
こと、これらの高速切削でも著しくすぐれた耐摩耗性を
示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するので、
切削装置の高性能化および切削加工の省力化に満足に対
応することができるものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 顕微鏡組織上、斑点相と、前記斑点相間
に存在するスケルトン構造の連続相からなり、前記斑点
相は、最長径で測定して２００μｍ以下の大きさをも
ち、かつ４０〜２００μｍの範囲内のものが前記連続相
との合量（全体）に占める割合で１０〜５０面積％を占
める組織を有する複合サーメットで構成し、かつ前記斑
点相を、結合相形成成分としてＣｏおよび／またはＮｉ
を５〜２０重量％含有し、残りの主体が分散相形成成分
としてのＴｉと、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃ
ｒ、およびＨｆのうちの１種以上とのＴｉ系複合炭窒化
物固溶体からなる炭窒化チタン系サーメットで構成し、
前記連続相を、結合相形成成分としてＣｏおよび／また
はＮｉを５〜２０重量％含有し、残りの主体が分散相形
成成分としての炭化タングステンからなる超硬合金で構
成したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれた複合サーメ
ット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9020352A JPH10219385A (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9020352A JPH10219385A (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10219385A true JPH10219385A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12024734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9020352A Withdrawn JPH10219385A (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10219385A (ja) |
Cited By (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005061746A1 (en) * | 2003-12-12 | 2005-07-07 | Tdy Industries, Inc. | Hybrid cemented carbide composites |
| EP1686193A3 (en) * | 2004-12-16 | 2007-03-28 | TDY Industries, Inc. | Cemented carbide inserts for earth-boring bits |
| US7597159B2 (en) | 2005-09-09 | 2009-10-06 | Baker Hughes Incorporated | Drill bits and drilling tools including abrasive wear-resistant materials |
| US20100290849A1 (en) * | 2009-05-12 | 2010-11-18 | Tdy Industries, Inc. | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
| JP2011132057A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Kyocera Corp | 焼結体 |
| US8007714B2 (en) | 2004-04-28 | 2011-08-30 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits |
| US8007922B2 (en) | 2006-10-25 | 2011-08-30 | Tdy Industries, Inc | Articles having improved resistance to thermal cracking |
| US8025112B2 (en) | 2008-08-22 | 2011-09-27 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
| US8074750B2 (en) | 2005-11-10 | 2011-12-13 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools comprising silicon carbide composite materials, and methods of forming same |
| US8176812B2 (en) | 2006-12-27 | 2012-05-15 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming bodies of earth-boring tools |
| US8221517B2 (en) | 2008-06-02 | 2012-07-17 | TDY Industries, LLC | Cemented carbide—metallic alloy composites |
| US8261632B2 (en) | 2008-07-09 | 2012-09-11 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming earth-boring drill bits |
| US8272295B2 (en) | 2006-12-07 | 2012-09-25 | Baker Hughes Incorporated | Displacement members and intermediate structures for use in forming at least a portion of bit bodies of earth-boring rotary drill bits |
| US8308096B2 (en) | 2009-07-14 | 2012-11-13 | TDY Industries, LLC | Reinforced roll and method of making same |
| US8309018B2 (en) | 2005-11-10 | 2012-11-13 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring rotary drill bits and methods of manufacturing earth-boring rotary drill bits having particle-matrix composite bit bodies |
| US8312941B2 (en) | 2006-04-27 | 2012-11-20 | TDY Industries, LLC | Modular fixed cutter earth-boring bits, modular fixed cutter earth-boring bit bodies, and related methods |
| US8318063B2 (en) | 2005-06-27 | 2012-11-27 | TDY Industries, LLC | Injection molding fabrication method |
| US8322465B2 (en) | 2008-08-22 | 2012-12-04 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bit parts including hybrid cemented carbides and methods of making the same |
| US8440314B2 (en) | 2009-08-25 | 2013-05-14 | TDY Industries, LLC | Coated cutting tools having a platinum group metal concentration gradient and related processes |
| US8869920B2 (en) | 2009-06-05 | 2014-10-28 | Baker Hughes Incorporated | Downhole tools and parts and methods of formation |
| US8905117B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-12-09 | Baker Hughes Incoporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
| US8978734B2 (en) | 2010-05-20 | 2015-03-17 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
| US9016406B2 (en) | 2011-09-22 | 2015-04-28 | Kennametal Inc. | Cutting inserts for earth-boring bits |
| US9163461B2 (en) | 2008-06-04 | 2015-10-20 | Baker Hughes Incorporated | Methods of attaching a shank to a body of an earth-boring tool including a load-bearing joint and tools formed by such methods |
| US9192989B2 (en) | 2005-11-10 | 2015-11-24 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming earth-boring tools including sinterbonded components |
| US9200485B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-12-01 | Baker Hughes Incorporated | Methods for applying abrasive wear-resistant materials to a surface of a drill bit |
| WO2016115581A1 (de) | 2015-01-23 | 2016-07-28 | Ceratizit Austria Gesellschaft M.B.H. | Hartmetall-cermet-verbundwerkstoff und verfahren zu dessen herstellung |
| US9428822B2 (en) | 2004-04-28 | 2016-08-30 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components |
| US9643236B2 (en) | 2009-11-11 | 2017-05-09 | Landis Solutions Llc | Thread rolling die and method of making same |
-
1997
- 1997-02-03 JP JP9020352A patent/JPH10219385A/ja not_active Withdrawn
Cited By (49)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7384443B2 (en) | 2003-12-12 | 2008-06-10 | Tdy Industries, Inc. | Hybrid cemented carbide composites |
| WO2005061746A1 (en) * | 2003-12-12 | 2005-07-07 | Tdy Industries, Inc. | Hybrid cemented carbide composites |
| US8172914B2 (en) | 2004-04-28 | 2012-05-08 | Baker Hughes Incorporated | Infiltration of hard particles with molten liquid binders including melting point reducing constituents, and methods of casting bodies of earth-boring tools |
| US10167673B2 (en) | 2004-04-28 | 2019-01-01 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and methods of forming tools including hard particles in a binder |
| US9428822B2 (en) | 2004-04-28 | 2016-08-30 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components |
| US8007714B2 (en) | 2004-04-28 | 2011-08-30 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits |
| US8403080B2 (en) | 2004-04-28 | 2013-03-26 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components |
| EP1686193A3 (en) * | 2004-12-16 | 2007-03-28 | TDY Industries, Inc. | Cemented carbide inserts for earth-boring bits |
| US7513320B2 (en) | 2004-12-16 | 2009-04-07 | Tdy Industries, Inc. | Cemented carbide inserts for earth-boring bits |
| EP2270244A1 (en) * | 2004-12-16 | 2011-01-05 | TDY Industries, Inc. | Cemented carbide inserts for earth-boring bits |
| US8318063B2 (en) | 2005-06-27 | 2012-11-27 | TDY Industries, LLC | Injection molding fabrication method |
| US9200485B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-12-01 | Baker Hughes Incorporated | Methods for applying abrasive wear-resistant materials to a surface of a drill bit |
| US9506297B2 (en) | 2005-09-09 | 2016-11-29 | Baker Hughes Incorporated | Abrasive wear-resistant materials and earth-boring tools comprising such materials |
| US7597159B2 (en) | 2005-09-09 | 2009-10-06 | Baker Hughes Incorporated | Drill bits and drilling tools including abrasive wear-resistant materials |
| US8074750B2 (en) | 2005-11-10 | 2011-12-13 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools comprising silicon carbide composite materials, and methods of forming same |
| US9700991B2 (en) | 2005-11-10 | 2017-07-11 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming earth-boring tools including sinterbonded components |
| US8309018B2 (en) | 2005-11-10 | 2012-11-13 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring rotary drill bits and methods of manufacturing earth-boring rotary drill bits having particle-matrix composite bit bodies |
| US9192989B2 (en) | 2005-11-10 | 2015-11-24 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming earth-boring tools including sinterbonded components |
| US8312941B2 (en) | 2006-04-27 | 2012-11-20 | TDY Industries, LLC | Modular fixed cutter earth-boring bits, modular fixed cutter earth-boring bit bodies, and related methods |
| US8841005B2 (en) | 2006-10-25 | 2014-09-23 | Kennametal Inc. | Articles having improved resistance to thermal cracking |
| US8007922B2 (en) | 2006-10-25 | 2011-08-30 | Tdy Industries, Inc | Articles having improved resistance to thermal cracking |
| US8272295B2 (en) | 2006-12-07 | 2012-09-25 | Baker Hughes Incorporated | Displacement members and intermediate structures for use in forming at least a portion of bit bodies of earth-boring rotary drill bits |
| US8176812B2 (en) | 2006-12-27 | 2012-05-15 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming bodies of earth-boring tools |
| US8221517B2 (en) | 2008-06-02 | 2012-07-17 | TDY Industries, LLC | Cemented carbide—metallic alloy composites |
| US9163461B2 (en) | 2008-06-04 | 2015-10-20 | Baker Hughes Incorporated | Methods of attaching a shank to a body of an earth-boring tool including a load-bearing joint and tools formed by such methods |
| US10144113B2 (en) | 2008-06-10 | 2018-12-04 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming earth-boring tools including sinterbonded components |
| US8261632B2 (en) | 2008-07-09 | 2012-09-11 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming earth-boring drill bits |
| US8322465B2 (en) | 2008-08-22 | 2012-12-04 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bit parts including hybrid cemented carbides and methods of making the same |
| US8858870B2 (en) | 2008-08-22 | 2014-10-14 | Kennametal Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
| US8025112B2 (en) | 2008-08-22 | 2011-09-27 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
| US8225886B2 (en) | 2008-08-22 | 2012-07-24 | TDY Industries, LLC | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
| US8876443B2 (en) * | 2009-05-12 | 2014-11-04 | Kennametal Inc. | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
| US20100290849A1 (en) * | 2009-05-12 | 2010-11-18 | Tdy Industries, Inc. | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
| US8272816B2 (en) * | 2009-05-12 | 2012-09-25 | TDY Industries, LLC | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
| US20120282051A1 (en) * | 2009-05-12 | 2012-11-08 | TDY Industries, LLC | Composite Cemented Carbide Rotary Cutting Tools and Rotary Cutting Tool Blanks |
| US9435010B2 (en) | 2009-05-12 | 2016-09-06 | Kennametal Inc. | Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks |
| US8869920B2 (en) | 2009-06-05 | 2014-10-28 | Baker Hughes Incorporated | Downhole tools and parts and methods of formation |
| US8308096B2 (en) | 2009-07-14 | 2012-11-13 | TDY Industries, LLC | Reinforced roll and method of making same |
| US9266171B2 (en) | 2009-07-14 | 2016-02-23 | Kennametal Inc. | Grinding roll including wear resistant working surface |
| US8440314B2 (en) | 2009-08-25 | 2013-05-14 | TDY Industries, LLC | Coated cutting tools having a platinum group metal concentration gradient and related processes |
| US9643236B2 (en) | 2009-11-11 | 2017-05-09 | Landis Solutions Llc | Thread rolling die and method of making same |
| JP2011132057A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Kyocera Corp | 焼結体 |
| US9687963B2 (en) | 2010-05-20 | 2017-06-27 | Baker Hughes Incorporated | Articles comprising metal, hard material, and an inoculant |
| US8978734B2 (en) | 2010-05-20 | 2015-03-17 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
| US9790745B2 (en) | 2010-05-20 | 2017-10-17 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring tools comprising eutectic or near-eutectic compositions |
| US8905117B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-12-09 | Baker Hughes Incoporated | Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods |
| US10603765B2 (en) | 2010-05-20 | 2020-03-31 | Baker Hughes, a GE company, LLC. | Articles comprising metal, hard material, and an inoculant, and related methods |
| US9016406B2 (en) | 2011-09-22 | 2015-04-28 | Kennametal Inc. | Cutting inserts for earth-boring bits |
| WO2016115581A1 (de) | 2015-01-23 | 2016-07-28 | Ceratizit Austria Gesellschaft M.B.H. | Hartmetall-cermet-verbundwerkstoff und verfahren zu dessen herstellung |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6254658B1 (en) | Cemented carbide cutting tool | |
| JPH06287067A (ja) | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| US4885132A (en) | Cemented carbonitride alloy with improved plastic deformation resistance | |
| CN116287927A (zh) | 具有增韧结构的硬质金属 | |
| JPH06158213A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JPS6112847A (ja) | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 | |
| US5462901A (en) | Cermet sintered body | |
| JP3612966B2 (ja) | 超硬合金、その製造方法および超硬工具 | |
| US6238148B1 (en) | Cemented carbide cutting tool | |
| JPS6176645A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPH0681072A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP3950229B2 (ja) | 超硬合金、その製造方法および超硬工具 | |
| JP3257255B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JPH10324943A (ja) | 微粒超硬合金及びその製造方法 | |
| JPH10287947A (ja) | 耐欠損性のすぐれた複合サーメット製切削工具 | |
| JP2503770B2 (ja) | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPH07224346A (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット | |
| JPH0681071A (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット | |
| JP3227774B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 | |
| JP2697553B2 (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット製切削工具 | |
| JP2668977B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPS636618B2 (ja) | ||
| JP4244108B2 (ja) | すぐれた耐チッピング性を有する立方晶窒化ほう素基焼結材料製切削工具切刃片の製造方法 | |
| JP2900545B2 (ja) | 切刃部が立方晶窒化硼素基焼結体で構成された切削工具 | |
| JPH08253836A (ja) | すぐれた靭性を有する耐摩耗性炭化タングステン基超硬合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040406 |