JPH0681282A - ポリエステル系複合嵩高糸よりなるロープ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 紡績糸に高いハンドリング、手触り性を備え
ながらオールフィラメントに近い耐摩耗性を有し、かつ
高強力で軽量化されたポリエステル系繊維よりなるロー
プを提供する。 【構成】 （ａ）引張強度が７ｇ／ｄｅ以上の芯鞘構造
のポリエステル系複合嵩高糸からなり、（ｂ）芯糸は５
〜２０％の円形中空糸よりなり、実質的に直線状に配列
し、（ｃ）鞘糸はその全体に占める繊度割合が３〜１５
％で、その伸度が複合嵩高糸全体としての切断伸度より
大きく、かつ（ｄ）鞘糸は芯糸と部分的に交絡しつつ、
その構成単繊維の大部分は複合嵩高糸表面で曲線状の形
態を呈し、その際（ｅ）芯糸と鞘糸との長さ比が１．１
〜１．５で鞘糸が長く、（ｆ）複合嵩高糸全体としては
５〜１００ケ／ｍの範囲の交絡を有する、ポリエステル
系複合嵩高糸よりなるロープ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ポリエステル系複合嵩
高糸よりなるロープに関し、さらに詳細にはハンドリン
グ、手触り性が良好で高強力で軽量なポリエステル系複
合嵩高糸よりなるロープに関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリエステル系繊維は、比較的安価で強
力もあり、かつ寸法安定性に優れているため、広範な産
業資材分野に使用されていることは、周知のとおりであ
る。ロープ用途においても同様の状況で、特別な高強力
が優先される分野を除いて汎用的に用いられている。

【０００３】しかしながら、オールフィラメントを使用
したロープは、手触りが悪く滑りやすいなどの問題があ
り、依然として一部では強力が低く、耐摩耗性が劣る欠
点を指摘されながらも、特に手触り、ハンドリングの面
で、紡績糸が使用されているのが実情である。この手触
り感の改良のため、フィラメント（長繊維）を攪乱ノズ
ル（通称；タスランノズル）に通し、環状ループを作る
方法などが提案されているが、剛性の強い延伸糸のルー
プであるため、幾分、手触り性が紡績糸に近づくもの
の、未だに程遠いものである。現状では、オールフィラ
メントに近い耐摩耗性や強力を有し、しかも紡績糸に近
いハンドリング、手触り性を兼ね備えたポリエステル系
繊維よりなるロープは得られていない。

【０００４】他方、ロープそのものの本質的な改良要求
として、高強力化と軽量化がある。ポリエステル系繊維
は、前述したように比較的安価で優れた強力を原糸段階
で有しているものの、ロープ化するための強撚加工によ
る強力低下が大きいこと（すなわち、加撚時の強力利用
率が低い）、またポリアミドと比較すると、高比重であ
るがために、軽量ロープに仕上げにくいという本質的欠
点があり、ロープ用途における使用に制約を受けてい
た。

【０００５】以上の問題点に鑑み、本願出願人は、先に
ポリエステル系中空糸を合撚してなる高強力ポリエステ
ルロープ（特開平１−１８３５８８号公報）や、特定の
ポリエステル系複合嵩高糸（特開平３−１４６７３３号
公報）を提案した。しかしながら、前者のポリエステル
ロープは、ロープを構成するポリエステル繊維全体が中
空糸であり、かつ芯糸および鞘糸からなる複合構造を採
用していないため、耐摩耗性や高強力および軽量化の特
性には優れるものの、手触りが悪く滑りやすいという欠
点を有する。また、後者の複合嵩高糸は、芯糸および鞘
糸ともに中実繊維からなり、中空糸を採用していないた
めに、この複合嵩高糸を用いてロープ化しても、紡績糸
に近いハンドリング、手触り性を有しているものの、高
強力、軽量化が達成できないという欠点を有する。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記従来技
術の課題を背景になされたもので、ポリエステル系繊維
よりなるロープの欠点を改良し、紡績糸に近いハンドリ
ング、手触り性を備えながらオールフィラメントに近い
耐摩耗性を有し、かつ高強力で軽量化されたポリエステ
ル系繊維よりなるロープを提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、（ａ）引張強
度が７ｇ／ｄｅ以上の芯鞘構造のポリエステル系複合嵩
高糸からなり、（ｂ）芯糸は５〜２０％の円形中空糸よ
りなり、実質的に直線状に配列し、（ｃ）鞘糸はその全
体に占める繊度割合が３〜１５％で、その伸度が複合嵩
高糸全体としての切断伸度より大きく、かつ（ｄ）鞘糸
は芯糸と部分的に交絡しつつ、その構成単繊維の大部分
は複合嵩高糸表面で曲線状の形態を呈し、その際（ｅ）
芯糸と鞘糸との長さ比が１．１〜１．５で鞘糸が長く、
（ｆ）複合嵩高糸全体としては５〜１００ケ／ｍの範囲
の交絡を有する、ことを特徴とするポリエステル系複合
嵩高糸よりなるロープである。

【０００８】本発明のポリエステル系複合嵩高糸よりな
るロープを構成するポリエステル系繊維とは、エチレン
テレフタレートを主たる繰り返し単位とするが、その基
本特性が変化しない範囲（例えば、１０モル％以下）で
第３成分を共重合させたコポリエステルであってもよ
い。本発明のロープを構成するポリエステル系繊維の固
有粘度は、複合嵩高糸の引張強度を７ｇ／ｄｅ以上とす
るために、０．６以上が必要であり、好ましくは０．７
以上である。固有粘度の上限は特にないが、溶融紡糸性
の面から１．０以下が望ましく、この数値を超えると、
流動性が低下し製糸が困難となる。

【０００９】本発明のポリエステル系複合嵩高糸を構成
するポリエステル系繊維の引張強度は、７ｇ／ｄｅ以
上、好ましくは７・５〜８．５ｇ／ｄｅが必要である。
７ｇ／ｄｅ未満では、仕上がりロープの強力が低く、強
力を上げるための太繊度化、ロープ構成本数の上昇な
ど、軽量化に逆行する処理が必要となるため好ましくな
い。引張強度の上限はないが、一般にポリエステル系繊
維の常法における到達強度から１０〜１１ｇ／ｄｅ程度
がその限界になる。さらなる高強力化を達成しても、極
めて初期モジュラスが高い低伸度の物性となるため、ロ
ープ化時の加撚による強力利用率が著しく低下するの
で、必ずしも高強力のロープに仕上がらない。

【００１０】本発明の複合嵩高糸を構成する芯糸は、中
空率が５〜２０％、好ましくは１０〜１８％の円形中空
糸から構成される。円形は、真円であることが好ましい
が、真円に近い形状であれば所望の効果を引き出すこと
ができる。中空糸の断面形状が明らかな矩形や三角中空
でも軽量化の点からは目的を達成することができるが、
加撚時の強力利用率の向上の面からその効果が減少す
る。芯糸に使用される円形中空糸は、同心円型であるこ
とは好ましいが、熱処理時、嵩高性が発現するような強
トルク性を有するような偏心がなければ、多少の偏心は
機能面で支障がない。芯糸の中空率が５％未満では、軽
量化の効果が減少するとともに、特に加撚時の強力利用
率の向上効果が著しく低下する。一方、２０％を超える
と、製糸時に中空部の変形を受けやすく、また原糸強度
を高く保持し難いため、ロープとしての高強力化が達成
され難いのみならず、耐摩耗性も低下する。

【００１１】さらに、芯糸は、実質的に直線状に配列し
ていることが必要である。引張荷重が複合嵩高糸に掛か
った時点で、芯糸が曲線状であると、その曲線状の繊維
が直線状に引き揃ってはじめて抗張力が働くことになる
ので、たとえ芯糸自体のモジュラスが高いものであって
も何ら役に立たず、ポリエステル系繊維自身の持つ高モ
ジュラスによる寸法安定性が失われることになる。ここ
で、実質的に直線状とは、構成単繊維本数の７０％以上
が糸軸に対して４５°以下の角度で配列した状態をい
う。

【００１２】次に、鞘糸は、その全体に占める繊度割合
が３〜１５％、好ましくは５〜１３％で、その伸度が複
合嵩高糸全体としての切断伸度より大きいことが必要で
ある。鞘糸の繊度割合が３％未満では、複合嵩高糸とし
ての嵩高性が乏しくなるため、ロープとした場合のハン
ドリング、手触り性がオールフィラメントの場合に近く
なるとともに、複合嵩高糸を加撚加工したときの強力利
用率が低下する。後者の作用効果についてのメカニズム
は明確ではないが、芯糸の中空部の加撚による変形と鞘
糸が後述するように、半延伸高伸度の柔らかい糸である
ため、糸条間でしなやかに変形して加撚による強力低下
を相乗的に軽微なものとするのではないかと思われる。
一方、鞘糸の繊度割合が１５％を超えると、もはや嵩高
性の向上によるロープのハンドリング、手触り性の良好
化傾向は頭打ちになり、却って複合嵩高糸全体としての
強力に寄与しない繊度割合が大きくなるため、高強力化
の障害となる。

【００１３】また、鞘糸の伸度は、複合嵩高糸全体の伸
度以下の剛性の高いものであると、たとえ鞘糸が複合嵩
高糸表面で曲線状の形態を有していても、ロープとして
の手触り性においてゴワゴワした触感となり、オールフ
ィラメントに近いものとなる。後述する製造方法に示す
ように、本発明の鞘糸は、半延伸高伸度の柔らかい糸で
あり、ロープ化後に表面に存在して極めてしなやかな触
感を与えるものである。なお、鞘糸の単糸繊度を２デニ
ール以下とすると、より手触り性は向上する。鞘糸の伸
度は、複合嵩高糸全体としての切断伸度の３０〜６０％
程度大きいことが好ましい。

【００１４】また、鞘糸は、表面で脱離しないために、
芯糸と部分的に交絡していることが必要であり、かつそ
の構成単繊維の大部分が複合嵩高糸表面で曲線状（アー
チ状）の形態（ループ）を有し、嵩高さを保つことが、
ロープとしてのハンドリング、手触り性を向上させるた
めに必要である。ここで、鞘糸が芯糸と部分的に交絡し
ているとは、複合嵩高糸を５ｃｍ程度の長さに切断し、
その芯糸を構成する単繊維が容易にピンセットで塑性変
形なく引き抜ける状態をいう。また、鞘糸を構成する単
繊維の大部分が曲線状の形態を有するとは、図１のごと
き曲線形態の鞘糸単繊維が該鞘糸単繊維全体の６０％以
上を占める状態をいう。

【００１５】この鞘糸からなる曲線状（アーチ状）のル
ープは、芯糸に比して長さ比で１．１〜１．５、好まし
くは１．２〜１．４長いことが必要である。この長さ比
が１．１未満では、ロープ化した際のハンドリング、手
触り性の向上効果が乏しい。一方１．５倍を超えると、
ループが乱れて集束し、不均一な触感を与えるため好ま
しくなく、また本発明に適用される製造方法ではこれ以
上の糸長差は実現し難い。

【００１６】複合嵩高糸全体としての交絡度は、５〜１
００ケ／ｍである。５ケ／ｍ未満では、芯糸と鞘糸の交
絡部は殆ど無いに等しく、鞘糸の分離が起こる。一方、
１００ケ／ｍを超えると、芯糸と鞘糸の区別がつき難
く、そのため芯糸の直線状繊維が少なくなり、逆に曲線
状の繊維が増加し、複合嵩高糸全体の強度が低下する。
この交絡度は、好ましくは２０〜６０ケ／ｍであり、こ
れによって鞘糸の分離もなく、複合嵩高糸全体の強力も
適度に保たれ、ロープ化した際のハンドリング、手触り
性、強力利用率の向上効果がほどよくバランスされる。

【００１７】ところで、陸上ロープなどの一部の用途で
は、例えば熔接火花などの火沫からの燃焼を防止する難
燃性機能を要求される場合がある。この場合、本発明の
ロープを構成する複合嵩高糸中に、２官能性リン酸化合
物を含有させておくと、ロープの難燃性が向上する。こ
の二官能性リン酸化合物の含有量は、リン元素量とし
て、０．３〜１．５重量％、好ましくは０．６〜１．０
重量％である。リン元素量が０．３重量％未満では、ロ
ープの難燃性向上が不充分となり、１．６重量％を超え
ると、ポリエステル繊維の強度（特に、複合嵩高糸の芯
糸）が低下する。従って、軽度の難燃性向上狙いでは、
鞘糸のみに適用する方法もあるが、一般には芯糸、鞘糸
の両者に適用することが好ましい。

【００１８】ここで、本発明に適用される２官能性リン
化合物は、エステル形成性官能基を２個有するリン化合
物であり、具体的には下記一般式（Ｉ）ないし（II) で
表されるホスフェートが挙げられる。

【００１９】

【００２０】

【００２１】〔式中、Ｒ¹ は炭素数１〜１８の炭化水素
基、Ｒ² およびＲ³ は同一または異なり、水素原子また
は炭素数１〜１８の炭化水素基、Ａは２価の有機残基、
Ｒ⁴ はカルボキシル基またはそのエステルを表す。〕

【００２２】このうち、一般式（Ｉ）で表されるリン化
合物の具体例としては、フェニルホスホン酸ジメチル、
フェニルホスホン酸ジフェニルなど挙げられる。また、
一般式（II) で表されるリン化合物の具体例としては、
（２−カルボキシルエチル）メチルホスフィン酸、（２
−カルボキシルエチル）フェニルホスフィン酸などが挙
げられる。

【００２３】本発明のポリエステル系複合嵩高糸よりな
るロープは、次のようにして製造される。すなわち、常
法によって製造される固有粘度〔３５℃、ｏ−クロロフ
ェノール中で測定）０．６４以上、好ましくは０．７３
以上、さらに好ましくは０．７５〜０．８５のポリエチ
レンテレフタレートチップを、１８０℃、１ｍｍＨｇの
真空下で少なくとも２時間、減圧乾燥後、２９０〜３０
０℃の温度で溶融させる。なお、吐出糸条の固有粘度を
０．８以上とする場合には、減圧乾燥温度を２２０〜２
３０℃とし、所望の固有粘度が得られるまで固相重合さ
せたのち、溶融する。

【００２４】続いて、円形中空孔（例えば、１２０ホー
ル）を有する紡糸口金より吐出し、口金直下６０〜２０
０ｍｍを２８０〜３００℃に局所加熱したのち、冷却風
を吹きつけて急冷させる。冷却後、１，５００ｍ／分以
上の高速度で引き取り、オイルを付与したのち、一旦巻
き取り、芯糸用の７００〜１，２００ｄｅの未延伸糸と
する。

【００２５】他方、固有粘度０．６〜０．７のポリエチ
レンテレフタレートチップを使用して通常の丸孔２４〜
７２ホールの紡糸口金より吐出させ、口金直下５０〜１
００ｍｍで急冷し、紡速８００〜１，０００ｍ／分で引
き取り、オイルを付与したのち、一旦巻き取り、鞘糸用
の７０〜１２０ｄｅの未延伸糸とする。

【００２６】この芯糸用と鞘糸用の未延伸糸を、繊度割
合で鞘糸の全繊度に占める割合を３〜１５％に組み合わ
せて、インターレースノズルに合糸供給し、充分に混繊
したのち、芯糸用未延伸糸の適正倍率である２．２〜
２．８倍に１段ないし２段延伸させる。この状態で複合
延伸された延伸糸は、鞘糸と芯糸の弾性回復差が発現
し、鞘糸より芯糸の弾性回復率が大になるために、鞘糸
と芯糸の間に糸足差が生じ、鞘糸が曲線状にループした
複合嵩高糸が得られる。鞘糸は、低紡速で未延伸糸の状
態で伸度が高いにもかかわらず、高速紡糸された芯糸な
みの低倍率で延伸されているので、半延伸で高伸度な状
態で残る。

【００２７】かかる複合嵩高糸を所望のロープ規格に合
わせて、複数本ずつ３００Ｔ／ｍ〜４００Ｔ／ｍ程度の
下撚をかけたのち、さらに上撚でこの下撚コードを複数
本合撚糸することでロープとする。一般には、３〜５本
の合撚糸を複数回重ねてロープ化される。

【００２８】

【作用】本発明のロープは、図１に示すように、半延伸
・高伸度のアーチ状ループ形態の鞘糸ｂ３〜１５％と、
中空率が５〜２０％の円形中空糸の芯糸ａとからなる芯
鞘構造の複合嵩高糸を使用し、鞘糸でしなやかな触感を
持たせてロープのハンドリング、手触り性を紡績糸に近
づけるとともに、しなやかな鞘糸と芯糸の中空部の変形
の相乗効果により、強力利用率を向上させて、高強力化
を達成させるとともに、中空部の存在により軽量性にも
優れた、複合嵩高糸よりなるポリエステル系ロープとし
たものである。

【００２９】

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的
に説明する。実施例中、部は重量基準である。また、実
施例中の固有粘度、原糸物性、ロープ特性については、
次のようにして測定した値である。

【００３０】固有粘度 ３５℃、ｏ−クロロフェノール溶媒で測定した。複合嵩高糸強度 引張荷重測定機〔（株）島津製作所製、オートグラフ〕
を用い、ＪＩＳ Ｌ−１０７４に準じて測定した。芯糸の中空率 セクション写真により、断面積比率を測定して求めた。鞘糸比率 芯糸と鞘糸の未延伸糸の繊度をそれぞれ測定し、次式よ
り求めた。 鞘比率（％）＝〔鞘糸未延伸糸の繊度／（芯糸未延伸糸
の繊度＋鞘糸未延伸糸の繊度）〕×１００

【００３１】芯糸と鞘糸の長さ比 複合嵩高糸のデニールあたり１／３０ｇｒの荷重を吊る
し、複合嵩高糸の中間域において、５ｃｍの間隔でマー
クをつけたのち、芯糸の単繊維１０本および鞘糸の単繊
維１０本を引き抜き、芯糸および鞘糸の単繊維デニール
の１／３０ｇｒの荷重を吊るし、各々マーク間の長さを
測定し、芯糸単繊維の１０本の長さの平均、また鞘糸単
繊維１０本の長さの平均を芯糸および鞘糸の平均長さと
し、鞘糸の平均長さを芯糸の平均長さで割って求めた。 長さ比＝鞘糸単繊維の平均長さ／芯糸単繊維の平均長さ

【００３２】複合嵩高糸の交絡度 糸のデニールの１／３０の荷重をかけて吊るし、５０ｃ
ｍ間隔でマークをつけ、その間の交絡部の数を糸のデニ
ールの１／１０の荷重のフックドロップ法で測定し、２
倍してケ／ｍで表した。

【００３３】ロープの強力 引張荷重測定機〔（株）島津製作所製、オートグラフ〕
を用いて、３００ｋｇフルスケールの特殊チャックを使
用し、ＪＩＳ Ｌ１０７４−６４に準拠して測定した。ロープの耐摩耗性 図２に示すロープ摩耗試験機を用い、Ａ部をＳ方向１６
回／分の回転数にて回転させて摩耗中のロープの解撚を
防ぎながら、Ｂのごとく往復運動として５０回／分の運
動を与え、Ｄに荷重１ｋｇを印加し、Ｃの摩耗子（直径
１５０φｍｍ、表面ローレット＃１２０）を回転数１０
０回／分にて回転させる条件で室温にて摩耗試験を行
い、ロープの切断までの往復回数を測定し、ｎ＝３の平
均値を求めた。

【００３４】ロープの触感 ロープを手で触った感触を官能によって比較した。 ○；紡績糸に近い触感 △；紡績糸とオールフィラメントの中間位の触感 ×；オールフィラメントに近い触感ロープの軽量度 同構成のロープを１ｍでカットし、端部解撚防止のため
に炎で熔着させたのち、水槽中に投入し、溢れた水の量
から容積を求め、事前に測定した重量とから密度を求め
た。この数値を、比較例１０を基準にして指数で表示し
た。リン元素量 昭和３６年広川書店発行の「機器による高分子分析
（１）高分子重合中のリンの定量について」に従って測
定した。難燃性 ＪＩＳ Ｌ１０９１（Ｄ）に従って測定した。

【００３５】実施例１ 固有粘度０．６４のポリエチレンテレフタレートチップ
を、２３０℃、１ｍｍＨｇの真空下で０．９０の固有粘
度になるまで固相重合し、３００℃の温度で溶融後、７
５３ｇ／分の吐出量で円形中空孔１９２ホールの口金よ
り吐出し、口金直下に１００ｍｍ、３００℃の局所加熱
帯を通したのち、２５℃の冷却風０．３ｍ／秒を３３０
ｍｍの吹き出し長さにわたって吹きつけて冷却し、２，
５００ｍ／分の速度で引き取り、油剤を付与し、芯糸用
未延伸糸として巻き取った。なお、中空率は５％となる
ように口金孔の寸法を調整した。得られた未延伸糸は、
２，７１２ｄｅ、切断伸度１６０％であった。

【００３６】他方、固有粘度０．７０のポリエチレンテ
レフタレートチップを、１８０℃、１ｍｍＨｇの真空下
で２時間減圧乾燥し、３００℃の温度で溶融後、３７ｇ
／分の吐出量で通常の丸孔３６ホールの口金より吐出
し、口金直下６０ｍｍで２５℃の冷却風０．３ｍ／秒を
３３０ｍｍの吹き出し長さにわたって吹きつけて冷却
し、１，１００ｍ／分の速度で引き取り、油剤を付与
し、鞘糸用未延伸糸として巻き取った。得られた未延伸
糸は、３０１ｄｅ、切断伸度３５０％であった。

【００３７】次いで、前記芯糸用と鞘糸用未延伸糸を、
クリール部で合糸してコットローラに供給し、フィード
ロール間に設けたインターレースノズルにて圧縮空気圧
４．５ｋｇ／ｃｍ² 、１．５％の過剰供給下で交絡した
のち、９５℃の予熱温度で１．９倍に第１段延伸し、次
いで２１０℃の乾熱浴中で１．２２倍に第２段延伸して
巻き取った。続いて、このようにして得られた複合嵩高
糸４本をＺ撚３００回／ｍで下撚をかけ、この下撚コー
ド５本をＳ撚１２０回／ｍで上撚してロープとした。得
られたロープの特性は、表１に示すとおりであった。

【００３８】実施例２ 芯糸の中空率を口金孔使用で５％に調整し、鞘糸の比率
を１５％になるように芯糸のデニールと鞘糸のデニール
を調整した以外は、実施例１と同様に実施した。結果を
表１に示す。 実施例３ 芯糸の中空率を口金孔使用で１８％に調整し、鞘糸の比
率を１３％になるように芯糸のデニールと鞘糸のデニー
ルを調整し、さらにインターレースノズルの圧縮空気圧
と過剰供給率の調整で交絡度を２２ケ／ｍまで下げた以
外は、実施例１と同様に実施した。結果を表１に示す。

【００３９】実施例４ 芯糸の中空率を口金孔仕様で１５％に調整し、鞘糸の比
率を８％になるように芯糸のデニールと鞘糸のデニール
を調整し、さらにインターレースノズルの圧縮空気圧と
過剰供給率の調整で交絡度を１０ケ／ｍまで下げた以外
は、実施例１と同様に実施した。結果を表１に示す。 実施例５ インターレースノズルの圧縮空気圧と過剰供給率の調整
で交絡度を８５ケ／ｍまで上げた以外は、実施例４と同
様に実施した。結果を表１に示す。

【００４０】実施例６ ジメチルテレフタレート１００部、エチレングリコール
５４部、酢酸カルシウム０．０６３部および酢酸コバル
ト０．０１３部を、オートクレーブに仕込み、徐々に昇
温し生成するメタノールを系外に留出させた。系内の温
度が２２０℃に達したのち、トリメチルホスフェート
０．０５８部を添加し、１０分後に三酸化アンチモン
０．０７２部および酢酸チタン０．００４５部を添加し
た。その後、リン化合物として、（２−カルボキシルエ
チル）メチルホスフィン酸とエチレングリコール１：１
重量比を加熱反応させて得た生成物６．０部を添加し
て、２２０℃から２８５℃に徐々に昇温するとともに、
反応系の圧力を１ｍｍＨｇにした。その後、固有粘度が
０．６４に達するまでこの温度および減圧度を維持し、
反応を行った。得られたポリマーを使用し、以降、実施
例１と同様に実施した。結果を表１に示す。なお、この
複合嵩高糸の難燃性（コイル性）を評価すると、５以上
であり、実施例１が３以下であったのに較べ顕著な難燃
性の向上が認められた。

【００４１】比較例１ 延伸倍率を下げて強度を６．８ｇ／ｄｅとしてデニール
調整し、インターレースノズルの圧縮空気圧と過剰供給
率の調整で、交絡度を４４ケ／ｍとした以外は、実施例
４と同様に実施した。結果を表２に示す。 比較例２ 芯糸中空率を口金孔仕様で４％に調整し、鞘糸比率を５
％になるように芯糸のデニールと鞘糸のデニールを調整
した以外は、実施例２と同様に実施した。結果を表２に
示す。

【００４２】比較例３ 芯糸中空率を口金孔仕様で２２％に調整し、インターレ
ースノズル圧縮空気圧と過剰供給率を調整して交絡度を
５２ケ／ｍとした以外は、実施例４と同様に実施した。
結果を表２に示す。 比較例４ 鞘糸比率を芯糸のデニールと鞘糸のデニールを調整して
２％とし、インターレースノズル圧縮空気圧と過剰供給
率を調整して交絡度を２５ケ／ｍとした以外は、実施例
４と同様に実施した。結果を表２に示す。

【００４３】比較例５ 鞘糸比率を芯糸のデニールと鞘糸のデニールを調整して
１６％とし、インターレースノズル圧縮空気圧と過剰供
給率を調整して交絡度を６２ケ／ｍとした以外は、実施
例５と同様に実施した。結果を表２に示す。 比較例６ 第２段延伸後に、２６０℃の乾熱浴中で５％弛緩熱処理
し、弾性回復差の発現を抑制した以外は、実施例５と同
様に実施した。結果を表２に示す。

【００４４】比較例７ 鞘未延伸糸をあらかじめ１％の過剰供給状態で合糸して
からコットローラに通した以外は、実施例５と同様に実
施した。結果を表３に示す。 比較例８ インターレースノズルの圧縮空気圧と過剰供給率を調整
して交絡度を３ケ／ｍとした以外は、実施例４と同様に
実施した。結果を表３に示す。

【００４５】比較例９ インターレースノズルの圧縮空気圧と過剰供給率を調整
して交絡度を１０５ケ／ｍとした以外は、実施例４と同
様に実施した。結果を表３に示す。 比較例１０ 常法によって製造された高強力ポリエチレンテレフタレ
ートフィラメント糸（１，３００デニール、１９２フィ
ラメント）を使用し、合撚糸以降を実施例１と同様に実
施した。結果を表３に示す。

【００４６】比較例１１ 紡績糸５′Ｓ（測定デニール１，１０５デニール）を使
用し、５本をＺ撚３００回／ｍで下撚し、さらにこの下
撚糸を５本合わせてＳ撚１２０回／ｍで上撚りしてロー
プを作製し、実施例１と同様にロープ特性を測定した。
結果を表３に示す。

【００４７】比較例１２ 実施例１において、芯糸を紡糸するための口金として、
丸孔１９２ホールの口金を用い、実施例１と同様にして
紡糸し、芯糸中空率０％、鞘糸比率を１０％になるよう
に芯糸のデニールと鞘糸のデニールを調整した以外は、
実施例１と同様に実施した。結果を表３に示す。 比較例１３ 常法によって製造された高強力ポリエチレンテレフタレ
ート中空フィラメント糸（１，３００デニール、１９２
フィラメント、固有粘度＝０．８６、切断強度＝８．１
ｇ／ｄｅ、切断伸度＝１５．６％、中空率＝８％）を使
用し、合撚糸以降を実施例１と同様に実施した。結果を
表３に示す。

【００４８】

【表１】

【００４９】

【表２】

【００５０】

【表３】

【００５１】

【発明の効果】本発明のポリエステル系複合嵩高糸より
なるロープは、紡績糸に似たハンドリング性（滑り難
さ）と手触り性（しなやかな触感）を有しながら、オー
ルフィラメントに近い耐摩耗性を有しており、かつナイ
ロンに近い軽量さと優れた強力を兼ね備えているので、
広範なロープ用途に適用が可能である。さらに、難燃性
を付与することで、熔接火花などの火沫からの燃焼を防
止できるので、陸上ロープとしての有用性も高められ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に使用される複合嵩高糸の側面拡大模式
図である。

【図２】ロープ摩耗試験機の概略図である。

【符号の説明】

ａ 芯糸 ｂ 鞘糸 １ ロープ Ａ ロープの回転方向（Ｓ） Ｂ 往復運動（５０回／分） Ｃ 摩耗子（直径１５０ｍｍφ、表面ローレット＃１２
０、回転数１００回／分） Ｄ 荷重（１ｋｇ）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 （ａ）引張強度が７ｇ／ｄｅ以上の芯鞘
   構造のポリエステル系複合嵩高糸からなり、（ｂ）芯糸
   は５〜２０％の円形中空糸よりなり、実質的に直線状に
   配列し、（ｃ）鞘糸はその全体に占める繊度割合が３〜
   １５％で、その伸度が複合嵩高糸全体としての切断伸度
   より大きく、かつ（ｄ）鞘糸は芯糸と部分的に交絡しつ
   つ、その構成単繊維の大部分は複合嵩高糸表面で曲線状
   の形態を呈し、その際（ｅ）芯糸と鞘糸との長さ比が
   １．１〜１．５で鞘糸が長く、（ｆ）複合嵩高糸全体と
   しては５〜１００ケ／ｍの範囲の交絡を有する、ことを
   特徴とするポリエステル系複合嵩高糸よりなるロープ。
2. 【請求項２】 芯糸および／または鞘糸を構成するポリ
   エステル系繊維に、二官能性リン酸化合物がリン元素量
   として０．３〜１．５重量％含有されてなる請求項１記
   載のポリエステル系複合嵩高糸よりなるロープ。