JPH0682086B2 - モ−ド結合評価装置 - Google Patents
モ−ド結合評価装置Info
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- JPH0682086B2 JPH0682086B2 JP6587487A JP6587487A JPH0682086B2 JP H0682086 B2 JPH0682086 B2 JP H0682086B2 JP 6587487 A JP6587487 A JP 6587487A JP 6587487 A JP6587487 A JP 6587487A JP H0682086 B2 JPH0682086 B2 JP H0682086B2
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- G01M11/33—Testing of optical devices, constituted by fibre optics or optical waveguides with a light emitter being disposed at one fibre or waveguide end-face, and a light receiver at the other end-face
- G01M11/331—Testing of optical devices, constituted by fibre optics or optical waveguides with a light emitter being disposed at one fibre or waveguide end-face, and a light receiver at the other end-face by using interferometer
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は、光の伝送路において２つの伝搬モード間の
結合の位置およびその度合を高分解能で測定することの
できるモード結合評価装置に関するものである。
結合の位置およびその度合を高分解能で測定することの
できるモード結合評価装置に関するものである。
（従来の技術） 従来、伝送路における伝搬モード間の電力結合を評価す
る装置として伝送路の終端で伝搬信号の強度を評価する
ようにしたものがある。しかしこの従来の装置では電力
結合の両が伝送路の長さで積分されてしまうので、伝送
路の長手方向の依存性は得られず電力結合を適切に評価
することができなかった。
る装置として伝送路の終端で伝搬信号の強度を評価する
ようにしたものがある。しかしこの従来の装置では電力
結合の両が伝送路の長さで積分されてしまうので、伝送
路の長手方向の依存性は得られず電力結合を適切に評価
することができなかった。
また、他の従来例として、長手方向の依存性を求めるた
めに光パルスを伝送路へ入射し、伝送路中において生じ
る逆方向に伝搬する後方散乱光からモード結合を評価す
るようにしたものがある（M,Nakazawa etal,“Measure
ments of polarization mode couplings along p
olarization−maintaining Singl−mode optical fi
bers",J.Opt.Soc.Am.A,vol−1,pp285−292,1984）。
めに光パルスを伝送路へ入射し、伝送路中において生じ
る逆方向に伝搬する後方散乱光からモード結合を評価す
るようにしたものがある（M,Nakazawa etal,“Measure
ments of polarization mode couplings along p
olarization−maintaining Singl−mode optical fi
bers",J.Opt.Soc.Am.A,vol−1,pp285−292,1984）。
しかし、この後方散乱光を用いるようにしたものでは、
まず後方散乱光の強度が入射光の強度に対して30〜40dB
低下してしまう。このため入射光の強度を必然的に上げ
る必要が生じる。また入射光として光パルスを用いるた
め長手方向の分解能がパルス幅程度となり、代表的な数
値例としてパルス幅が１μｓでは約100mとなってしま
う。
まず後方散乱光の強度が入射光の強度に対して30〜40dB
低下してしまう。このため入射光の強度を必然的に上げ
る必要が生じる。また入射光として光パルスを用いるた
め長手方向の分解能がパルス幅程度となり、代表的な数
値例としてパルス幅が１μｓでは約100mとなってしま
う。
またパルス高（強度）は、光検出器の受光感度限界から
数kW程度が必要とされ、被測定対象となる光ファイバも
消光比が20dB/km程度以下に限定されて、モード結合の
度合に対するダイナミックレンジが狭くなってしまう。
数kW程度が必要とされ、被測定対象となる光ファイバも
消光比が20dB/km程度以下に限定されて、モード結合の
度合に対するダイナミックレンジが狭くなってしまう。
さらに、光パルスの強度が数kW以上になると、逆に伝送
路中において誘導ラマン散乱やブリルアン散乱が誘起さ
れて、これらの散乱光が雑音として検出される。このた
めその補正が必要になる。
路中において誘導ラマン散乱やブリルアン散乱が誘起さ
れて、これらの散乱光が雑音として検出される。このた
めその補正が必要になる。
（発明が解決しようとする問題点） 伝送路の終端で伝搬信号の強度を評価するようにした従
来例では、伝送路の長手方向の依存性は得られず、モー
ド結合を高分解能で適切に評価することができないとい
う問題点があった。
来例では、伝送路の長手方向の依存性は得られず、モー
ド結合を高分解能で適切に評価することができないとい
う問題点があった。
また、入射光として光パルスを使用し、その後方散乱光
からモード結合を評価するようにした従来例では、後方
散乱光の強度が低下してしまうので入射光の強度を数kW
以上に上げる必要があり、距離分解能も低く、さらには
モード結合の度合に対するダイナミックレンジが狭いと
いう問題点があった。
からモード結合を評価するようにした従来例では、後方
散乱光の強度が低下してしまうので入射光の強度を数kW
以上に上げる必要があり、距離分解能も低く、さらには
モード結合の度合に対するダイナミックレンジが狭いと
いう問題点があった。
この発明は上記事情に基づいてなされたもので、モード
結合度合の長手方向の分布を定量的に高分解能で測定す
ることができ、またモード結合の度合に対するダイナミ
ックレンジを大きくとることのできるモード結合評価装
置を提供することを目的とする。
結合度合の長手方向の分布を定量的に高分解能で測定す
ることができ、またモード結合の度合に対するダイナミ
ックレンジを大きくとることのできるモード結合評価装
置を提供することを目的とする。
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） この発明は上記問題点を解決するために、可干渉性を有
する光を出射する光源と、該光源から出射された光を２
つの伝搬モードを有する比測定伝送路における当該２つ
の伝搬モードのうち何れか一方の伝搬モードに入射させ
る手段と、前記被測定伝送路から出射される２つの伝搬
モード成分を有する光を当該２つの伝搬モードに分離さ
せる分離手段と、該分離手段で分離された両光の間に所
要の光路長差を可変設定する光路長可変手段と、該光路
長可変手段で所要の光路長差に設定された各光路を伝送
された両光を干渉させる合波手段と、該合波手段で合波
された干渉光を光電変換し該干渉光の振幅を前記光路長
差の関数として検出する手段とを有することを要旨とす
る。
する光を出射する光源と、該光源から出射された光を２
つの伝搬モードを有する比測定伝送路における当該２つ
の伝搬モードのうち何れか一方の伝搬モードに入射させ
る手段と、前記被測定伝送路から出射される２つの伝搬
モード成分を有する光を当該２つの伝搬モードに分離さ
せる分離手段と、該分離手段で分離された両光の間に所
要の光路長差を可変設定する光路長可変手段と、該光路
長可変手段で所要の光路長差に設定された各光路を伝送
された両光を干渉させる合波手段と、該合波手段で合波
された干渉光を光電変換し該干渉光の振幅を前記光路長
差の関数として検出する手段とを有することを要旨とす
る。
（作用） 光源から出射される可干渉性を有する光が、２つの伝搬
モードを有する被測定伝送路に一方の伝搬モードとして
入射される。入射された光の一部が被測定伝送路中にお
いてモード変換を受け、当該被測定伝送路から２つの伝
搬モード成分を有する光が出射される。分離手段により
被測定伝送路からの出射光が２つ伝搬モード成分に分離
され、分離された両光の間に所要の光路長差を有するよ
うに可変設定された後、各光路を伝送された両光が合波
され、両光間の干渉信号の振幅が前記光路長差の関数と
して検出される。
モードを有する被測定伝送路に一方の伝搬モードとして
入射される。入射された光の一部が被測定伝送路中にお
いてモード変換を受け、当該被測定伝送路から２つの伝
搬モード成分を有する光が出射される。分離手段により
被測定伝送路からの出射光が２つ伝搬モード成分に分離
され、分離された両光の間に所要の光路長差を有するよ
うに可変設定された後、各光路を伝送された両光が合波
され、両光間の干渉信号の振幅が前記光路長差の関数と
して検出される。
このように被測定伝送路を透過した光が用いられて、両
伝播モード成分による干渉信号が検出され、モード結合
の度合が両伝播モード間の群遅延時間差により時間的に
分離して検出される。
伝播モード成分による干渉信号が検出され、モード結合
の度合が両伝播モード間の群遅延時間差により時間的に
分離して検出される。
而してモード結合度合の長手方向の分布が定量的に光分
解能で測定され、モード結合の度合に対するダイナミッ
クレンジが拡大される。
解能で測定され、モード結合の度合に対するダイナミッ
クレンジが拡大される。
（実施例） まず第１図を用いてこの発明の実施例を概念的に説明す
る。
る。
第１図中、１は可干渉性を有する光波を出射する光源、
２は２つの伝搬モードを有する被測定伝送路であり、図
では模式的に２つの伝搬モードが分離して記載されてい
る。３は光路長可変手段としての光路長可変装置、４は
被測定伝送路２中を２つの伝搬モードで伝搬してきた光
の合波光を光電検出するための光検出器である。
２は２つの伝搬モードを有する被測定伝送路であり、図
では模式的に２つの伝搬モードが分離して記載されてい
る。３は光路長可変手段としての光路長可変装置、４は
被測定伝送路２中を２つの伝搬モードで伝搬してきた光
の合波光を光電検出するための光検出器である。
そして、光源１から出射された可干渉性を有する光波
が、被測定伝送路２中へ入射してモード１として伝搬さ
れる。
が、被測定伝送路２中へ入射してモード１として伝搬さ
れる。
いま、被測定伝送路２の距離をＮ分割し、距離Ziの位置
における両モード間の結合係数をhiとすると、光検出器
４で検出される時間平均光強度Ｉは次式のように書き表
わすことができる。
における両モード間の結合係数をhiとすると、光検出器
４で検出される時間平均光強度Ｉは次式のように書き表
わすことができる。
ここで、ｊは を表わし、ψ11およびψ12は、それぞれモード１のまま
変換なしに伝搬した電場およびモード１からモード２へ
変換された電場を表わし、Reはその実部を表わしてい
る。β１、β２はモード１およびモード２における伝播
定数、ωは光の角周波数、Ｃは光速、Ｌは被測定伝送路
の長さ、ΔＬは光路長可変装置３で与えられた光路差で
ある。
変換なしに伝搬した電場およびモード１からモード２へ
変換された電場を表わし、Reはその実部を表わしてい
る。β１、β２はモード１およびモード２における伝播
定数、ωは光の角周波数、Ｃは光速、Ｌは被測定伝送路
の長さ、ΔＬは光路長可変装置３で与えられた光路差で
ある。
またＡ（ω）は、光源１の振幅スペクトルであり、光源
１の発振パワースペクトルＳ（ω）とＳ（ω）＝Ａ
（ω）＊・Ａ（ω）の関係になる。
１の発振パワースペクトルＳ（ω）とＳ（ω）＝Ａ
（ω）＊・Ａ（ω）の関係になる。
Ｓ（ω）を一般的な近似として、中心角周波数ω０、ス
ペクトル幅Δωのガウス分布形 と仮定すると、前記（１）式中の干渉項の振幅は次式の
ように計算される。
ペクトル幅Δωのガウス分布形 と仮定すると、前記（１）式中の干渉項の振幅は次式の
ように計算される。
（ｄβ1/dω）０、（ｄβ2/dω）０はω＝ω０における
伝搬定数の微係数を表わしている。
伝搬定数の微係数を表わしている。
上記の（５）、（６）式より、干渉信号の振幅はRi＝０
において最大値をとる。即ち、位置Ziにおいて電力結合
が生じた光路に対しては、 ΔＬ＝−｛（ｄβ1/dω）０−（ｄβ2/dω）０｝Ｃ……
（７） を満足する場合に干渉強度が最大となる。
において最大値をとる。即ち、位置Ziにおいて電力結合
が生じた光路に対しては、 ΔＬ＝−｛（ｄβ1/dω）０−（ｄβ2/dω）０｝Ｃ……
（７） を満足する場合に干渉強度が最大となる。
この場合、位置Ziに対する干渉強度が最大値の1/eにな
る位置Ziの半幅ΔＺ（光源１の可干渉距離）は、
（５）、（６）式より、 で与えられる。これより、位置Ｚに対する分解能はΔＺ
程度として扱うことができる。このΔＺは光源１の可干
渉時間 と、両モード間の群速度差 ΔVg＝｛（ｄβ1/dω）０−（ｄβ2/dω）０｝-1 の積であり、Tc時間に生じる両モード間の伝搬距離差と
して解釈できる。
る位置Ziの半幅ΔＺ（光源１の可干渉距離）は、
（５）、（６）式より、 で与えられる。これより、位置Ｚに対する分解能はΔＺ
程度として扱うことができる。このΔＺは光源１の可干
渉時間 と、両モード間の群速度差 ΔVg＝｛（ｄβ1/dω）０−（ｄβ2/dω）０｝-1 の積であり、Tc時間に生じる両モード間の伝搬距離差と
して解釈できる。
次に結合係数hiの値を規格化するために光ファイバ出射
光のうち入射端で励振された伝搬モードと同一のモード
成分を空間的に２分割し、一方の光束が光路長可変装置
３を経て両光束が合波した場合を扱う。この場合、得ら
れる干渉信号の振幅は前記（５）式と同様に と表わされ、（５）式と（10）式との比は、 と計算できる。これより、ΔＺ当りのモード結合につい
て考えると、 となり、結合係数hiは hi＝（／０）2/｛２＋（／０）２｝……（13） （1/4）・（／０）２ ……（14） （hi≪１のとき） と与えられる。
光のうち入射端で励振された伝搬モードと同一のモード
成分を空間的に２分割し、一方の光束が光路長可変装置
３を経て両光束が合波した場合を扱う。この場合、得ら
れる干渉信号の振幅は前記（５）式と同様に と表わされ、（５）式と（10）式との比は、 と計算できる。これより、ΔＺ当りのモード結合につい
て考えると、 となり、結合係数hiは hi＝（／０）2/｛２＋（／０）２｝……（13） （1/4）・（／０）２ ……（14） （hi≪１のとき） と与えられる。
さらに、伝搬モード間の消光比ηは、伝送路長Ｌについ
て、結合係数を積分した値 で定義されるため、（14）式より消光比ηは近似的に ここにＮ＝L/ΔＺ と計算できる。
て、結合係数を積分した値 で定義されるため、（14）式より消光比ηは近似的に ここにＮ＝L/ΔＺ と計算できる。
次いでこの発明の一実施例を第２図および第３図に基づ
いて説明する。
いて説明する。
なお第２図において前記第１図における機器等と同一な
いし均等のものは、前記と同一符号を以って示し、重複
した説明を省略する。
いし均等のものは、前記と同一符号を以って示し、重複
した説明を省略する。
まず、モード結合評価装置の構成を説明すると、第２図
中、５は偏光子、６はモード結合を測定するための２つ
の伝搬モードを有する複屈折性の被測定光ファイバ（被
測定伝送路）であり、偏光子５により被測定光ファイバ
６への入射光が、その複屈折軸に一致した直線偏光にさ
れる。而してこの偏光子５により、光源１から出射され
た光を被測定光ファイバ６の２つの伝搬モードのうち一
方の伝搬モードに入射させる手段が構成されている。
中、５は偏光子、６はモード結合を測定するための２つ
の伝搬モードを有する複屈折性の被測定光ファイバ（被
測定伝送路）であり、偏光子５により被測定光ファイバ
６への入射光が、その複屈折軸に一致した直線偏光にさ
れる。而してこの偏光子５により、光源１から出射され
た光を被測定光ファイバ６の２つの伝搬モードのうち一
方の伝搬モードに入射させる手段が構成されている。
７はロション（Rochon）プリズムと同等な作用を有する
プリズムで、直交した２つの伝搬モード成分を空間的に
分離するものであり、このプリズムにより被測定光ファ
イバ６から出射される２つの伝搬モード成分を有する光
束を当該２つの伝搬モードに分離する手段が構成されて
いる。８は周波数偏移装置であり、前記プリズム７で分
割された２光束間に一定の周波数差を与え、干渉信号の
光へテロダイン検出を実現するためのものである。周波
数偏位装置８の代表的なものとしては音響光学変調器が
あり、超音波と光の相互作用により光の周波数に偏移が
与えられる。
プリズムで、直交した２つの伝搬モード成分を空間的に
分離するものであり、このプリズムにより被測定光ファ
イバ６から出射される２つの伝搬モード成分を有する光
束を当該２つの伝搬モードに分離する手段が構成されて
いる。８は周波数偏移装置であり、前記プリズム７で分
割された２光束間に一定の周波数差を与え、干渉信号の
光へテロダイン検出を実現するためのものである。周波
数偏位装置８の代表的なものとしては音響光学変調器が
あり、超音波と光の相互作用により光の周波数に偏移が
与えられる。
9a、9b、9cは反射鏡、10は合波手段としての半透鏡、11
は検光子であり、検光子11は直交偏向された２光束を合
成する作用を有している。12は周波数偏移装置８で与え
られた偏移周波数成分を抽出する中間周波数フィルタ、
13は増幅器、14は波形記憶装置であり、光検出器４、中
間周波数フィルタ12、増幅器13および波形記憶装置14に
より干渉光の振幅を光路長差の関係として検出する手段
が構成されている。
は検光子であり、検光子11は直交偏向された２光束を合
成する作用を有している。12は周波数偏移装置８で与え
られた偏移周波数成分を抽出する中間周波数フィルタ、
13は増幅器、14は波形記憶装置であり、光検出器４、中
間周波数フィルタ12、増幅器13および波形記憶装置14に
より干渉光の振幅を光路長差の関係として検出する手段
が構成されている。
また、光路長可変装置３としては、例えば第３図に示す
ような可動反射鏡15および２個の固定反射鏡16で構成さ
れたものが用いられている。
ような可動反射鏡15および２個の固定反射鏡16で構成さ
れたものが用いられている。
次に作用を説明する。
光源１から出射された可干渉性を有する光は、偏光子５
を透過して被測定光ファイバ６にその一方の複屈折軸に
一致した偏光で入射し、Ｈ▲Ｅx 11▼あるいはＨ▲Ｅy 11
▼モードとして伝搬される。以下、この実施例ではＨ▲
Ｅy 11▼モードか励振された場合について述べる。
を透過して被測定光ファイバ６にその一方の複屈折軸に
一致した偏光で入射し、Ｈ▲Ｅx 11▼あるいはＨ▲Ｅy 11
▼モードとして伝搬される。以下、この実施例ではＨ▲
Ｅy 11▼モードか励振された場合について述べる。
励振されたＨ▲Ｅy 11▼と、被測定光ファイバ６中で生
じたＨ▲Ｅx 11▼モードとが、プリズム７により空間的
に分離され、分離された一方の光束は周波数偏移装置８
により一定角周波数Δωｂだけ周波数偏移が与えられ、
反射鏡9aで反射されて半透鏡10に入射される。また、他
方の光束は光路長可変装置３を経由して半透鏡10に入射
される。そして分割されて互いに直交した２光束は、半
透鏡10により合波され、検光子11により同一偏光として
抽出され、光検出器４により光電検出される。
じたＨ▲Ｅx 11▼モードとが、プリズム７により空間的
に分離され、分離された一方の光束は周波数偏移装置８
により一定角周波数Δωｂだけ周波数偏移が与えられ、
反射鏡9aで反射されて半透鏡10に入射される。また、他
方の光束は光路長可変装置３を経由して半透鏡10に入射
される。そして分割されて互いに直交した２光束は、半
透鏡10により合波され、検光子11により同一偏光として
抽出され、光検出器４により光電検出される。
このとき、被測定光ファイバ６中において生じるＨ▲Ｅ
x 11▼モードとＨ▲Ｅy 11▼モードとの電力結合の度合い
により前記第１図を用いて説明したように被測定光ファ
イバ６上の位置Ｚに対応した干渉強度を得ることができ
る。ただし、この実施例では干渉する２光束間に一定の
角周波数差Δωｂ（Δωｂ≪Δω）が与えられているた
め、前記（11）式は次のように書ける。
x 11▼モードとＨ▲Ｅy 11▼モードとの電力結合の度合い
により前記第１図を用いて説明したように被測定光ファ
イバ６上の位置Ｚに対応した干渉強度を得ることができ
る。ただし、この実施例では干渉する２光束間に一定の
角周波数差Δωｂ（Δωｂ≪Δω）が与えられているた
め、前記（11）式は次のように書ける。
即ち、干渉信号の角周波数Δωｂ成分が中間周波数フィ
ルタ12で検出され、その振幅値が位置Ｚにおけるモード
結合に関連づけられる。
ルタ12で検出され、その振幅値が位置Ｚにおけるモード
結合に関連づけられる。
次に第４図の（Ａ）〜（Ｄ）には、上述の第２図の測定
系に基づいた測定結果の具体例を示す。
系に基づいた測定結果の具体例を示す。
被測定光ファイバ６は、全長100m、使用した光源１のス
ペクトル幅は約500GHzである。
ペクトル幅は約500GHzである。
第４図の（Ａ）〜（Ｃ）は、前記（17）式で表わされる
干渉信号の振幅であり、横軸が前記第３図に示した光路
長可変装置で与えられた空間における光路長差ΔＬであ
て8.19mm/divである。また縦軸は干渉信号の振幅でリニ
アスケールである。
干渉信号の振幅であり、横軸が前記第３図に示した光路
長可変装置で与えられた空間における光路長差ΔＬであ
て8.19mm/divである。また縦軸は干渉信号の振幅でリニ
アスケールである。
まず第４図の（Ａ）は、被測定光ファイバ６の出射光の
うち励起されたモードと同一の伝搬モードをプリズム７
により空間的に２分割した場合に光検出器４で検出され
る干渉信号の振幅のΔＬ依存性である。これは、第２図
においてプリズム７の主軸を所定位置より回転させるこ
とにより実現でき、このとき他方の伝搬モードの影響は
無視できる。
うち励起されたモードと同一の伝搬モードをプリズム７
により空間的に２分割した場合に光検出器４で検出され
る干渉信号の振幅のΔＬ依存性である。これは、第２図
においてプリズム７の主軸を所定位置より回転させるこ
とにより実現でき、このとき他方の伝搬モードの影響は
無視できる。
第４図の（Ｂ）は、被測定光ファイバ６を出射した光を
プリズム７により直交した伝搬モードに２分割した場合
に得られる干渉信号の振幅のΔＬ依存性である。左右両
端に見える２つのピークは偏光子５およびプリズム７の
角度設定の誤差により生じるものであり、被測定光ファ
イバ６の両端位置に相当する。図の例では両ピーク間は
空間における光路長差が39mmであり、これを光束で割る
と２つの伝搬モード間の群遅延差Tp130psが得られる。
これが被測定光ファイバ６の長さＬ＝100mに相当する。
この測定における距離分解能は、前記（８）式で与えら
れ、実測値Tc（0.67ps）および群速度差ΔVg（L/T
p）よりΔＺは約0.5mとなる。
プリズム７により直交した伝搬モードに２分割した場合
に得られる干渉信号の振幅のΔＬ依存性である。左右両
端に見える２つのピークは偏光子５およびプリズム７の
角度設定の誤差により生じるものであり、被測定光ファ
イバ６の両端位置に相当する。図の例では両ピーク間は
空間における光路長差が39mmであり、これを光束で割る
と２つの伝搬モード間の群遅延差Tp130psが得られる。
これが被測定光ファイバ６の長さＬ＝100mに相当する。
この測定における距離分解能は、前記（８）式で与えら
れ、実測値Tc（0.67ps）および群速度差ΔVg（L/T
p）よりΔＺは約0.5mとなる。
第４図の（Ｃ）、（Ｄ）は、前記第４図の（Ａ）と同じ
条件において、被測定光ファイバ６の入射端から36mお
よび37mの位置において、被測定光ファイバ６に側圧を
与えてモード結合を生じさせたときの光路長差に対する
ビート振幅を示している。第４図の（Ｃ）の中央部に側
圧印加部を示す２つのピークが確認できる。第４図の
（Ｄ）は、この２つのピーク部分の横軸拡大図である。
第４図の（Ｄ）の縦軸は第４図の（Ａ）に比べて18倍に
拡大されており、第４図の（Ｄ）と（Ａ）におけるピー
クの高さの比は約0.1であった。ピークの高さの比は（1
1）式で与えられる量に相当するため側圧印加により生
じるモード結合係数ｈとして（14）式より約2.5×10-3
が得られた。
条件において、被測定光ファイバ６の入射端から36mお
よび37mの位置において、被測定光ファイバ６に側圧を
与えてモード結合を生じさせたときの光路長差に対する
ビート振幅を示している。第４図の（Ｃ）の中央部に側
圧印加部を示す２つのピークが確認できる。第４図の
（Ｄ）は、この２つのピーク部分の横軸拡大図である。
第４図の（Ｄ）の縦軸は第４図の（Ａ）に比べて18倍に
拡大されており、第４図の（Ｄ）と（Ａ）におけるピー
クの高さの比は約0.1であった。ピークの高さの比は（1
1）式で与えられる量に相当するため側圧印加により生
じるモード結合係数ｈとして（14）式より約2.5×10-3
が得られた。
［発明の効果］ 以上説明したように、この発明の構成によれば、被測定
伝送路へ励振された一方の伝搬モード光とその被測定伝
送路中でモード結合により生じた他方の伝搬モード光に
よる干渉信号の振幅が光路長可変手段で両伝搬モード光
の間に設定された光路長差の関数として検出され、この
ように被測定伝送路を透過した光を用いて両伝搬モード
成分による干渉信号の振幅が検出され、モード結合の度
合が両伝播モード間の群遅延時間差により時間的に分離
して検出されるので、モード結合度合の長手方向分布が
定量的に高分解能で測定され、モード結合の度合に対す
るダイナミックレンジが拡大されるという利点がある。
伝送路へ励振された一方の伝搬モード光とその被測定伝
送路中でモード結合により生じた他方の伝搬モード光に
よる干渉信号の振幅が光路長可変手段で両伝搬モード光
の間に設定された光路長差の関数として検出され、この
ように被測定伝送路を透過した光を用いて両伝搬モード
成分による干渉信号の振幅が検出され、モード結合の度
合が両伝播モード間の群遅延時間差により時間的に分離
して検出されるので、モード結合度合の長手方向分布が
定量的に高分解能で測定され、モード結合の度合に対す
るダイナミックレンジが拡大されるという利点がある。
第１図はこの発明に係るモード結合評価装置を概念的に
説明するための構成図、第２図はこの発明の一実施例を
示すブロック図、第３図は同上実施例に適用される光路
長可変装置の一例を示す構成図、第４図は同上実施例で
得た光路長差に対するビート振幅の測定値例を示す図で
ある。 1:光源、3:光路長可変装置、 4:光検出器、5:偏光子、 6:被測定光ファイバ（被測定伝送路）、 7:プリズム（分離手段）、 8:周波数偏移装置、 10:半透鏡（合波手段）、11:検光子、 12:中間周波数フィルタ、 14:波形記憶装置。
説明するための構成図、第２図はこの発明の一実施例を
示すブロック図、第３図は同上実施例に適用される光路
長可変装置の一例を示す構成図、第４図は同上実施例で
得た光路長差に対するビート振幅の測定値例を示す図で
ある。 1:光源、3:光路長可変装置、 4:光検出器、5:偏光子、 6:被測定光ファイバ（被測定伝送路）、 7:プリズム（分離手段）、 8:周波数偏移装置、 10:半透鏡（合波手段）、11:検光子、 12:中間周波数フィルタ、 14:波形記憶装置。
Claims (1)
- 【請求項１】可干渉性を有する光を出射する光源と、該
光源から出射された光を２つの伝搬モードを有する被測
定伝送路における当該２つの伝搬モードのうち何れか一
方の伝搬モードに入射させる手段と、前記被測定伝送路
から出射される２つの伝搬モード成分を有する光を当該
２つの伝搬モードに分離させる分離手段と、該分離手段
で分離された両光の間に所要の光路長差を可変設定する
光路長可変手段と、該光路長可変手段で所要の光路長差
に設定された各光路を伝送された両光を干渉させる合波
手段と、該合波手段で合波された干渉光を光電変換し該
干渉光の振幅を前記光路長差の関数として検出する手段
とを有することを特徴とするモード結合評価装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6587487A JPH0682086B2 (ja) | 1987-03-23 | 1987-03-23 | モ−ド結合評価装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6587487A JPH0682086B2 (ja) | 1987-03-23 | 1987-03-23 | モ−ド結合評価装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63234130A JPS63234130A (ja) | 1988-09-29 |
| JPH0682086B2 true JPH0682086B2 (ja) | 1994-10-19 |
Family
ID=13299560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6587487A Expired - Lifetime JPH0682086B2 (ja) | 1987-03-23 | 1987-03-23 | モ−ド結合評価装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0682086B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5191784B2 (ja) * | 2008-04-14 | 2013-05-08 | 矢崎総業株式会社 | モード結合評価装置及びモード結合評価方法 |
| JP6132332B2 (ja) * | 2013-02-06 | 2017-05-24 | 国立大学法人東北大学 | マルチモード光ファイバ用モード結合測定装置 |
| JP6785711B2 (ja) * | 2017-04-20 | 2020-11-18 | Kddi株式会社 | 光学部材の評価装置 |
-
1987
- 1987-03-23 JP JP6587487A patent/JPH0682086B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63234130A (ja) | 1988-09-29 |
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