JPH0688197A - 動・静翼表面層 - Google Patents
動・静翼表面層Info
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- JPH0688197A JPH0688197A JP4125240A JP12524092A JPH0688197A JP H0688197 A JPH0688197 A JP H0688197A JP 4125240 A JP4125240 A JP 4125240A JP 12524092 A JP12524092 A JP 12524092A JP H0688197 A JPH0688197 A JP H0688197A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ガスタービンの高温化、高効率化に対応可能
な動・静翼表面層に関する。 【構成】 ＮｉＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金
を低圧プラズマ溶射してコーティングした第１層、Ｚｒ
Ｏ2 −Ｙ2 Ｏ3 を大気プラズマ溶射してコーティングし
た第２層及び化学的蒸着又は低圧プラズマ溶射してコー
ティングした緻密なセラミック層よりなる第３層からな
る動・静翼表面層。
な動・静翼表面層に関する。 【構成】 ＮｉＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金
を低圧プラズマ溶射してコーティングした第１層、Ｚｒ
Ｏ2 −Ｙ2 Ｏ3 を大気プラズマ溶射してコーティングし
た第２層及び化学的蒸着又は低圧プラズマ溶射してコー
ティングした緻密なセラミック層よりなる第３層からな
る動・静翼表面層。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はガスタービンの高温化、
高効率化に対応可能な動・静翼表面層に関する。
高効率化に対応可能な動・静翼表面層に関する。
【０００２】
【従来の技術】コンバインドサイクルプラントに代表さ
れる高効率化された最近の産業用ガスタービンのタービ
ン入口ガス温度の上昇は著しく１３００℃以上となって
いる。このような高温ガスに曝露される動・静翼に使用
される耐熱合金は精力的に研究開発が行なわれ、その許
容使用温度も年々上昇しているが、実用合金では８５０
〜９００℃程度である。このため、実機ガスタービンで
は薄肉化した内部空気冷却翼が用いられている。
れる高効率化された最近の産業用ガスタービンのタービ
ン入口ガス温度の上昇は著しく１３００℃以上となって
いる。このような高温ガスに曝露される動・静翼に使用
される耐熱合金は精力的に研究開発が行なわれ、その許
容使用温度も年々上昇しているが、実用合金では８５０
〜９００℃程度である。このため、実機ガスタービンで
は薄肉化した内部空気冷却翼が用いられている。
【０００３】一方、使用される燃料はＬＮＧ、副生ガス
や重油におよび最近では石炭を液化又はガス化して利用
することも研究されており、空気冷却翼の高温酸化や高
温腐食防止を目的として低圧プラズマ溶射法（以下、Ｖ
ＰＳという）によりＮｉＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡ
ｌＹなどの耐食合金のコーティングを施した後、ＺｒＯ
2 −Ｙ2 Ｏ3 を大気プラズマ溶射法（以下、ＡＰＳとい
う）でコーティングし、この遮熱効果を利用して基材合
金の温度を低下させ、その結果としてガス温度の高温化
に対処している。
や重油におよび最近では石炭を液化又はガス化して利用
することも研究されており、空気冷却翼の高温酸化や高
温腐食防止を目的として低圧プラズマ溶射法（以下、Ｖ
ＰＳという）によりＮｉＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡ
ｌＹなどの耐食合金のコーティングを施した後、ＺｒＯ
2 −Ｙ2 Ｏ3 を大気プラズマ溶射法（以下、ＡＰＳとい
う）でコーティングし、この遮熱効果を利用して基材合
金の温度を低下させ、その結果としてガス温度の高温化
に対処している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】高温化されたガスター
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼はガス
温度の上昇にともなって酸化速度が増加し、前記のよう
な遮熱コーティングを行った場合でも燃料や燃焼空気よ
り高温腐食成分がもち込まれると、これらが最表層のＺ
ｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 層を透過して中間層のＮｉＣｒＡｌＹ
又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹまで到達し、これを腐食又は高
温酸化させる。このため中間層と最表層の境界部に腐食
又は酸化生成物ができ、これらは体積膨張を伴なうた
め、ＺｒＯ2−Ｙ2 Ｏ3 層が剥離することがしばしば見
受けられる。このため、より高温耐食、耐酸化性にすぐ
れたコーティングをもつ動・静翼の開発がまたれてい
る。
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼はガス
温度の上昇にともなって酸化速度が増加し、前記のよう
な遮熱コーティングを行った場合でも燃料や燃焼空気よ
り高温腐食成分がもち込まれると、これらが最表層のＺ
ｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 層を透過して中間層のＮｉＣｒＡｌＹ
又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹまで到達し、これを腐食又は高
温酸化させる。このため中間層と最表層の境界部に腐食
又は酸化生成物ができ、これらは体積膨張を伴なうた
め、ＺｒＯ2−Ｙ2 Ｏ3 層が剥離することがしばしば見
受けられる。このため、より高温耐食、耐酸化性にすぐ
れたコーティングをもつ動・静翼の開発がまたれてい
る。
【０００５】本発明は上記技術水準及び上記要望に応
じ、耐熱性、耐酸化性及び耐食性にすぐれた動・静翼の
表面層を提供しようとするものである。
じ、耐熱性、耐酸化性及び耐食性にすぐれた動・静翼の
表面層を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はＮｉＣｒＡｌＹ
又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射にてコ
ーティングした第１層、ＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 を大気プラ
ズマ溶射してコーティングした第２層及び化学的蒸着又
は低圧プラズマ溶射にてコーティングした緻密なセラミ
ック層よりなる第３層からなる動・静翼表面層である。
又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射にてコ
ーティングした第１層、ＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 を大気プラ
ズマ溶射してコーティングした第２層及び化学的蒸着又
は低圧プラズマ溶射にてコーティングした緻密なセラミ
ック層よりなる第３層からなる動・静翼表面層である。
【０００７】本発明は従来のものと同様に、中間層であ
るＮｉＣｒＡｌＹまたはＣｏＮｉＣｒＡｌＹとＺｒＯ2
−Ｙ2 Ｏ3 セラミック層をコーティングした構成は同一
であるが、本発明はさらに第３層として酸素透過量が少
なくなるようなセラミックよりなる材質（成分）、例え
ばＡｌ2 Ｏ3 ，Ｃｒ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＣａＯ，ＳｉＯ 2
などを選択し、これらを緻密にコーティングする手法、
例えば化学的蒸着法（ＣＶＤという）またはＶＰＳを採
用して付加したことに特徴があり、本発明の動・静翼表
面層はこれら３層をコーティングした後、熱処理するこ
とによって得られる。
るＮｉＣｒＡｌＹまたはＣｏＮｉＣｒＡｌＹとＺｒＯ2
−Ｙ2 Ｏ3 セラミック層をコーティングした構成は同一
であるが、本発明はさらに第３層として酸素透過量が少
なくなるようなセラミックよりなる材質（成分）、例え
ばＡｌ2 Ｏ3 ，Ｃｒ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＣａＯ，ＳｉＯ 2
などを選択し、これらを緻密にコーティングする手法、
例えば化学的蒸着法（ＣＶＤという）またはＶＰＳを採
用して付加したことに特徴があり、本発明の動・静翼表
面層はこれら３層をコーティングした後、熱処理するこ
とによって得られる。
【０００８】本発明の第１層であるＮｉＣｒＡｌＹは２
０〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５〜１ｗ
ｔ％Ｙ，残部：Ｎｉよりなる合金が、ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙは２０〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５
〜１ｗｔ％Ｙ，残部：Ｃｏ，ＮｉよりなりＣｏ／Ｎｉ比
が任意な合金が一般的に使用され、そのコーティングは
ＶＰＳで行われ、層厚は２０〜５０μｍである。
０〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５〜１ｗ
ｔ％Ｙ，残部：Ｎｉよりなる合金が、ＣｏＮｉＣｒＡｌ
Ｙは２０〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５
〜１ｗｔ％Ｙ，残部：Ｃｏ，ＮｉよりなりＣｏ／Ｎｉ比
が任意な合金が一般的に使用され、そのコーティングは
ＶＰＳで行われ、層厚は２０〜５０μｍである。
【０００９】本発明の第２層であるＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3
セラミック層としては８〜２０ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 ，残部Ｚ
ｒＯ2 よりなる安定化ジルコニアが一般的に用いられ、
そのコーティングはＡＰＳで行われ、その層厚は一般的
に１００〜５００μｍである。
セラミック層としては８〜２０ｗｔ％Ｙ2 Ｏ3 ，残部Ｚ
ｒＯ2 よりなる安定化ジルコニアが一般的に用いられ、
そのコーティングはＡＰＳで行われ、その層厚は一般的
に１００〜５００μｍである。
【００１０】本発明の第３層である緻密なセラミック層
としては上述したものが使用されるが、第２層のＺｒＯ
2 −Ｙ2 Ｏ3 層の熱膨張率に近いものを選択して、熱膨
張率の差によって剥離、割れが生じ難くすることが好ま
しい。ＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 の熱膨張率は１０×１０-6／
Ｋであるので、これに比較的に熱膨張率が近いＡｌ2Ｏ
3 （８．１×１０-6／Ｋ）、Ｃｒ2 Ｏ3 （８．７×１０
-6／Ｋ）などが好ましく、また、これらのコーティング
方法は酸素及び腐食性成分の透過を抑える目的で緻密な
膜とする必要からＣＶＤ，ＶＰＳを採用すべきである。
また、その層厚は一般的には１０〜５０μｍである。
としては上述したものが使用されるが、第２層のＺｒＯ
2 −Ｙ2 Ｏ3 層の熱膨張率に近いものを選択して、熱膨
張率の差によって剥離、割れが生じ難くすることが好ま
しい。ＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 の熱膨張率は１０×１０-6／
Ｋであるので、これに比較的に熱膨張率が近いＡｌ2Ｏ
3 （８．１×１０-6／Ｋ）、Ｃｒ2 Ｏ3 （８．７×１０
-6／Ｋ）などが好ましく、また、これらのコーティング
方法は酸素及び腐食性成分の透過を抑える目的で緻密な
膜とする必要からＣＶＤ，ＶＰＳを採用すべきである。
また、その層厚は一般的には１０〜５０μｍである。
【００１１】
【作用】本発明方法で製作した３層構造の表面層の遮熱
コーティングの作用は、最表面層の緻密セラミックコー
ティングが酸素又は腐食性成分を母材から隔離し、母材
の酸化、腐食を防止する。すなわち、ＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ
3 は遮熱効果は有するが酸素透過性能が大きいため簡単
に酸素を母材まで移動させ、その結果、母材を酸化、腐
食させるが、本発明の第３層のコーティングにより外界
からの酸素、腐食性成分を遮断させることを可能とする
ほか、それ自身も遮熱効果を有するので表面層の耐熱性
も向上させる。
コーティングの作用は、最表面層の緻密セラミックコー
ティングが酸素又は腐食性成分を母材から隔離し、母材
の酸化、腐食を防止する。すなわち、ＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ
3 は遮熱効果は有するが酸素透過性能が大きいため簡単
に酸素を母材まで移動させ、その結果、母材を酸化、腐
食させるが、本発明の第３層のコーティングにより外界
からの酸素、腐食性成分を遮断させることを可能とする
ほか、それ自身も遮熱効果を有するので表面層の耐熱性
も向上させる。
【００１２】本発明の動・静翼表面層による遮熱効果の
原理を図２に示す。図２において、ＴＢＣとは熱遮蔽コ
ーティング（ Thermal Barrer Coating ) を意味する。
原理を図２に示す。図２において、ＴＢＣとは熱遮蔽コ
ーティング（ Thermal Barrer Coating ) を意味する。
【００１３】
【実施例】本発明の実施例を図１によって説明する。図
１はガスタービン動・静翼材に用いられる耐熱合金ＥＣ
Ｙ７６８（Ｃｏベース）、ＩＮ７３８ＬＣ（Ｎｉベー
ス）の合金基材１に、先ずＶＰＳにてＮｉＣｒＡｌＹ
（２０〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５〜
１ｗｔ％Ｙ，残部Ｎｉ）又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ（２０
〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５〜１ｗｔ
％Ｙ，残部Ｃｏ，Ｎｉ、Ｃｏ／Ｎｉ比は任意）よりなる
２０〜５０μｍ厚の第１層２を形成し、その上にＡＰＳ
にてＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 （Ｙ2 Ｏ3 ：８〜２０％、Ｚｒ
Ｏ2 ：残部）よりなる１００〜５００μｍ厚の第２層３
を形成し、さらにその上にＣＶＤ又はＶＰＳにてセラミ
ック層よりなる１０〜５０μｍ厚の第３層４を形成させ
た後、熱処理して動・静翼表面層を得た。
１はガスタービン動・静翼材に用いられる耐熱合金ＥＣ
Ｙ７６８（Ｃｏベース）、ＩＮ７３８ＬＣ（Ｎｉベー
ス）の合金基材１に、先ずＶＰＳにてＮｉＣｒＡｌＹ
（２０〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５〜
１ｗｔ％Ｙ，残部Ｎｉ）又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ（２０
〜２５ｗｔ％Ｃｒ，６〜８ｗｔ％Ａｌ，０．５〜１ｗｔ
％Ｙ，残部Ｃｏ，Ｎｉ、Ｃｏ／Ｎｉ比は任意）よりなる
２０〜５０μｍ厚の第１層２を形成し、その上にＡＰＳ
にてＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 （Ｙ2 Ｏ3 ：８〜２０％、Ｚｒ
Ｏ2 ：残部）よりなる１００〜５００μｍ厚の第２層３
を形成し、さらにその上にＣＶＤ又はＶＰＳにてセラミ
ック層よりなる１０〜５０μｍ厚の第３層４を形成させ
た後、熱処理して動・静翼表面層を得た。
【００１４】その具体例を下記表１に示す。
【表１】
【００１５】上記具体例の動・静翼表面層及び第１層が
ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ：５０μｍ、第２層がＺｒＯ2 −Ｙ
2 Ｏ3 ：２００μｍよりなるコーティング層の従来例
９、第１層がＮｉＣｒＡｌＹ：３０μｍ、第２層がＺｒ
Ｏ2 −Ｙ2 Ｏ3 ：２５０μｍよりなるコーティング層の
従来例１０を、９００℃（１５分間）と室温（１５分
間）の間のヒートサイクル試験によるコーティング層の
密着性確認試験結果を、まとめて図３に示す。図３よ
り、従来例９，１０では４５０〜５００サイクルでＺｒ
Ｏ2 −Ｙ2 Ｏ3 層が剥離したのに対し、本発明の具体例
では最低でも８５０サイクル（具体例８）の耐久性を示
し、具体例３，６などでは１０００サイクル以上の耐久
性を示した。
ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ：５０μｍ、第２層がＺｒＯ2 −Ｙ
2 Ｏ3 ：２００μｍよりなるコーティング層の従来例
９、第１層がＮｉＣｒＡｌＹ：３０μｍ、第２層がＺｒ
Ｏ2 −Ｙ2 Ｏ3 ：２５０μｍよりなるコーティング層の
従来例１０を、９００℃（１５分間）と室温（１５分
間）の間のヒートサイクル試験によるコーティング層の
密着性確認試験結果を、まとめて図３に示す。図３よ
り、従来例９，１０では４５０〜５００サイクルでＺｒ
Ｏ2 −Ｙ2 Ｏ3 層が剥離したのに対し、本発明の具体例
では最低でも８５０サイクル（具体例８）の耐久性を示
し、具体例３，６などでは１０００サイクル以上の耐久
性を示した。
【００１６】また、１０００℃大気中、５０００時間加
熱による高温酸化条件における高温酸化試験の結果を図
４に示す。この結果、従来例９，１０はＣｏＮｉＣｒＡ
ｌＹ又はＮｉＣｒＡｌＹとＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 の界面に
１１〜１５μｍ厚さの酸化皮膜が生成したのに対し、本
発明ではその酸化皮膜は約２μｍ以下であって、酸素透
過防止効果が優れていることが確認された。
熱による高温酸化条件における高温酸化試験の結果を図
４に示す。この結果、従来例９，１０はＣｏＮｉＣｒＡ
ｌＹ又はＮｉＣｒＡｌＹとＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 の界面に
１１〜１５μｍ厚さの酸化皮膜が生成したのに対し、本
発明ではその酸化皮膜は約２μｍ以下であって、酸素透
過防止効果が優れていることが確認された。
【００１７】
【発明の効果】本発明の動・静翼表面層は３層構造を有
しているので、耐熱性、耐酸化性及び耐食性に優れてい
るものが得られる。
しているので、耐熱性、耐酸化性及び耐食性に優れてい
るものが得られる。
【図１】本発明の動・静翼表面層の構成の説明図
【図２】本発明の動・静翼表面層による遮熱効果の説明
図
図
【図３】本発明の動・静翼表面層のヒートサイクル試験
の結果を示す図表
の結果を示す図表
【図４】本発明の動・静翼表面層の高温酸化試験の結果
を示す図表
を示す図表
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 孝二 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (72)発明者 北井 敬人 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＮｉＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ
合金を低圧プラズマ溶射にてコーティングした第１層、
ＺｒＯ2 −Ｙ2 Ｏ3 を大気プラズマ溶射してコーティン
グした第２層及び化学的蒸着又は低圧プラズマ溶射にて
コーティングした緻密なセラミック層よりなる第３層か
らなる動・静翼表面層。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4125240A JP2977369B2 (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 動・静翼表面層 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4125240A JP2977369B2 (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 動・静翼表面層 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0688197A true JPH0688197A (ja) | 1994-03-29 |
| JP2977369B2 JP2977369B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=14905263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4125240A Expired - Lifetime JP2977369B2 (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 動・静翼表面層 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2977369B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10505299A (ja) * | 1995-06-26 | 1998-05-26 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 多重被膜を有する被保護断熱被膜複合物 |
| EP1260602A1 (de) * | 2001-05-23 | 2002-11-27 | Sulzer Metco AG | Verfahren zum Erzeugen eines wärmedämmenden Schichtsystems auf einem metallischen Substrat |
| WO2002103075A1 (en) * | 2001-06-13 | 2002-12-27 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for repairing ni base alloy component |
| KR100668947B1 (ko) * | 2005-06-16 | 2007-01-12 | 한국전력공사 | 니켈계 초합금의 내산화 표면처리 방법 및 이를 채용한가스터빈 부품 |
| JP2008248393A (ja) * | 2000-04-27 | 2008-10-16 | Standard Aero Ltd | 多層断熱皮膜 |
| JP2011012287A (ja) * | 2009-06-30 | 2011-01-20 | Hitachi Ltd | 耐熱部材およびガスタービン用高温部品 |
| CN104057657A (zh) * | 2014-06-21 | 2014-09-24 | 上海君山表面技术工程股份有限公司 | 复合结构辊 |
| CN107385379A (zh) * | 2017-07-05 | 2017-11-24 | 西安文理学院 | 一种高炉能量回收透平叶片表面耐蚀耐磨涂层的制备方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007262447A (ja) * | 2006-03-27 | 2007-10-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐酸化膜及びその形成方法、遮熱コーティング、耐熱部材、及びガスタービン |
| US8617637B2 (en) | 2008-06-25 | 2013-12-31 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Plasma spray coating method |
-
1992
- 1992-05-19 JP JP4125240A patent/JP2977369B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10505299A (ja) * | 1995-06-26 | 1998-05-26 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 多重被膜を有する被保護断熱被膜複合物 |
| JP2008248393A (ja) * | 2000-04-27 | 2008-10-16 | Standard Aero Ltd | 多層断熱皮膜 |
| EP1260602A1 (de) * | 2001-05-23 | 2002-11-27 | Sulzer Metco AG | Verfahren zum Erzeugen eines wärmedämmenden Schichtsystems auf einem metallischen Substrat |
| US8168261B2 (en) | 2001-05-23 | 2012-05-01 | Sulzer Metco A.G. | Process for applying a heat shielding coating system on a metallic substrate |
| WO2002103075A1 (en) * | 2001-06-13 | 2002-12-27 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for repairing ni base alloy component |
| US7172787B2 (en) | 2001-06-13 | 2007-02-06 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method of repairing a Ni-base alloy part |
| KR100668947B1 (ko) * | 2005-06-16 | 2007-01-12 | 한국전력공사 | 니켈계 초합금의 내산화 표면처리 방법 및 이를 채용한가스터빈 부품 |
| JP2011012287A (ja) * | 2009-06-30 | 2011-01-20 | Hitachi Ltd | 耐熱部材およびガスタービン用高温部品 |
| CN104057657A (zh) * | 2014-06-21 | 2014-09-24 | 上海君山表面技术工程股份有限公司 | 复合结构辊 |
| CN107385379A (zh) * | 2017-07-05 | 2017-11-24 | 西安文理学院 | 一种高炉能量回收透平叶片表面耐蚀耐磨涂层的制备方法 |
| CN107385379B (zh) * | 2017-07-05 | 2019-05-21 | 西安文理学院 | 一种高炉能量回收透平叶片表面耐蚀耐磨涂层的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2977369B2 (ja) | 1999-11-15 |
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