JPH0689048B2 - 撹拌塔式重合反応装置 - Google Patents
撹拌塔式重合反応装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は連続的に高分子体を製造するための高性能の重
合反応装置に関する。
合反応装置に関する。
更に詳しくは高粘度化する均相系の溶液重合および塊状
重合を主たる対象とする連続式重合反応装置に関する。
重合を主たる対象とする連続式重合反応装置に関する。
高分子を製造するための重合様式として、従来から溶液
重合法、塊状重合法が多用されている。溶液重合法や塊
状重合法においては、重合体が単量体や溶剤に溶解する
場合は、均一液相系となり、重合反応の進行に伴い高粘
度流体となる。
重合法、塊状重合法が多用されている。溶液重合法や塊
状重合法においては、重合体が単量体や溶剤に溶解する
場合は、均一液相系となり、重合反応の進行に伴い高粘
度流体となる。
上記の形態をとる重合反応としては、ポリメチルメタア
クリレートの塊状重合、アクリルニトリル・スチレン樹
脂の溶液および塊状重合、アクリルニトリル・ブタジェ
ン・スチレン樹脂の溶液重合、ポリブタジェンの溶液重
合、スチレン・ブタジェンゴムの溶液重合、ε−カプロ
ラクタムを原料とするナイロン６の重宿業（特に最終段
階）、アジピン酸とヘキサメチレンジアミンを原料とし
たナイロン66の重縮合（特に中間段階）、ポリビニール
アセテートの溶液重合、等がある。
クリレートの塊状重合、アクリルニトリル・スチレン樹
脂の溶液および塊状重合、アクリルニトリル・ブタジェ
ン・スチレン樹脂の溶液重合、ポリブタジェンの溶液重
合、スチレン・ブタジェンゴムの溶液重合、ε−カプロ
ラクタムを原料とするナイロン６の重宿業（特に最終段
階）、アジピン酸とヘキサメチレンジアミンを原料とし
たナイロン66の重縮合（特に中間段階）、ポリビニール
アセテートの溶液重合、等がある。
高粘度流体化での連続重合反応器に対し一般的に要求さ
れる機能については村上泰弘氏が文献（重合反応装置の
基礎と解析、培風館、1976年）で詳細に述べているが、
その内容から選択すると、下記の項目が挙げられる。
れる機能については村上泰弘氏が文献（重合反応装置の
基礎と解析、培風館、1976年）で詳細に述べているが、
その内容から選択すると、下記の項目が挙げられる。
（１） 流れ方向の滞留時間分布がシャープであるこ
と。
と。
即ち、ピストンフロー性があること。
（２） 流れ方向の各領域に於ける温度、濃度の均一化
性能（混合性能）が高いこと。
性能（混合性能）が高いこと。
（３） 反応装置全域にわたり流動不良部（デッドスペ
ース）がないこと。
ース）がないこと。
（４） 撹拌所要動力が低いこと。
（５） 反応熱を除去するための伝熱面積が大きく、伝
熱係数が高いこと。
熱係数が高いこと。
（６） 装置形状が単純で、清掃がやり易いこと。
これらの機能を可能な限り満足しようとする試みは、従
来から行われており、数多くの重合反応装置が提案され
ている。しかしながら未だに満足するものが得られてい
ない。
来から行われており、数多くの重合反応装置が提案され
ている。しかしながら未だに満足するものが得られてい
ない。
従来に提案された連続式重合反応器例を挙げると、特開
昭54−127489の模型装置の場合は、撹拌所要動力が大き
く、伝熱面積が小さく、装置形状が複雑である欠点を有
している。また特開昭53−99290号公報に記載の反応器
の場合は、ピストンフロー性に問題がある。さらにまた
特開昭60−202720号公報に記載の反応器の場合は、２軸
であるため構造が複雑である。など従来に提案された連
続式重合反応装置には種々の問題点がある。本発明はか
かる現状に鑑みなされたものであり、滞留時間分布が狭
く即ちピストンフロー性があり、流れ方向の各撹拌区域
における混合効果が大きく、流動不良部がなく、かつ撹
拌所要動力が低く、伝熱性にすぐれ、装置構造が単純な
撹拌塔式重合反応装置を提供することを目的としたもの
である。
昭54−127489の模型装置の場合は、撹拌所要動力が大き
く、伝熱面積が小さく、装置形状が複雑である欠点を有
している。また特開昭53−99290号公報に記載の反応器
の場合は、ピストンフロー性に問題がある。さらにまた
特開昭60−202720号公報に記載の反応器の場合は、２軸
であるため構造が複雑である。など従来に提案された連
続式重合反応装置には種々の問題点がある。本発明はか
かる現状に鑑みなされたものであり、滞留時間分布が狭
く即ちピストンフロー性があり、流れ方向の各撹拌区域
における混合効果が大きく、流動不良部がなく、かつ撹
拌所要動力が低く、伝熱性にすぐれ、装置構造が単純な
撹拌塔式重合反応装置を提供することを目的としたもの
である。
本発明は液供給口と液排出口とを備えた円筒状の容器
と、同容器内に同容器の軸芯と同軸に挿着された回転軸
と、同回転軸の側面に複数組付設され同回転軸の軸芯と
その面が平行な平板翼と同平板翼と組みになり上記回転
軸の軸芯に対して傾斜して取付けられた傾斜翼とで構成
された撹拌手段と、同撹拌手段と撹拌手段との間に介装
され上記容器を長手方向に区切る仕切手段と、から構成
されたことを特徴とする撹拌塔式重合反応装置を提案す
るものである。
と、同容器内に同容器の軸芯と同軸に挿着された回転軸
と、同回転軸の側面に複数組付設され同回転軸の軸芯と
その面が平行な平板翼と同平板翼と組みになり上記回転
軸の軸芯に対して傾斜して取付けられた傾斜翼とで構成
された撹拌手段と、同撹拌手段と撹拌手段との間に介装
され上記容器を長手方向に区切る仕切手段と、から構成
されたことを特徴とする撹拌塔式重合反応装置を提案す
るものである。
このような構成の反応装置において、液は液供給口より
容器内に供給され、仕切手段で長手方向に区切られた撹
拌区域内に導入される。この撹拌区域内では、回転軸に
付設された撹拌手段である平板翼と傾斜翼とが回転し、
その相剰作用により、上昇流、下降流、水平流などの循
環流が生じ、その撹拌混合作用により液は十分に撹拌混
合されながら順次つぎの撹拌区域に送られ同様な作用を
受けながら容器の液排出口より系外に排出される。
容器内に供給され、仕切手段で長手方向に区切られた撹
拌区域内に導入される。この撹拌区域内では、回転軸に
付設された撹拌手段である平板翼と傾斜翼とが回転し、
その相剰作用により、上昇流、下降流、水平流などの循
環流が生じ、その撹拌混合作用により液は十分に撹拌混
合されながら順次つぎの撹拌区域に送られ同様な作用を
受けながら容器の液排出口より系外に排出される。
以下、図面を用いて本発明に係る撹拌塔式重合反応装置
の実施例について詳細に説明する。
の実施例について詳細に説明する。
第１図は本発明の一実施例の反応装置の縦断面図であ
る。
る。
第１図および第２図において液供給口１、液排出口２お
よびジャケット３を有する容器４内に、回転軸５が挿着
されており、回転軸５は軸封部６で回転可能に軸封され
ている。容器４内は、仕切手段である多段の邪魔板７で
区切られており、これにより流れ方向にピストンフロー
性が生じる。邪魔板７としては開孔率が一定の多孔板を
用いている。邪魔板７で区切られた各撹拌室８内では、
回転軸５に撹拌手段が付設されている。この撹拌手段
は、回転軸５の軸芯30とその面が平行な平板翼９と、同
平板翼９と組になっており、回転軸５の側面に、水平面
で平板翼９および多の傾斜翼10と互いに角度が90゜離れ
た方向で、かつ軸方向に順次高さをずらした位置に取付
けられ、図示のように回転軸５の軸芯30に対して同じ向
きで同じ傾斜角で傾斜して取付けられた略長方形で板状
の３枚の傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10（ｃ）で構成され
ている。
よびジャケット３を有する容器４内に、回転軸５が挿着
されており、回転軸５は軸封部６で回転可能に軸封され
ている。容器４内は、仕切手段である多段の邪魔板７で
区切られており、これにより流れ方向にピストンフロー
性が生じる。邪魔板７としては開孔率が一定の多孔板を
用いている。邪魔板７で区切られた各撹拌室８内では、
回転軸５に撹拌手段が付設されている。この撹拌手段
は、回転軸５の軸芯30とその面が平行な平板翼９と、同
平板翼９と組になっており、回転軸５の側面に、水平面
で平板翼９および多の傾斜翼10と互いに角度が90゜離れ
た方向で、かつ軸方向に順次高さをずらした位置に取付
けられ、図示のように回転軸５の軸芯30に対して同じ向
きで同じ傾斜角で傾斜して取付けられた略長方形で板状
の３枚の傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10（ｃ）で構成され
ている。
第２図は、第１図のII−II線に沿う横断面を示したもの
である。回転軸５の回転により平板翼９は矢印11の方向
に移動し、この移動により排斥された流体は矢印12に示
すように、内周部に大きな循環流となる。この循環流の
流速は、傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10（ｃ）の移動速度
よりも大きく、傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10（ｃ）を追
い越して回転するため、相対的には循環流の流体は傾斜
翼10で押し上げられ、上方へ移動することとなる。一
方、容器壁面近傍の流体は、壁面からの粘性抵抗の影響
を受け、矢印13に示すように周方向にはゆるやかな動き
しかしないため、傾斜翼10の移動により押し下げられ、
下方へ移動する。このように、内周部では上昇流が、外
周部では下降流が発生し、これにより上下循環流が形成
される。なお傾斜翼を図示とは逆向きに傾斜して取付け
た場合、内周部では下降流が、外周部では上昇流が発生
する。
である。回転軸５の回転により平板翼９は矢印11の方向
に移動し、この移動により排斥された流体は矢印12に示
すように、内周部に大きな循環流となる。この循環流の
流速は、傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10（ｃ）の移動速度
よりも大きく、傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10（ｃ）を追
い越して回転するため、相対的には循環流の流体は傾斜
翼10で押し上げられ、上方へ移動することとなる。一
方、容器壁面近傍の流体は、壁面からの粘性抵抗の影響
を受け、矢印13に示すように周方向にはゆるやかな動き
しかしないため、傾斜翼10の移動により押し下げられ、
下方へ移動する。このように、内周部では上昇流が、外
周部では下降流が発生し、これにより上下循環流が形成
される。なお傾斜翼を図示とは逆向きに傾斜して取付け
た場合、内周部では下降流が、外周部では上昇流が発生
する。
以上の通り、撹拌室８内では、水平方向の循環流と上下
方向の循環流とが同時に発生するため、良好な混合状態
が得られる。
方向の循環流とが同時に発生するため、良好な混合状態
が得られる。
また、撹拌室８のコーナー部についても、平板翼９によ
る撹拌効果が行き届き、流動不良域となることはない。
る撹拌効果が行き届き、流動不良域となることはない。
通常の撹拌翼の場合には、回転軸の回りの流動が悪いた
め、ゲル状物質等の付着が往々にして発生するが、本実
施例の反応装置の場合には、回転軸５に沿った強い循環
流が形成されるため、付着物の生成が防止される。
め、ゲル状物質等の付着が往々にして発生するが、本実
施例の反応装置の場合には、回転軸５に沿った強い循環
流が形成されるため、付着物の生成が防止される。
大型の平板翼９は上記の通り、水平方向の循環流を発生
させる役割を持っているため、その大きさには適正な範
囲がある。第２図において、平板翼９の回転方向の前方
部では、平板翼９は流体を排除して移動するため正圧状
態となり、後方部では、平板翼９の移動で生じた空間を
満たすように循環流が流入するため負圧状態となる。こ
のように、平板翼の前後部では圧力差が生じるため、平
板翼９の端部と容器内壁31との間隙を短絡する流れが生
ずることとなる。短絡流の増大に比例して、循環流が減
少し撹拌効果が減少するため、短絡流を極力抑える必要
がある。本発明者らは種々の実験結果から、循環流を効
果的に発生させるためには、軸芯30と平板翼９の外縁で
囲まれた面積が回転軸の軸芯30と容器内壁31および邪魔
板７で囲まれた面積の60パーセント以上、好ましくは80
パーセント以上を占めればよいことを見い出した。
させる役割を持っているため、その大きさには適正な範
囲がある。第２図において、平板翼９の回転方向の前方
部では、平板翼９は流体を排除して移動するため正圧状
態となり、後方部では、平板翼９の移動で生じた空間を
満たすように循環流が流入するため負圧状態となる。こ
のように、平板翼の前後部では圧力差が生じるため、平
板翼９の端部と容器内壁31との間隙を短絡する流れが生
ずることとなる。短絡流の増大に比例して、循環流が減
少し撹拌効果が減少するため、短絡流を極力抑える必要
がある。本発明者らは種々の実験結果から、循環流を効
果的に発生させるためには、軸芯30と平板翼９の外縁で
囲まれた面積が回転軸の軸芯30と容器内壁31および邪魔
板７で囲まれた面積の60パーセント以上、好ましくは80
パーセント以上を占めればよいことを見い出した。
次に撹拌所要動力は、通常の大型パドル翼相当であり、
高粘度流体用の撹拌翼としては低動力の範ちゅうに入
る。また壁面の伝熱係数に関しては、大型の平板翼の掻
き取り効果、および、上下循環流の発生による流体の入
れ換え効果により通常の高粘度流体用の撹拌翼以上の伝
熱係数が得られる。
高粘度流体用の撹拌翼としては低動力の範ちゅうに入
る。また壁面の伝熱係数に関しては、大型の平板翼の掻
き取り効果、および、上下循環流の発生による流体の入
れ換え効果により通常の高粘度流体用の撹拌翼以上の伝
熱係数が得られる。
構造の単純さについても、パドルやアンカー翼相当であ
り、高粘度流体の撹拌で多用されるヘリカルリボン翼
や、前述の従来の特許出願で提案されている撹拌翼に較
べても単純な構造である。
り、高粘度流体の撹拌で多用されるヘリカルリボン翼
や、前述の従来の特許出願で提案されている撹拌翼に較
べても単純な構造である。
以上述べたように、上記の実施例の反応装置は、前述の
連続重合反応器に求められる全ての機能を満している。
連続重合反応器に求められる全ての機能を満している。
なお、上記の実施例では邪魔板として多孔板の場合を示
したが、同心のリングなど、任意の形状、構造のものを
用いることができる。
したが、同心のリングなど、任意の形状、構造のものを
用いることができる。
第３図は本発明の他の実施例の反応装置の縦断面図であ
り、第４図は第３図のIV−IV線に沿う横断面図である。
り、第４図は第３図のIV−IV線に沿う横断面図である。
この実施例の場合は、回転時５の軸芯30とその面が平行
な平板翼９（ａ）,9（ｂ）２枚が回転軸５の側面に、水
平面上で180゜離れて取付けられている。また、それと
ともに上下各２枚の傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10
（ｃ）,10（ｄ）が回転軸５の側面に平板翼９（ａ）,9
（ｂ）と水平面で90゜離れた位置で、図示のように同じ
向きで同じ傾斜角で回転軸５の軸芯30に対して傾斜して
も取付けられている。
な平板翼９（ａ）,9（ｂ）２枚が回転軸５の側面に、水
平面上で180゜離れて取付けられている。また、それと
ともに上下各２枚の傾斜翼10（ａ）,10（ｂ）,10
（ｃ）,10（ｄ）が回転軸５の側面に平板翼９（ａ）,9
（ｂ）と水平面で90゜離れた位置で、図示のように同じ
向きで同じ傾斜角で回転軸５の軸芯30に対して傾斜して
も取付けられている。
このように、本発明に係る反応装置では平板翼および傾
斜翼の数には制限を受けない。また、各撹拌室８の間に
は仕切手段が設けられ、その仕切手段は管板20、シェル
21およびチューブ22で構成された熱交換部であり、チュ
ーブ22内を通過する高粘度液を、チューブ22外のシェル
21に流通させている熱媒体油等で加熱又は冷却すること
ができる。チューブ22は熱交換と同時に邪魔板の機能を
も果たしている。
斜翼の数には制限を受けない。また、各撹拌室８の間に
は仕切手段が設けられ、その仕切手段は管板20、シェル
21およびチューブ22で構成された熱交換部であり、チュ
ーブ22内を通過する高粘度液を、チューブ22外のシェル
21に流通させている熱媒体油等で加熱又は冷却すること
ができる。チューブ22は熱交換と同時に邪魔板の機能を
も果たしている。
第５図は、本発明の更に他の実施例の反応装置の縦断面
図であり、第６図は第５図のVI−VI線に沿う横断面図で
ある。
図であり、第６図は第５図のVI−VI線に沿う横断面図で
ある。
この実施例の場合は１枚の平板翼９とらせん状の傾斜翼
10を組み合わせた撹拌手段を示しており、本発明に係る
反応装置が平板状の傾斜翼に限定されないことを示して
いる。また、各撹拌室８の間の仕切手段には、コイル状
のチューブ22を挿入しており、チューブ内に熱媒体油等
を流すことにより、ここを通過する高粘度液の加熱又は
冷却を行うと共に、邪魔板の機能を持たせている。
10を組み合わせた撹拌手段を示しており、本発明に係る
反応装置が平板状の傾斜翼に限定されないことを示して
いる。また、各撹拌室８の間の仕切手段には、コイル状
のチューブ22を挿入しており、チューブ内に熱媒体油等
を流すことにより、ここを通過する高粘度液の加熱又は
冷却を行うと共に、邪魔板の機能を持たせている。
なお、つぎに本発明の重合反応装置と従来の重合反応装
置について滞留時間分布を求めた実験結果について説明
する。
置について滞留時間分布を求めた実験結果について説明
する。
この実験では、内径200mmの透明アクリル樹脂製の長尺
の円筒状容器内を、８個の撹拌部と７個の熱交部で区切
った流れテスト装置を用いた。この実験ではこのテスト
装置に取付ける撹拌翼を種々取替えて実験を行なった。
の円筒状容器内を、８個の撹拌部と７個の熱交部で区切
った流れテスト装置を用いた。この実験ではこのテスト
装置に取付ける撹拌翼を種々取替えて実験を行なった。
撹拌部の高さは100mmであり、熱交部は内径23mmのアク
リル樹脂製のチューブを４本取り付け、高さを100mmと
している。これらの組み合わせは、第３図の装置とほぼ
同様である。
リル樹脂製のチューブを４本取り付け、高さを100mmと
している。これらの組み合わせは、第３図の装置とほぼ
同様である。
供試体としては200ポイズの水飴を用い、ギヤポンプを
使い、容器底部から供給した。連続的に水飴を供給して
途中で、パルス的に赤インクで着色した水飴を注入し、
その流動状況を肉眼で観察すると共に、出口濃度の経時
変化を測定し、滞留時間分布を求めた。
使い、容器底部から供給した。連続的に水飴を供給して
途中で、パルス的に赤インクで着色した水飴を注入し、
その流動状況を肉眼で観察すると共に、出口濃度の経時
変化を測定し、滞留時間分布を求めた。
使用した撹拌翼の種類と、その際の流動状態の観察結果
を、第１表に示した。表中比較例は従来の反応装置の場
合、実験例は前述の実施例の場合を示す。
を、第１表に示した。表中比較例は従来の反応装置の場
合、実験例は前述の実施例の場合を示す。
第１表から、つぎのことから明らかである。
（１） 従来の撹拌翼形式である大型パドル、ヘリカル
リボン翼の場合には流動不良域が存在した。
リボン翼の場合には流動不良域が存在した。
（２） 本発明に基づいた翼形式を用いた実施例１〜２
においては流動不良域は認められなかつた。第７図に
は、比較例および各実施例における水飴の筒状容器内で
の滞留時間分布の測定結果を示す。第７図において縦軸
のＥ（φ）は滞留時間分布函数であり、横軸のφは無次
元時間である。
においては流動不良域は認められなかつた。第７図に
は、比較例および各実施例における水飴の筒状容器内で
の滞留時間分布の測定結果を示す。第７図において縦軸
のＥ（φ）は滞留時間分布函数であり、横軸のφは無次
元時間である。
比較例１の場合は、ピーク高さと位置が完全混合槽列モ
デルから大巾にずれており、また長時間滞留する流体も
異常に多いことがわかり、好ましい状態ではない。
デルから大巾にずれており、また長時間滞留する流体も
異常に多いことがわかり、好ましい状態ではない。
比較例２の場合は、ピーク高さが低く、完全混合槽例モ
デルの相当槽数としても小さな値となり、ピストン流か
ら遠ざかってくる。この原因としては、上下循環流が適
正値よりも大きいため、一部の流体が入口から出口方向
にショートパスする傾向があるためと考えられる。
デルの相当槽数としても小さな値となり、ピストン流か
ら遠ざかってくる。この原因としては、上下循環流が適
正値よりも大きいため、一部の流体が入口から出口方向
にショートパスする傾向があるためと考えられる。
実施例１〜３は、完全混合槽列モデルに近い、非常に好
ましい滞留時間分布となっている。
ましい滞留時間分布となっている。
本発明に係る反応装置は、次のような特別の顕著な効果
を奏し、本発明は産業上有用な撹拌塔式重合反応装置を
提供するものである。
を奏し、本発明は産業上有用な撹拌塔式重合反応装置を
提供するものである。
（１） 本発明に係る反応装置は、撹拌手段間に仕切手
段を設置しているので、特有の撹拌効果とあいまってピ
ストンフロー性を有するとともに重合反応進行に応じて
反応混合物を、各々の撹拌区域毎に別々に温度調節を行
なうことができる。また仕切手段に熱交換用チューブを
挿入すると、各々の撹拌区域毎に別々の温度調節を行な
うことが一層容易となる。
段を設置しているので、特有の撹拌効果とあいまってピ
ストンフロー性を有するとともに重合反応進行に応じて
反応混合物を、各々の撹拌区域毎に別々に温度調節を行
なうことができる。また仕切手段に熱交換用チューブを
挿入すると、各々の撹拌区域毎に別々の温度調節を行な
うことが一層容易となる。
（２） 本発明に係る反応装置には、回転軸に平板翼と
傾斜翼との２種類の撹拌翼が付設されているので、高粘
性の液状またはスラリー状物質を撹拌区域において迅速
に上昇流、下降流、水平流の循環流を形成せしめ、高い
混合性能を発揮することができまた流動不良部がない。
傾斜翼との２種類の撹拌翼が付設されているので、高粘
性の液状またはスラリー状物質を撹拌区域において迅速
に上昇流、下降流、水平流の循環流を形成せしめ、高い
混合性能を発揮することができまた流動不良部がない。
（３） 従来の反応装置では、撹拌回転軸の周りの流動
が悪いため、ゲル状物質等の付着が頻繁に発生したが、
本発明に係る反応装置では、混合性能が良好であるので
ゲル状付着物の発生がない。
が悪いため、ゲル状物質等の付着が頻繁に発生したが、
本発明に係る反応装置では、混合性能が良好であるので
ゲル状付着物の発生がない。
（４） 本発明に係る反応装置は、平板翼と傾斜翼との
２種類の撹拌翼が配設されているので、平板翼のみより
なるものに較べて所要撹拌動力は小さい。
２種類の撹拌翼が配設されているので、平板翼のみより
なるものに較べて所要撹拌動力は小さい。
（５） 平板翼の掻き取り効果、および上下循環流の発
生による流体の入れ換え効果により伝熱係数が大きく伝
熱性にすぐれている。
生による流体の入れ換え効果により伝熱係数が大きく伝
熱性にすぐれている。
（６） 装置構造が簡単である。
第１図は本発明の一実施例の反応装置の縦断面図、第２
図は第１図のII−II線に沿う横断面図、第３図は本発明
の他の実施例の反応装置の縦断面図、第４図は第３図の
IV−IV線に沿う横断面図、第５図は本発明の更に他の実
施例の反応装置の縦断面図、第６図は第５図のVI〜VI線
に沿う横断面図、第７図は本発明の実験例と比較例の滞
留時間分布を示すグラフである。 １……液供給口、２……液排出口、３……ジャケット ４……容器、５……回転軸、７……邪魔板 ８……撹拌部、９……平板翼、10……傾斜翼 20……管板、21……シェル、22……チューブ
図は第１図のII−II線に沿う横断面図、第３図は本発明
の他の実施例の反応装置の縦断面図、第４図は第３図の
IV−IV線に沿う横断面図、第５図は本発明の更に他の実
施例の反応装置の縦断面図、第６図は第５図のVI〜VI線
に沿う横断面図、第７図は本発明の実験例と比較例の滞
留時間分布を示すグラフである。 １……液供給口、２……液排出口、３……ジャケット ４……容器、５……回転軸、７……邪魔板 ８……撹拌部、９……平板翼、10……傾斜翼 20……管板、21……シェル、22……チューブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大本 節男 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 小林 一登 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 山崎 嵩雄 神奈川県横浜市緑区松風台24−10
Claims (1)
- 【請求項１】液供給口と液排出口とを備えた円筒状の容
器と、同容器内に同容器の軸芯と同軸に挿着された回転
軸と、同回転軸の側面に複数組付設され同回転軸の軸芯
とその面が平行な平板翼と同平板翼と組みになり上記回
転軸の軸芯に対して傾斜して取付けられた傾斜翼とで構
成された撹拌手段と、同撹拌手段と撹拌手段との間に介
装され上記容器を長手方向に区切る仕切手段と、から構
成されたことを特徴とする撹拌塔式重合反応装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62128460A JPH0689048B2 (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | 撹拌塔式重合反応装置 |
| AU16101/88A AU609477B2 (en) | 1987-05-19 | 1988-05-12 | Stirring apparatus and stirring tower type apparatus for polymerization reactions |
| AR88310845A AR242124A1 (es) | 1987-05-19 | 1988-05-13 | Un aparato revolvedor del tipo torre para reacciones de polimerizacion. |
| MX011490A MX167571B (es) | 1987-05-19 | 1988-05-16 | Aparato agitador para reacciones de polimerizacion |
| DE3817380A DE3817380A1 (de) | 1987-05-19 | 1988-05-18 | Ruehreinrichtung |
| BR8802423A BR8802423A (pt) | 1987-05-19 | 1988-05-18 | Aparelhagem para a agitacao e aparelhagem do tipo de torre de agitacao para reacoes de polimerizacao |
| KR1019880005906A KR910005676B1 (ko) | 1987-05-19 | 1988-05-19 | 교반장치 및 교반식 탑형 중합반응장치 |
| US07/627,880 US5145255A (en) | 1987-05-19 | 1990-12-13 | Stirring apparatus and stirring tower type apparatus for polmerization reactions |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62128460A JPH0689048B2 (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | 撹拌塔式重合反応装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63295602A JPS63295602A (ja) | 1988-12-02 |
| JPH0689048B2 true JPH0689048B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=14985260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62128460A Expired - Lifetime JPH0689048B2 (ja) | 1987-05-19 | 1987-05-27 | 撹拌塔式重合反応装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0689048B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6350054B1 (en) * | 1997-12-08 | 2002-02-26 | Bp Corporation North America Inc. | Agitator for a horizontal polymerization reactor having contiguous paddle stations with paddles and sub-stations with sub-station paddles |
| JP3958107B2 (ja) * | 2002-04-26 | 2007-08-15 | キヤノン株式会社 | 重合法トナーの製造方法 |
| DE102010005864B4 (de) * | 2010-01-26 | 2012-02-16 | Heraeus Medical Gmbh | Mischvorrichtung und ein Verfahren zur Herstellung von Polymethylmethacrylat-Knochenzementpasten |
-
1987
- 1987-05-27 JP JP62128460A patent/JPH0689048B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63295602A (ja) | 1988-12-02 |
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