JPH0691816A - 耐衝撃損傷性複合材料 - Google Patents
耐衝撃損傷性複合材料Info
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- JPH0691816A JPH0691816A JP28282491A JP28282491A JPH0691816A JP H0691816 A JPH0691816 A JP H0691816A JP 28282491 A JP28282491 A JP 28282491A JP 28282491 A JP28282491 A JP 28282491A JP H0691816 A JPH0691816 A JP H0691816A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成形時の冷却速度を特別に速くすることな
く、衝撃が加えられた後の圧縮強度を高める。 【構成】 耐衝撃損傷性複合材料を、熱可塑性樹脂複合
材料で形成された内層１と、その表面の両面側に、内層
１の厚みｔAより充分小さい厚みｔBの熱硬化性樹脂複合
材料で形成された表層２を接合させて構成する。内層を
構成する熱可塑性樹脂複合材料としては高靭性を有する
ＰＥＥＫをマトリックスとし、炭素繊維で強化された複
合材料が使用でき、表層を構成する熱硬化性樹脂複合材
料としてはエポキシ樹脂をマトリックスとしアラミド繊
維を強化材としたＦＲＰを使用することができる。 【効果】 表層の熱硬化性樹脂複合材料が破断、剥離
し、この過程において大きな衝撃エネルギーを吸収し、
内層の熱可塑性複合材料は衝撃によって大きな損傷を受
けず、衝撃を受けた後にも大きい圧縮強度を保持するこ
とになる。
く、衝撃が加えられた後の圧縮強度を高める。 【構成】 耐衝撃損傷性複合材料を、熱可塑性樹脂複合
材料で形成された内層１と、その表面の両面側に、内層
１の厚みｔAより充分小さい厚みｔBの熱硬化性樹脂複合
材料で形成された表層２を接合させて構成する。内層を
構成する熱可塑性樹脂複合材料としては高靭性を有する
ＰＥＥＫをマトリックスとし、炭素繊維で強化された複
合材料が使用でき、表層を構成する熱硬化性樹脂複合材
料としてはエポキシ樹脂をマトリックスとしアラミド繊
維を強化材としたＦＲＰを使用することができる。 【効果】 表層の熱硬化性樹脂複合材料が破断、剥離
し、この過程において大きな衝撃エネルギーを吸収し、
内層の熱可塑性複合材料は衝撃によって大きな損傷を受
けず、衝撃を受けた後にも大きい圧縮強度を保持するこ
とになる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、構造用材料、特に航空
機、宇宙機器、地上高速走行機器等の構造材料として用
いられる耐衝撃損傷性複合材料に関する。
機、宇宙機器、地上高速走行機器等の構造材料として用
いられる耐衝撃損傷性複合材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】構造用複合材料の特性評価及び設計許容
値の設定において、近年、複合材料板に、その板厚方向
に所定の衝撃エネルギー、例えば板厚１インチ当り１５
００ｉｎ−ｌｂを与え、これを損傷させた上で板の長さ
方向（面内）に圧縮試験を行い、衝撃損傷後の圧縮強度
（Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ Ａｆｔｅｒ Ｉｍｐａｃ
ｔ：ＣＡＩ強度と云う）を測定することが頻繁に行われ
るようになって来た。これは、高強度複合材料が衝撃に
弱く、衝撃を受けると特に圧縮側の強度低下が著しいこ
とから注目されるようになって来たためである。
値の設定において、近年、複合材料板に、その板厚方向
に所定の衝撃エネルギー、例えば板厚１インチ当り１５
００ｉｎ−ｌｂを与え、これを損傷させた上で板の長さ
方向（面内）に圧縮試験を行い、衝撃損傷後の圧縮強度
（Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ Ａｆｔｅｒ Ｉｍｐａｃ
ｔ：ＣＡＩ強度と云う）を測定することが頻繁に行われ
るようになって来た。これは、高強度複合材料が衝撃に
弱く、衝撃を受けると特に圧縮側の強度低下が著しいこ
とから注目されるようになって来たためである。
【０００３】このような試験は、米国Ｓｕｐｐｌｉｅｒ
ｓ ｏｆ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｍ
ａｔｅｒｉａｌｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎが設定した
試験基準ＳＲＭ２−８８で標準化されたところであり、
素材メーカはこの特性向上に、又複合材料のユーザーは
この特性値取得に努めている。
ｓ ｏｆ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｍ
ａｔｅｒｉａｌｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎが設定した
試験基準ＳＲＭ２−８８で標準化されたところであり、
素材メーカはこの特性向上に、又複合材料のユーザーは
この特性値取得に努めている。
【０００４】そして、衝撃エネルギーとして板厚１イン
チ当り１５００ｉｎ−ｌｂを与えた場合におけるＣＡＩ
強度が３０kgf／mm2というのは一つの大きなハードルで
あり、従来の炭素繊維／エポキシ樹脂複合材料では到達
し得ないレベルであった。一方、近年、この強度に到達
する材料として検討されている熱可塑樹脂ポリエーテル
・エーテル・ケトン（ＰＥＥＫ）をマトリックスとした
炭素繊維複合材料が、衝撃後圧縮強度３５kgf／mm2を達
成する高靱性複合材料として注目されている。
チ当り１５００ｉｎ−ｌｂを与えた場合におけるＣＡＩ
強度が３０kgf／mm2というのは一つの大きなハードルで
あり、従来の炭素繊維／エポキシ樹脂複合材料では到達
し得ないレベルであった。一方、近年、この強度に到達
する材料として検討されている熱可塑樹脂ポリエーテル
・エーテル・ケトン（ＰＥＥＫ）をマトリックスとした
炭素繊維複合材料が、衝撃後圧縮強度３５kgf／mm2を達
成する高靱性複合材料として注目されている。
【０００５】しかし、このＰＥＥＫ樹脂は、成形時の冷
却速度が遅ければ結晶化が高まり、結果としてその複合
材料のＣＡＩ強度は低くなる。
却速度が遅ければ結晶化が高まり、結果としてその複合
材料のＣＡＩ強度は低くなる。
【０００６】熱可塑樹脂材料の中で、耐熱性の高い多く
のものは、高強度複合材料のマトリックス樹脂として使
用できる可能性がある。このような材料は、結晶成分と
非晶質成分の混在した状態になる性質を持っており、物
性上では、結晶性が高くなると靱性が低くなり、非晶質
成分が多くなると靱性が高くなる。靱性が高くなれば、
衝撃を受けた場合の損傷量（損傷面積で評価する）が減
少し、損傷による圧縮強度の低下は少なくなる。即ちＣ
ＡＩ強度は高くなる。
のものは、高強度複合材料のマトリックス樹脂として使
用できる可能性がある。このような材料は、結晶成分と
非晶質成分の混在した状態になる性質を持っており、物
性上では、結晶性が高くなると靱性が低くなり、非晶質
成分が多くなると靱性が高くなる。靱性が高くなれば、
衝撃を受けた場合の損傷量（損傷面積で評価する）が減
少し、損傷による圧縮強度の低下は少なくなる。即ちＣ
ＡＩ強度は高くなる。
【０００７】熱可塑樹脂におけるこのような結晶性は、
成形時の加熱による融解で一旦消滅するが、その冷却過
程で冷却速度が遅ければ、樹脂分子は自然配向して結晶
化する。反対に冷却速度がその結晶化の速度より速い場
合には、融解時の非晶分子状態で固化するため、結晶成
分のない状態が得られる。
成形時の加熱による融解で一旦消滅するが、その冷却過
程で冷却速度が遅ければ、樹脂分子は自然配向して結晶
化する。反対に冷却速度がその結晶化の速度より速い場
合には、融解時の非晶分子状態で固化するため、結晶成
分のない状態が得られる。
【０００８】発明者等の実験では、前記のＰＥＥＫ樹脂
／炭素繊維複合材料が衝撃後圧縮強度３５kgf／mm2を達
成するには、少なくとも３０℃／分以上の冷却速度を与
える必要があることが分かった。しかしながら、通常の
複合材料の成形装置でこのような冷却速度を達成するの
は極めて困難である。又、高速冷却を可能とする成形装
置では、その製作に莫大な費用が掛かること、及び高温
の加熱と高速冷却を繰り返すことにより、熱歪や熱膨張
率の差による内部応力の発生のため装置の寿命が短くな
ること、等の問題がある。従って、通常の成形装置で
は、せいぜい数℃／分が成形速度の現実的上限である。
／炭素繊維複合材料が衝撃後圧縮強度３５kgf／mm2を達
成するには、少なくとも３０℃／分以上の冷却速度を与
える必要があることが分かった。しかしながら、通常の
複合材料の成形装置でこのような冷却速度を達成するの
は極めて困難である。又、高速冷却を可能とする成形装
置では、その製作に莫大な費用が掛かること、及び高温
の加熱と高速冷却を繰り返すことにより、熱歪や熱膨張
率の差による内部応力の発生のため装置の寿命が短くな
ること、等の問題がある。従って、通常の成形装置で
は、せいぜい数℃／分が成形速度の現実的上限である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術に於
ける上記問題を解決し、成形時の冷却速度を特別に速く
することなく、衝撃が加えられた後でも高い圧縮強度を
有する耐衝撃損傷性複合材料を提供することを課題とす
る。
ける上記問題を解決し、成形時の冷却速度を特別に速く
することなく、衝撃が加えられた後でも高い圧縮強度を
有する耐衝撃損傷性複合材料を提供することを課題とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の耐衝撃損傷性複
合材料は、上記の課題を解決するため、熱可塑性樹脂複
合材料で形成された内層の表面に、該内層の厚さより充
分小さい厚さの熱硬化性樹脂複合材料で形成された表層
を接合して成ることを特徴とする。
合材料は、上記の課題を解決するため、熱可塑性樹脂複
合材料で形成された内層の表面に、該内層の厚さより充
分小さい厚さの熱硬化性樹脂複合材料で形成された表層
を接合して成ることを特徴とする。
【００１１】上記の熱可塑性樹脂複合材料としてはポリ
エーテルエーテルケトンをマトリックスとした炭素繊維
複合材料を使用し、上記の熱硬化性樹脂複合材料として
はエポキシ樹脂をマトリックスとしたアラミド繊維複合
材料を使用するのが好ましい。
エーテルエーテルケトンをマトリックスとした炭素繊維
複合材料を使用し、上記の熱硬化性樹脂複合材料として
はエポキシ樹脂をマトリックスとしたアラミド繊維複合
材料を使用するのが好ましい。
【００１２】
【作用】熱可塑性樹脂は、特に高靱性のものでは、それ
自体で耐衝撃損傷性が大きい。又、熱可塑性樹脂に結晶
性があれば、分子断面の拡大を抑え高強度化に寄与する
が、異種材料への接合性（接着性）は低下する。このた
め、熱可塑性樹脂複合材の表面に架橋性の熱硬化系樹脂
複合材料を接着させることは通常考えられない。又、熱
可塑性樹脂マトリックス炭素繊維複合材料は、衝撃によ
る損傷を受けてもその発見が容易でない。更に、表面の
損傷が小さくても、内部は大きく損傷を受けている場合
が多い。
自体で耐衝撃損傷性が大きい。又、熱可塑性樹脂に結晶
性があれば、分子断面の拡大を抑え高強度化に寄与する
が、異種材料への接合性（接着性）は低下する。このた
め、熱可塑性樹脂複合材の表面に架橋性の熱硬化系樹脂
複合材料を接着させることは通常考えられない。又、熱
可塑性樹脂マトリックス炭素繊維複合材料は、衝撃によ
る損傷を受けてもその発見が容易でない。更に、表面の
損傷が小さくても、内部は大きく損傷を受けている場合
が多い。
【００１３】本発明によれば、熱可塑性樹脂複合材料に
対して、その表面に、その表面からの直角方向の厚みよ
り小さい厚みの有機繊維を含む熱硬化性樹脂複合材料を
接合させるので、表面側から衝撃を受けると、表層の熱
硬化性樹脂複合材料が熱可塑性樹脂複合材料から剥離し
たり、亀裂や破断したりして衝撃エネルギーを吸収す
る。これは、有機繊維を含む熱硬化性樹脂複合材料は、
圧縮強度は小さいが伸び及び抗張力が大きいので、破壊
に至るまでに大きな歪みエネルギーを吸収するからであ
る。
対して、その表面に、その表面からの直角方向の厚みよ
り小さい厚みの有機繊維を含む熱硬化性樹脂複合材料を
接合させるので、表面側から衝撃を受けると、表層の熱
硬化性樹脂複合材料が熱可塑性樹脂複合材料から剥離し
たり、亀裂や破断したりして衝撃エネルギーを吸収す
る。これは、有機繊維を含む熱硬化性樹脂複合材料は、
圧縮強度は小さいが伸び及び抗張力が大きいので、破壊
に至るまでに大きな歪みエネルギーを吸収するからであ
る。
【００１４】一方、ここで述べる熱可塑性樹脂複合材料
は、圧縮強度を受け持つ部材としているが、表層の熱硬
化性樹脂複合材料が剥離したり破壊したりすることによ
り衝撃エネルギーを吸収するため、衝撃によって大きな
損傷を発生しないので、衝撃を受けた後でも大きい圧縮
強度を保持することになる。
は、圧縮強度を受け持つ部材としているが、表層の熱硬
化性樹脂複合材料が剥離したり破壊したりすることによ
り衝撃エネルギーを吸収するため、衝撃によって大きな
損傷を発生しないので、衝撃を受けた後でも大きい圧縮
強度を保持することになる。
【００１５】又、表層に接着した熱硬化性樹脂複合材料
は、前述したが伸びと抗張力が大きいため、この層の亀
裂や破断の大きさより、接着部の剥離の大きさの方がは
るかに大面積である。又、この剥離の大きさの方が熱可
塑性樹脂複合材料の損傷面積より大きくなることが分っ
ている。このように表層の熱硬化性樹脂複合材料が破断
するか又は大きな損傷を受ければ、外部からの損傷、欠
陥の発見が容易になる。
は、前述したが伸びと抗張力が大きいため、この層の亀
裂や破断の大きさより、接着部の剥離の大きさの方がは
るかに大面積である。又、この剥離の大きさの方が熱可
塑性樹脂複合材料の損傷面積より大きくなることが分っ
ている。このように表層の熱硬化性樹脂複合材料が破断
するか又は大きな損傷を受ければ、外部からの損傷、欠
陥の発見が容易になる。
【００１６】
【実施例】図１に、本発明の実施例の耐衝撃損傷性複合
材料の構成を示す。本実施例の耐衝撃損傷性複合材料
は、内層１を形成する熱可塑性樹脂複合材料として高靱
性を有するＰＥＥＫをマトリックスとし炭素繊維を強化
繊維とする複合材料ＰＥＥＫ／ＣＦを採し、その表面の
両面側に、その表面に対して直角方向の厚みｔAより充
分小さい厚みｔBの熱硬化性樹脂複合材料より成る表層
２を接合させて構成されている。熱硬化性樹脂複合材料
としては、この実施例ではエポキシ樹脂をマトリックス
とし、アラミド繊維、例えばＫｅｖｌａｒ４９（ポリフ
ェニレンテレフタルアミド繊維に対するＤｕｐｏｎｔ社
の商品名）の８Ｈ朱子織り織布を強化繊維としたＦＲＰ
が使用されている。
材料の構成を示す。本実施例の耐衝撃損傷性複合材料
は、内層１を形成する熱可塑性樹脂複合材料として高靱
性を有するＰＥＥＫをマトリックスとし炭素繊維を強化
繊維とする複合材料ＰＥＥＫ／ＣＦを採し、その表面の
両面側に、その表面に対して直角方向の厚みｔAより充
分小さい厚みｔBの熱硬化性樹脂複合材料より成る表層
２を接合させて構成されている。熱硬化性樹脂複合材料
としては、この実施例ではエポキシ樹脂をマトリックス
とし、アラミド繊維、例えばＫｅｖｌａｒ４９（ポリフ
ェニレンテレフタルアミド繊維に対するＤｕｐｏｎｔ社
の商品名）の８Ｈ朱子織り織布を強化繊維としたＦＲＰ
が使用されている。
【００１７】但し、熱可塑性樹脂複合材料のマトリック
ス材としては、熱可塑ポリイミド等他の材料としても良
く、又、熱硬化性樹脂複合材料の有機繊維としては、ア
ラミド繊維の他、高強度ポリエチレン等の他の繊維を用
いることもできる。
ス材としては、熱可塑ポリイミド等他の材料としても良
く、又、熱硬化性樹脂複合材料の有機繊維としては、ア
ラミド繊維の他、高強度ポリエチレン等の他の繊維を用
いることもできる。
【００１８】内層１の熱可塑性樹脂複合材料と表層２の
熱硬化性樹脂複合材料との間の接合には、両者を接着剤
により接着したり、後者を硬化させる時にその樹脂を滲
み出させて前者と接着させるコキュア等の方法を用い
る。
熱硬化性樹脂複合材料との間の接合には、両者を接着剤
により接着したり、後者を硬化させる時にその樹脂を滲
み出させて前者と接着させるコキュア等の方法を用い
る。
【００１９】又、内層１の厚みｔAと表層２の厚みｔBに
ついては、ｔBはｔAより十分小さいことが望ましい。こ
れは、熱可塑性樹脂複合材料であるＰＥＥＫ／ＣＦ等は
本来的に圧縮強度が高いので強度部材としての機能を有
するが、有機繊維を用いた熱硬化性樹脂複合材料である
ＦＲＰは、一般に伸び及び引っ張り強度は大きいが圧縮
強度は小さいため、強度部材としては考慮に入れないた
めである。又、衝撃により表層２とその接合界面での損
傷を受けやすくする必要があるためである。
ついては、ｔBはｔAより十分小さいことが望ましい。こ
れは、熱可塑性樹脂複合材料であるＰＥＥＫ／ＣＦ等は
本来的に圧縮強度が高いので強度部材としての機能を有
するが、有機繊維を用いた熱硬化性樹脂複合材料である
ＦＲＰは、一般に伸び及び引っ張り強度は大きいが圧縮
強度は小さいため、強度部材としては考慮に入れないた
めである。又、衝撃により表層２とその接合界面での損
傷を受けやすくする必要があるためである。
【００２０】このような構成により、図１に示す耐衝撃
損傷性複合材料が衝撃を受けると、表層２の熱硬化性樹
脂複合材料に衝撃曲げによる引っ張り応力及び剪断応力
が発生し、表層２が内層１から剥離すると共に破断する
ときに、表層２の熱硬化性樹脂複合材料のマトリックス
例えばエポキシ樹脂の十分な接着力とアラミド繊維等の
有機繊維の大きな伸び及び抗張力に対向するエネルギー
分の衝撃エネルギーを吸収して、内層１の熱可塑性樹脂
複合材料の損傷を抑制することになる。そしてこの場
合、表層２が破断すること及び有機繊維を含む樹脂の色
が一般にＰＥＥＫ／ＣＦのように黒くないことにより、
損傷を発見し易いという効果がある。
損傷性複合材料が衝撃を受けると、表層２の熱硬化性樹
脂複合材料に衝撃曲げによる引っ張り応力及び剪断応力
が発生し、表層２が内層１から剥離すると共に破断する
ときに、表層２の熱硬化性樹脂複合材料のマトリックス
例えばエポキシ樹脂の十分な接着力とアラミド繊維等の
有機繊維の大きな伸び及び抗張力に対向するエネルギー
分の衝撃エネルギーを吸収して、内層１の熱可塑性樹脂
複合材料の損傷を抑制することになる。そしてこの場
合、表層２が破断すること及び有機繊維を含む樹脂の色
が一般にＰＥＥＫ／ＣＦのように黒くないことにより、
損傷を発見し易いという効果がある。
【００２１】図２は、ＣＡＩ強度試験を行うための供試
材の構造及び製作方法を示す。内層１１はＰＥＥＫ／Ｃ
Ｆで形成され、その炭素繊維の方向が供試材の長手方向
の軸に対して夫々４５°、０°、−４５°、９０°の方
向に向く各プリプレグ（繊維にＰＥＥＫを含浸させて積
層したもの）片を４枚重ね、これを更に４回繰り返して
積層し、これを対称形にして接合して形成されている。
この積層構成を（＋４５／０／−４５／９０）４Ｓと表
現した。そして合計３２層から成り、その厚みｔAは約
４．３mmである。一方、表層１２はエポキシ樹脂をＫｅ
ｖｌａｒ４９＃１８１織布に含浸させたプリプレグそれ
ぞれ２層で形成され、その厚みｔBは約１mmである。内
層１１の両面に表層１２を接合し硬化した後、図２
（ａ）及び（ｃ）に示す如く、幅１０２mm、長さ１５２
mmに加工して供試材とする。
材の構造及び製作方法を示す。内層１１はＰＥＥＫ／Ｃ
Ｆで形成され、その炭素繊維の方向が供試材の長手方向
の軸に対して夫々４５°、０°、−４５°、９０°の方
向に向く各プリプレグ（繊維にＰＥＥＫを含浸させて積
層したもの）片を４枚重ね、これを更に４回繰り返して
積層し、これを対称形にして接合して形成されている。
この積層構成を（＋４５／０／−４５／９０）４Ｓと表
現した。そして合計３２層から成り、その厚みｔAは約
４．３mmである。一方、表層１２はエポキシ樹脂をＫｅ
ｖｌａｒ４９＃１８１織布に含浸させたプリプレグそれ
ぞれ２層で形成され、その厚みｔBは約１mmである。内
層１１の両面に表層１２を接合し硬化した後、図２
（ａ）及び（ｃ）に示す如く、幅１０２mm、長さ１５２
mmに加工して供試材とする。
【００２２】このような供試材により、衝撃エネルギー
として板厚１インチあたり１５００ｉｎ−ｌｂを与えた
場合における衝撃後圧縮強度（ＣＡＩ強度）を測定した
結果、図２（ｂ）に示すＰＥＥＫ／ＣＦの内層のみの供
試片（この場合の成形冷却速度は８℃／minである。）
のＣＡＩ強度の２９kgf／mm2に対して、３４kgf／mm2が
得られ、約１７パーセントＣＡＩ強度の増加が認められ
た。
として板厚１インチあたり１５００ｉｎ−ｌｂを与えた
場合における衝撃後圧縮強度（ＣＡＩ強度）を測定した
結果、図２（ｂ）に示すＰＥＥＫ／ＣＦの内層のみの供
試片（この場合の成形冷却速度は８℃／minである。）
のＣＡＩ強度の２９kgf／mm2に対して、３４kgf／mm2が
得られ、約１７パーセントＣＡＩ強度の増加が認められ
た。
【００２３】
【発明の効果】以上の如く本発明によれば、衝撃を受け
ると表層の熱硬化性樹脂複合材料が熱可塑性樹脂複合材
料から剥離したり、亀裂が生じたり破断し、この剥離、
破断の起こる過程において大きな衝撃エネルギーを吸収
し、強度部材である熱可塑性樹脂複合材料は衝撃によっ
て大きな損傷を受けず、衝撃を受けた後にも大きい圧縮
強度を保持することになる。従って、熱可塑性樹脂複合
材料の成形時に冷却速度を高速にしなくても、現状の成
形装置で高い耐衝撃損傷性複合材料を製造することがで
きる。又、このように熱硬化性樹脂複合材料が破断する
か又は大きな損傷を受ければ、外部からの損傷、欠陥の
発見、検査を容易にすることができる。
ると表層の熱硬化性樹脂複合材料が熱可塑性樹脂複合材
料から剥離したり、亀裂が生じたり破断し、この剥離、
破断の起こる過程において大きな衝撃エネルギーを吸収
し、強度部材である熱可塑性樹脂複合材料は衝撃によっ
て大きな損傷を受けず、衝撃を受けた後にも大きい圧縮
強度を保持することになる。従って、熱可塑性樹脂複合
材料の成形時に冷却速度を高速にしなくても、現状の成
形装置で高い耐衝撃損傷性複合材料を製造することがで
きる。又、このように熱硬化性樹脂複合材料が破断する
か又は大きな損傷を受ければ、外部からの損傷、欠陥の
発見、検査を容易にすることができる。
【図１】実施例の耐衝撃損傷性複合材料の構成を示す断
面図である。
面図である。
【図２】（ａ），（ｂ），（ｃ）は、上記複合材料のＣ
ＡＩ試験の供試材を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）及び
（ｃ）は断面図である。
ＡＩ試験の供試材を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）及び
（ｃ）は断面図である。
１ 内層（熱可塑性樹脂複合材料） ２ 表層（熱硬化樹脂複合材料） １１ 供試材内層（ＰＥＥＫ／ＣＦ） １２ 供試材表層（Ｅｐｏｘｙ／Ｋｅｖｌａｒ４９）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊藤 康宏 各務原市川崎町１番地 川崎重工業株式会 社岐阜工場内 (72)発明者 宮本 真一 各務原市川崎町１番地 川崎重工業株式会 社岐阜工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂複合材料で形成された内層
の表面に、該内層の厚さより充分小さい厚さの熱硬化性
樹脂複合材料で形成された表層を接合して成ることを特
徴とする耐衝撃損傷性複合材料。 - 【請求項２】 上記の熱可塑性樹脂複合材料がポリエー
テルエーテルケトンをマトリックスとした炭素繊維複合
材料であり、上記の熱硬化性樹脂複合材料がエポキシ樹
脂をマトリックスとしたアラミド繊維複合材料であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の耐衝撃損傷性複合材
料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28282491A JPH0691816A (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐衝撃損傷性複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28282491A JPH0691816A (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐衝撃損傷性複合材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0691816A true JPH0691816A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=17657560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28282491A Pending JPH0691816A (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐衝撃損傷性複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0691816A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005238837A (ja) * | 2004-01-29 | 2005-09-08 | Toray Ind Inc | Ｆｒｐ積層構造体 |
| JP2006044264A (ja) * | 2004-07-08 | 2006-02-16 | Toray Ind Inc | 加飾成形体およびその製造方法 |
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