JPH0692332B2 - メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 - Google Patents
メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法Info
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- JPH0692332B2 JPH0692332B2 JP60167409A JP16740985A JPH0692332B2 JP H0692332 B2 JPH0692332 B2 JP H0692332B2 JP 60167409 A JP60167409 A JP 60167409A JP 16740985 A JP16740985 A JP 16740985A JP H0692332 B2 JPH0692332 B2 JP H0692332B2
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
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- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はメタノールプラントの加圧蒸留法に関し、特に
プラントのエネルギ原単位を改善すべくリフオーマ出口
ガスの加圧蒸留プロセスに於いて新規な熱回収技術を適
用した上記蒸留法に関する。
プラントのエネルギ原単位を改善すべくリフオーマ出口
ガスの加圧蒸留プロセスに於いて新規な熱回収技術を適
用した上記蒸留法に関する。
（従来の技術） 蒸留プロセスに於けるエネルギ原単位の改善という観点
より、近年、加圧蒸留により多重効用を利用した各種の
プロセスが検討されている（例えば、Ind.Eng.Chem.Pro
cess Des.Dev.1983,22,175-179、特開昭53-112803号公
報、特開昭56-123926号公報等）。
より、近年、加圧蒸留により多重効用を利用した各種の
プロセスが検討されている（例えば、Ind.Eng.Chem.Pro
cess Des.Dev.1983,22,175-179、特開昭53-112803号公
報、特開昭56-123926号公報等）。
しかしながら、これらは、蒸留系内のエネルギ原単位に
ついてのみの検討であり、改質ガスの熱エネルギ利用を
考慮したプラント全体のエネルギ原単位を改善するとい
う検討はなされていなかつた。
ついてのみの検討であり、改質ガスの熱エネルギ利用を
考慮したプラント全体のエネルギ原単位を改善するとい
う検討はなされていなかつた。
すなわち、加圧蒸留の採用により、加圧精留塔の塔底温
度が高く、改質ガスの廃熱の低温域がプロセスに回収で
きぬ為、その分高温の熱が必要となり、総合的には最適
でない第３図の如きプロセスが利用されることが多かつ
た。なお、第３図中、12は加圧精留塔、13は常圧精留
塔、14は加圧精留塔改質ガスリボイラ、17は加圧精留塔
水蒸気リボイラ、18は加圧精留塔リフラックスコンデン
サである。
度が高く、改質ガスの廃熱の低温域がプロセスに回収で
きぬ為、その分高温の熱が必要となり、総合的には最適
でない第３図の如きプロセスが利用されることが多かつ
た。なお、第３図中、12は加圧精留塔、13は常圧精留
塔、14は加圧精留塔改質ガスリボイラ、17は加圧精留塔
水蒸気リボイラ、18は加圧精留塔リフラックスコンデン
サである。
そしてこの大量の余剰廃熱により、冷却水流量あるいは
エアクーラ・フアン動力が増加し、さらにエネルギ原単
位を低下させる原因ともなつていた。
エアクーラ・フアン動力が増加し、さらにエネルギ原単
位を低下させる原因ともなつていた。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、このような低位の余剰廃熱を有効利用し、エ
ネルギ原単位の改善を図るもので、メタノールプラント
の加圧蒸留プロセスに於て、リフオーマ出口ガスの熱エ
ネルギを有効に利用し、低位の廃熱を減少させることに
より、プラントのエネルギ原単位を改善する方法と提案
するものである。
ネルギ原単位の改善を図るもので、メタノールプラント
の加圧蒸留プロセスに於て、リフオーマ出口ガスの熱エ
ネルギを有効に利用し、低位の廃熱を減少させることに
より、プラントのエネルギ原単位を改善する方法と提案
するものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明は、脱硫された炭化水素原料を、水蒸気により、
８気圧以上の圧力にて接触リフオーミングして得られる
炭素酸化物、水素及びメタノールを含むガスを、圧縮機
にて昇圧し、メタノール合成の原料ガス（改質ガス）と
し、かつメタノール合成工程にて生成される８〜30重量
％の水を含む合成粗メタノールが、初留塔にて、その低
沸点副生物が除去され、続いて常圧塔と加圧塔の２塔か
ら構成された精留部により蒸留される如き改質、合成、
及び、蒸留工程よりなるメタノールプロセスに於て、 （１）初留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが初留塔
の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわち、70〜11
5℃）まで熱回収されるリボイラより賄われ、 （２）加圧精留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが該
精留塔の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわち、
135〜225℃）まで熱回収されるリボイラ、及び水蒸気を
熱源とするリボイラより賄われ、 （３）常圧精留塔の加熱用熱源としては、加圧精留塔の
塔頂ガスによる多重効用コンデンサ、及び改質ガスが該
精留塔の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわち11
0〜150℃）まで熱回収されるリボイラ、及び必要ならば
水蒸気を熱源とするリボイラにより賄われる、 上記のうち少くとも２つを組み合わせ、改質ガスは塔底
温度の高い塔から低い塔へ直列に流れるようにしたこと
を特徴とする、改質ガスの熱エネルギを有効に回収しプ
ラント全体のエネルギ消費量を減少させることのできる
メタノールプラントの加圧蒸留方法に関する。
８気圧以上の圧力にて接触リフオーミングして得られる
炭素酸化物、水素及びメタノールを含むガスを、圧縮機
にて昇圧し、メタノール合成の原料ガス（改質ガス）と
し、かつメタノール合成工程にて生成される８〜30重量
％の水を含む合成粗メタノールが、初留塔にて、その低
沸点副生物が除去され、続いて常圧塔と加圧塔の２塔か
ら構成された精留部により蒸留される如き改質、合成、
及び、蒸留工程よりなるメタノールプロセスに於て、 （１）初留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが初留塔
の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわち、70〜11
5℃）まで熱回収されるリボイラより賄われ、 （２）加圧精留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが該
精留塔の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわち、
135〜225℃）まで熱回収されるリボイラ、及び水蒸気を
熱源とするリボイラより賄われ、 （３）常圧精留塔の加熱用熱源としては、加圧精留塔の
塔頂ガスによる多重効用コンデンサ、及び改質ガスが該
精留塔の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわち11
0〜150℃）まで熱回収されるリボイラ、及び必要ならば
水蒸気を熱源とするリボイラにより賄われる、 上記のうち少くとも２つを組み合わせ、改質ガスは塔底
温度の高い塔から低い塔へ直列に流れるようにしたこと
を特徴とする、改質ガスの熱エネルギを有効に回収しプ
ラント全体のエネルギ消費量を減少させることのできる
メタノールプラントの加圧蒸留方法に関する。
本発明によれば、蒸留系外からの熱負荷を最小とする蒸
留プロセスを採用することが、かならずしもプラントの
エネルギ原単位を最小とすることにはならぬことがわか
る。
留プロセスを採用することが、かならずしもプラントの
エネルギ原単位を最小とすることにはならぬことがわか
る。
以下、これを具体例に基き説明する。尚、説明はLS/F
（Light-Split/Heat-integration-forward）のプロセス
に基き行うが、本発明はこのLS/Fのみでなく、あらゆる
加圧蒸留プロセスに対し有効である。
（Light-Split/Heat-integration-forward）のプロセス
に基き行うが、本発明はこのLS/Fのみでなく、あらゆる
加圧蒸留プロセスに対し有効である。
なお、LS/Fとは、加圧塔に供給し、塔頂から製品を抜
き、塔底液をその常圧塔に供給し、その塔頂から製品
を、塔底から水を、中間の段から側流を抜出すようなフ
ロー（第１〜３図参照）をいい、１塔目で軽い成分（製
品）の一部を抜き、熱の受授がプロセス流体の流れに対
して順方向である為、LS/Fと呼ぶ。
き、塔底液をその常圧塔に供給し、その塔頂から製品
を、塔底から水を、中間の段から側流を抜出すようなフ
ロー（第１〜３図参照）をいい、１塔目で軽い成分（製
品）の一部を抜き、熱の受授がプロセス流体の流れに対
して順方向である為、LS/Fと呼ぶ。
（１） 比較される２プロセス（従来法と本発明法） 本発明法と従来法における加圧蒸留に於ける改質ガス熱
量の回収フローを第１図と第２図に示す。
量の回収フローを第１図と第２図に示す。
第２図は、蒸留系外からの熱負荷の最も少ない（すなわ
ち、蒸留のエネルギ原単位の最も小さい）プロセスにお
けるフローである。この熱回収フローは従来の加圧蒸留
に於いてよく用いられるフローであり、以後これを“従
来法”と称する。
ち、蒸留のエネルギ原単位の最も小さい）プロセスにお
けるフローである。この熱回収フローは従来の加圧蒸留
に於いてよく用いられるフローであり、以後これを“従
来法”と称する。
従来法では、加圧精留塔12の熱源はリフオーマ出口ガス
（すなわち改質ガス）と蒸気によりリボイラ14,17によ
り賄われ、常圧精留塔13及び初留塔11の熱源は、多重効
用により、加圧精留塔12のリフラツクスコンデンサ18,1
8より与えられている。
（すなわち改質ガス）と蒸気によりリボイラ14,17によ
り賄われ、常圧精留塔13及び初留塔11の熱源は、多重効
用により、加圧精留塔12のリフラツクスコンデンサ18,1
8より与えられている。
第１図は、本発明の一例を示すフローである。本発明法
によれば、精留に必要な熱量は従来法より増えるが、低
位の熱回収が増えるために、プラントのエネルギ消費量
は少くなる。以後これを“本発明法”と称する。
によれば、精留に必要な熱量は従来法より増えるが、低
位の熱回収が増えるために、プラントのエネルギ消費量
は少くなる。以後これを“本発明法”と称する。
本発明法では、初留塔11の加熱用熱源はリフオーマ出口
ガスの廃熱によるリボイラ16により賄われ、加圧精留塔
12は、リボイラ14によるリフオーマ出口ガスの廃筈熱と
リボイラ17による水蒸気をその熱源とし、常圧精留塔13
は、多重効用による加圧精留塔12の塔頂ガス、リフオー
マ出口ガス及び水蒸気によるリボイラ18,15,19によりそ
の熱源が賄われている。なお、第１図中の20は気液分離
器を示している。
ガスの廃熱によるリボイラ16により賄われ、加圧精留塔
12は、リボイラ14によるリフオーマ出口ガスの廃筈熱と
リボイラ17による水蒸気をその熱源とし、常圧精留塔13
は、多重効用による加圧精留塔12の塔頂ガス、リフオー
マ出口ガス及び水蒸気によるリボイラ18,15,19によりそ
の熱源が賄われている。なお、第１図中の20は気液分離
器を示している。
（２） 総合エネルギ原単位の比較 スチームリフオーマより流出する15気圧の改質ガスの廃
熱を熱源の一部とする2500t/dメタノールのLS/F蒸留プ
ロセスを具体例とし、以下そのエネルギ原単位を、従来
法（第２図）と本発明法（第１図）に基づき比較する。
熱を熱源の一部とする2500t/dメタノールのLS/F蒸留プ
ロセスを具体例とし、以下そのエネルギ原単位を、従来
法（第２図）と本発明法（第１図）に基づき比較する。
各蒸留塔11〜13のリボイラー14〜17,19熱量及び多重効
用される加圧精留塔12のリフラツクスコンデンサ18熱量
を示したのが第１表である。
用される加圧精留塔12のリフラツクスコンデンサ18熱量
を示したのが第１表である。
△印は“プロセスに熱を与える（負の消費熱量）”であ
ることを示す。
ることを示す。
上表より明らかな如く、蒸留系外からの熱負荷、すなわ
ち蒸留のエネルギ消費量だけを比較すると、本発明法よ
りも従来法の蒸留プロセスの方が20.3MMKcal/hだけ優れ
ている。
ち蒸留のエネルギ消費量だけを比較すると、本発明法よ
りも従来法の蒸留プロセスの方が20.3MMKcal/hだけ優れ
ている。
しかしながら各蒸留塔の改質ガス及び水蒸気リボイラ熱
量とプロセスには回収されない改質ガスの余剰エネルギ
を示している第２表より明らかな如く、本発明法では、
改質ガスの低温廃熱が効果的に利用されたことにより、
水蒸気リボイラの熱量は逆に18.7MMKcal/hr少くなつて
いる。さらに、本発明法では、従来、余剰廃熱として回
収されなかつた熱量が39.0MMKcal/hrも少くなり、冷却
水所要量の低下、あるいはエアクーラのフアン動力の低
下をもたらす。
量とプロセスには回収されない改質ガスの余剰エネルギ
を示している第２表より明らかな如く、本発明法では、
改質ガスの低温廃熱が効果的に利用されたことにより、
水蒸気リボイラの熱量は逆に18.7MMKcal/hr少くなつて
いる。さらに、本発明法では、従来、余剰廃熱として回
収されなかつた熱量が39.0MMKcal/hrも少くなり、冷却
水所要量の低下、あるいはエアクーラのフアン動力の低
下をもたらす。
以上のように、本発明法は、従来法と比し、蒸留原単位
だけ比べれば劣つているものの、総合的には改質ガス熱
量を効果的に回収することができ、省エネルギ型のプロ
セスとなつていることがわかる。
だけ比べれば劣つているものの、総合的には改質ガス熱
量を効果的に回収することができ、省エネルギ型のプロ
セスとなつていることがわかる。
尚、第１図のフローは、本発明に基くプロセスの一例で
あり、蒸留系の加圧度、改質系の圧力や熱回収法によ
り、３つの改質ガスリボイラ14〜16のうちの１つを省く
ことも可能である。
あり、蒸留系の加圧度、改質系の圧力や熱回収法によ
り、３つの改質ガスリボイラ14〜16のうちの１つを省く
ことも可能である。
また、第１図のフローにおいて、改質ガスリボイラ16の
後流側（すなわち、改質ガスの合成系へ至るラインの途
上）に脱気器給水予熱器（図示省略）を設置してもよい
が、該予熱器の熱量は従来法、本発明法において同量
（例えば第１表の場合いずれも15.0MMKcal/hr）であ
る。
後流側（すなわち、改質ガスの合成系へ至るラインの途
上）に脱気器給水予熱器（図示省略）を設置してもよい
が、該予熱器の熱量は従来法、本発明法において同量
（例えば第１表の場合いずれも15.0MMKcal/hr）であ
る。
第１図は本発明蒸留プロセスの一例を示すフロー図、第
２図及び第３図は多重効用を利用した加圧蒸留に於いて
従来よく使用されるフローの一例を示す図である。
２図及び第３図は多重効用を利用した加圧蒸留に於いて
従来よく使用されるフローの一例を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 守田 和裕 東京都千代田区丸の内２丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 (72)発明者 村山 勝利 新潟県新潟市松浜町3500番地 (72)発明者 橋本 修 新潟県新潟市松浜町3500番地 (56)参考文献 特開 昭53−79807（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−112803（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−45637（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−123926（ＪＰ，Ａ) 特公 昭56−16338（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (1)
- 【請求項１】脱硫された炭化水素原料を、水蒸気によ
り、８気圧以上の圧力にて接触リフォーミングして得ら
れる炭素酸化物、水素及びメタンを含むガスを、圧縮機
にて昇圧し、メタノール合成の原料ガス（改質ガス）と
し、かつメタノール合成工程にて生成される８〜30重量
％の水を含む合成粗メタノールが、初留塔にて、その低
沸点副生物が除去され、続いて常圧塔と加圧塔の２塔か
ら構成された精留部により蒸留される如き改質、合成、
及び蒸留工程よりなるメタノールプロセスに於て、 （１） 初留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが初留
塔の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわち、70〜
115℃）まで熱回収されるリボイラにより賄われ、 （２） 加圧精留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが
該精留塔の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわ
ち、135〜225℃）まで熱回収されるリボイラ、及び水蒸
気を熱源とするリボイラにより賄われ、 （３） 常圧精留塔の加熱用熱源としては、加圧精留塔
の塔頂ガスによる多重効用コンデンサ、及び改質ガスが
該精留塔の塔底温度よりも５〜25℃高い温度（すなわ
ち、110〜150℃）まで熱回収されるリボイラ、及び必要
ならば水蒸気を熱源とするリボイラにより賄われる、 上記のうち少くとも２つを組み合わせ、改質ガスは塔底
温度の高い塔から低い塔へ直列に流れるようにしたこと
を特徴とする、改質ガスの熱エネルギを有効に回収しプ
ラント全体のエネルギ消費量を減少させることのできる
メタノールプラントの加圧蒸留方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60167409A JPH0692332B2 (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60167409A JPH0692332B2 (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6229539A JPS6229539A (ja) | 1987-02-07 |
| JPH0692332B2 true JPH0692332B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=15849157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60167409A Expired - Lifetime JPH0692332B2 (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0692332B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115671774A (zh) * | 2022-10-26 | 2023-02-03 | 中石化南京工程有限公司 | 一种二氧化碳加氢制甲醇产品精制装置及方法 |
| CN117398709B (zh) * | 2023-10-27 | 2026-04-21 | 濮阳市联众兴业化工有限公司 | 煤制甲醇副产粗醇分离的精馏塔 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5016338A (ja) * | 1973-06-18 | 1975-02-20 | ||
| GB1592949A (en) * | 1976-12-22 | 1981-07-15 | Ici Ltd | Methanol |
| IN148355B (ja) * | 1977-03-11 | 1981-01-24 | Ici Ltd | |
| JPS5545637A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Continental Oil Co | Methanol plant |
| JPS56123926A (en) * | 1980-03-06 | 1981-09-29 | Toyo Eng Corp | Purification of methanol |
-
1985
- 1985-07-31 JP JP60167409A patent/JPH0692332B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6229539A (ja) | 1987-02-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |